JPH0525581B2 - - Google Patents
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- JPH0525581B2 JPH0525581B2 JP58173836A JP17383683A JPH0525581B2 JP H0525581 B2 JPH0525581 B2 JP H0525581B2 JP 58173836 A JP58173836 A JP 58173836A JP 17383683 A JP17383683 A JP 17383683A JP H0525581 B2 JPH0525581 B2 JP H0525581B2
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- JP
- Japan
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- roll
- rolls
- pair
- molten metal
- cooling
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は双ロール式鋳造機により薄板材を製造
する場合の操業性を改善するための鋳造方法及び
その装置に関するものである。
する場合の操業性を改善するための鋳造方法及び
その装置に関するものである。
従来技術として、双ロールを用いる鋳造機はベ
セマ式連鋳機として知られている。
セマ式連鋳機として知られている。
この鋳造機は第１図に見られるように２つの冷
却ロール１と２で構成されるロール間に溶湯５を
ノズル４で注湯し、プール７された溶湯をロール
１，２で冷却し、ロール間の最狭隙部で両ロール
側に造形された凝固殻を圧縮して一枚の板にして
鋳造製品６を得るものである。
却ロール１と２で構成されるロール間に溶湯５を
ノズル４で注湯し、プール７された溶湯をロール
１，２で冷却し、ロール間の最狭隙部で両ロール
側に造形された凝固殻を圧縮して一枚の板にして
鋳造製品６を得るものである。
尚、第１図のロール間の溶湯のプール７は両サ
イドにフランジ３により流出することが防止され
る。
イドにフランジ３により流出することが防止され
る。
このような従来の鋳造装置では薄板を溶湯から
一挙に製造できるから、従来の大型鉄鋼設備を用
いるものに比較して極く安価に製品を製造できる
利点を有する。
一挙に製造できるから、従来の大型鉄鋼設備を用
いるものに比較して極く安価に製品を製造できる
利点を有する。
然しながら、この鋳造機ではロール径を極端に
大きくすることはできないから、製造できる製品
厚みには限界があり、ロール径φ500〜1000mmの
もので通常１〜６mm程度のものが生産されてい
る。
大きくすることはできないから、製造できる製品
厚みには限界があり、ロール径φ500〜1000mmの
もので通常１〜６mm程度のものが生産されてい
る。
又、薄板製品の板幅は600〜1600mmと広いもの
が要求されるが従来は150mm以下の幅のものしか
製造できなかつた。
が要求されるが従来は150mm以下の幅のものしか
製造できなかつた。
この原因は前記鋳造機では注湯開始に於いて、
広幅時は第１図のＡ部隙間から溶湯が大量に流出
してしまい危険が伴う作業となるため、流出量が
少ない狭幅のものでしか実用できなかつたことに
よる。
広幅時は第１図のＡ部隙間から溶湯が大量に流出
してしまい危険が伴う作業となるため、流出量が
少ない狭幅のものでしか実用できなかつたことに
よる。
即ち、溶湯は鋳造開始に於いては必然的に第１
図Ａ部の隙間から流出するが、狭幅のものでは容
易に溶湯のプール７が形成され、ロールでの冷却
時間が確保されるから数秒後にはＡ部で両側のロ
ールで造形された凝固殻厚みの和が、Ａ部間〓よ
り大となり、この部分で圧着されるようになるの
で溶湯の流出が終了する。ところが広幅のもので
はＡ部間隙からの溶湯の流出が防止出来ず、溶湯
プールの形成が不可能なので広幅の薄帯板の製造
が出来ないと云つた問題が存在していた。
図Ａ部の隙間から流出するが、狭幅のものでは容
易に溶湯のプール７が形成され、ロールでの冷却
時間が確保されるから数秒後にはＡ部で両側のロ
ールで造形された凝固殻厚みの和が、Ａ部間〓よ
り大となり、この部分で圧着されるようになるの
で溶湯の流出が終了する。ところが広幅のもので
はＡ部間隙からの溶湯の流出が防止出来ず、溶湯
プールの形成が不可能なので広幅の薄帯板の製造
が出来ないと云つた問題が存在していた。
また、広幅材のものが製造できるようになれば
連続的な多量生産方式が採用されるようになる
が、この場合には鋳造途中で任意の所望な板厚に
変更できる技術の確立が望まれていた。
連続的な多量生産方式が採用されるようになる
が、この場合には鋳造途中で任意の所望な板厚に
変更できる技術の確立が望まれていた。
本発明の目的は、広幅材の鋳造においても、鋳
造開始時に溶湯の漏れを防止して鋳造が安全に遂
行できるようにすると共に、鋳造中、容易に所望
の板厚に変更できるようにした双ロール式鋳造機
の鋳造方法及びその装置を提供することにある。
造開始時に溶湯の漏れを防止して鋳造が安全に遂
行できるようにすると共に、鋳造中、容易に所望
の板厚に変更できるようにした双ロール式鋳造機
の鋳造方法及びその装置を提供することにある。
上記目的を達成するために本発明は、一対のロ
ールが、軸方向に平行配置された双ロール式鋳造
機で薄板材を連続的に鋳造する双ロール式鋳造機
の鋳造方法において、前記双ロール式で造形され
る溶湯の夫々の凝固殻を相互に圧縮させる状態で
鋳造するように、前記溶湯の注湯を一対のロール
間の上方から注湯し、注湯開始時には、前記一対
のロール間の最挾〓部の間〓を定常時の間〓値よ
り小さくしておき、定常時に至る経時間と共に前
記最挟〓部の間〓を常時の間〓値となるように、
前記一対のロールの圧縮負荷を検出して、前記一
対のロールのうち少なくとも一方のロールを他方
のロール側の半径方向に鋳造中に移動調節すると
共に、前記一対のロールの周速を制御するように
したものである。
ールが、軸方向に平行配置された双ロール式鋳造
機で薄板材を連続的に鋳造する双ロール式鋳造機
の鋳造方法において、前記双ロール式で造形され
る溶湯の夫々の凝固殻を相互に圧縮させる状態で
鋳造するように、前記溶湯の注湯を一対のロール
間の上方から注湯し、注湯開始時には、前記一対
のロール間の最挾〓部の間〓を定常時の間〓値よ
り小さくしておき、定常時に至る経時間と共に前
記最挟〓部の間〓を常時の間〓値となるように、
前記一対のロールの圧縮負荷を検出して、前記一
対のロールのうち少なくとも一方のロールを他方
のロール側の半径方向に鋳造中に移動調節すると
共に、前記一対のロールの周速を制御するように
したものである。
また、回転駆動される一対の冷却ロールと、該
冷却ロールの間に溶湯を注湯するノズルとを有
し、該冷却ロールにて溶湯を凝固させて薄板材を
連続的に鋳造する双ロール式鋳造機において、前
記冷却ロールの少なくとも一方側に、該ロールの
軸端部を他方の冷却ロールの半径方向に対して移
動し得る移動装置と、前記双方の冷却ロールによ
り造形される溶湯の凝固殻の圧縮負荷を検知する
検知装置を設け、該検知装置による出力が所定の
値になるように前記一対の冷却ロールの周速を制
御しながら前記移動装置を制御する制御手段を設
けたものである。
冷却ロールの間に溶湯を注湯するノズルとを有
し、該冷却ロールにて溶湯を凝固させて薄板材を
連続的に鋳造する双ロール式鋳造機において、前
記冷却ロールの少なくとも一方側に、該ロールの
軸端部を他方の冷却ロールの半径方向に対して移
動し得る移動装置と、前記双方の冷却ロールによ
り造形される溶湯の凝固殻の圧縮負荷を検知する
検知装置を設け、該検知装置による出力が所定の
値になるように前記一対の冷却ロールの周速を制
御しながら前記移動装置を制御する制御手段を設
けたものである。
つまり、注湯開始時には、一対のロール間の最
狭〓部の間〓を定常時の間〓値より小さくしてお
き、定常時に至る経時間と共に、一対のロールの
圧縮負荷を検出して、一対のロールのうち少なく
とも一方のロールを他方のロール側の半径方向に
鋳造中に移動調節すると共に、前記一対のロール
の周速を制御しながら最狭〓部の間〓を定常時の
間〓値となるように調整するため注湯開始時の溶
湯の漏れを少なくすることができる。
狭〓部の間〓を定常時の間〓値より小さくしてお
き、定常時に至る経時間と共に、一対のロールの
圧縮負荷を検出して、一対のロールのうち少なく
とも一方のロールを他方のロール側の半径方向に
鋳造中に移動調節すると共に、前記一対のロール
の周速を制御しながら最狭〓部の間〓を定常時の
間〓値となるように調整するため注湯開始時の溶
湯の漏れを少なくすることができる。
まず、発明の実施例の説明に入る前に、本発明
の基礎となる内容について説明する。
の基礎となる内容について説明する。
即ち、鋳造開始時には第２図に示すＡ部の隙間
を０〜0.5mm程度に小さくしておく。このように
Ａ部の隙間が小さければ溶湯がロール間隙より流
出量は生じないが生じても僅少であり、且つ容易
に溶湯のプール７が形成できる。
を０〜0.5mm程度に小さくしておく。このように
Ａ部の隙間が小さければ溶湯がロール間隙より流
出量は生じないが生じても僅少であり、且つ容易
に溶湯のプール７が形成できる。
プール７が形成されゝば、両側のロール６３，
６４の表面で溶湯が冷却され、凝固殻が造形され
るのでプール７の形成と共にロール間間隙を所定
の値に開いてゆくものである。
６４の表面で溶湯が冷却され、凝固殻が造形され
るのでプール７の形成と共にロール間間隙を所定
の値に開いてゆくものである。
溶湯が一つのロール表面で冷却され生ずる凝固
厚Ｓは下式で求め得る。
厚Ｓは下式で求め得る。
Ｓ＝ｋ√ ……(1)
ｋは定数、通常ｋ＝20〜26mm／min1/2
(1)式中Ｌは第２図に示す溶湯のロールへの接触
長である。この接触長Ｌは溶湯７０のプールの深
さＨと共に増大する。ＬとＨの関係は次式で表わ
される。
長である。この接触長Ｌは溶湯７０のプールの深
さＨと共に増大する。ＬとＨの関係は次式で表わ
される。
Ｌ＝πDsin-1（Ｈ／Ｒ）／360 ……(2)
溶湯が第２図のＡ部より洩れないためには、Ａ
部のロール間隙ｄに対し下式を満足させる必要が
ある。
部のロール間隙ｄに対し下式を満足させる必要が
ある。
2S＝2k√＞ｄ ……(3)
(3)式となつた場合、ロールの回転と共にＡ部で
（2S−ｄ）の量を圧着できれば溶湯の洩れの生じ
ない安全な作業が可能となる。
（2S−ｄ）の量を圧着できれば溶湯の洩れの生じ
ない安全な作業が可能となる。
従つて本発明では、溶湯のプール高さＨが小さ
い注湯開始時にはＡ部のロール間隙を小さくして
おき、(3)式を満す条件となるように運転するもの
である。
い注湯開始時にはＡ部のロール間隙を小さくして
おき、(3)式を満す条件となるように運転するもの
である。
凝固殻厚み2Sを下式のようにおく。
2S＝ｄ＋ΔS ……(4)
(4)式に於いて、ΔSは双ロールの狭隙部での凝
固造形体に対する圧着量を表わすものとなる。
固造形体に対する圧着量を表わすものとなる。
従つて下式に於けるαは、双ロールによる凝固
殻圧縮率となる。
殻圧縮率となる。
α＝（2S−ｄ）／2S＝ΔS／2S ……(5)
(1)、(2)式を(5)式に代入すれば(5)式は
となる。
(6)式に於いて、α＞０でない場合には、双ロー
ル狭隙部以下に、未凝固溶湯が残存することにな
る。即ち、注湯開始時には溶湯が流出するし、板
が造形されるようになつた後でもα値が負である
と狭隙部以下に溶湯が残存し、薄い凝固殻が溶湯
の静圧によりふくれるので、良質の製品は得られ
ない。
ル狭隙部以下に、未凝固溶湯が残存することにな
る。即ち、注湯開始時には溶湯が流出するし、板
が造形されるようになつた後でもα値が負である
と狭隙部以下に溶湯が残存し、薄い凝固殻が溶湯
の静圧によりふくれるので、良質の製品は得られ
ない。
注湯開始に於いては、第２図に於ける溶湯プー
ル深さが小さいので、ロール狭隙部の隙間ｄが大
であると、(6)式のαは負になり、溶湯が流出する
ことになる。
ル深さが小さいので、ロール狭隙部の隙間ｄが大
であると、(6)式のαは負になり、溶湯が流出する
ことになる。
従つて、注湯開始時には隙間ｄを小さく設定し
ておき、鋳造を開始するものである。
ておき、鋳造を開始するものである。
しかるに、(6)式中のプール深さＨは、隙間ｄが
小さいと急速に増加しプールをつくる。
小さいと急速に増加しプールをつくる。
一方、(6)式のαは前述のように正を保持するこ
とが必要であるが、できるだけこの正値のαは一
定であることが望ましい。即ちαが大になると圧
着すべき量ΔSが大となり、ロール間に大きな圧
縮するための負荷が必要となり、且つ更にαが大
になるとスリツプ事故が生ずるからである。
とが必要であるが、できるだけこの正値のαは一
定であることが望ましい。即ちαが大になると圧
着すべき量ΔSが大となり、ロール間に大きな圧
縮するための負荷が必要となり、且つ更にαが大
になるとスリツプ事故が生ずるからである。
(6)式のα値を、変化するプール深さＨに対しほ
ぼ一定に制御するには、ロール開度ｄをプール深
さＨの変化に対し適正に制御しながら変化させる
か、またはロール周速ｖも、α値が正の一定値と
なるようにｄと共に調整制御することにより可能
である。
ぼ一定に制御するには、ロール開度ｄをプール深
さＨの変化に対し適正に制御しながら変化させる
か、またはロール周速ｖも、α値が正の一定値と
なるようにｄと共に調整制御することにより可能
である。
いずれにしても、注湯開始に当つては(6)式のα
を正の所望の値になるように制御しながら、ロー
ル開度ｄを所定の開度に拡大してゆくものであ
る。
を正の所望の値になるように制御しながら、ロー
ル開度ｄを所定の開度に拡大してゆくものであ
る。
次に定常状態で所定の板厚の薄板を製造してい
く際に、途中から別な板厚の薄板製造に変更させ
る場合の方法につい述べる。
く際に、途中から別な板厚の薄板製造に変更させ
る場合の方法につい述べる。
定常の場合には、(6)式に於いてプール深さＨは
双ロール造形機の能力を一杯に使用するため、上
限の一定値に保持制御される。従つて所望の板厚
に見合つたロール間隙ｄになるようにロールを移
動するには、ロール周速ｖを制御し、(6)式のα値
が正の所望の値になるように制御する必要があ
る。もしもα値が負になると前述したように溶湯
がロール狭隙部以下に残存し、溶湯の静圧により
ふくらんだ板が製造されることになるからであ
る。
双ロール造形機の能力を一杯に使用するため、上
限の一定値に保持制御される。従つて所望の板厚
に見合つたロール間隙ｄになるようにロールを移
動するには、ロール周速ｖを制御し、(6)式のα値
が正の所望の値になるように制御する必要があ
る。もしもα値が負になると前述したように溶湯
がロール狭隙部以下に残存し、溶湯の静圧により
ふくらんだ板が製造されることになるからであ
る。
特別な場合はプール深さＨを制御しながらロー
ルを移動してロール間隙ｄを調整してもよいこと
は勿論である。
ルを移動してロール間隙ｄを調整してもよいこと
は勿論である。
いずれにしても、(6)式のα値を正の所望の値に
なるように制御しながら、ロールを鋳造中移動す
るものである。
なるように制御しながら、ロールを鋳造中移動す
るものである。
(6)式のα値は溶湯が、第２図のロール狭隙部Ａ
以下に残存しないためには、各種目的に応じ次の
ように選定される。
以下に残存しないためには、各種目的に応じ次の
ように選定される。
単に、第２図のＡ部以下に溶湯が流出あるいは
板内に残存しない目的では下記のα1値に選定さ α1＝0.05〜0.1 れる。即ち双ロールで造形される凝固殻厚みの誤
差率に見合つた値に選定される。板厚が、ロール
間隙ｄにほぼ等しいとすれば、(4)、(5)式より次式
が得られるので圧縮量ΔSが求め得る。
板内に残存しない目的では下記のα1値に選定さ α1＝0.05〜0.1 れる。即ち双ロールで造形される凝固殻厚みの誤
差率に見合つた値に選定される。板厚が、ロール
間隙ｄにほぼ等しいとすれば、(4)、(5)式より次式
が得られるので圧縮量ΔSが求め得る。
ΔS＝α・ｄ／（１−α） ……(7)
注湯開始はｄ＝0.5mmならα＝0.1でΔS＝0.028
mm、定常状態でｄ＝３mmならα＝0.1でΔS＝0.33
mm程度である。
mm、定常状態でｄ＝３mmならα＝0.1でΔS＝0.33
mm程度である。
他の目的、即ち双ロール狭隙部で強い圧縮加工
を行い、鋳造組織を圧延組織に変化したい場合に
は、α2＝0.1〜0.6間の適切な値がとられる。
を行い、鋳造組織を圧延組織に変化したい場合に
は、α2＝0.1〜0.6間の適切な値がとられる。
この場合にも、圧延組織を一定に確保するには
α値を一定となるようにα2を制御する必要があ
る。
α値を一定となるようにα2を制御する必要があ
る。
次に本発明の一実施例を第３図及び第４図を用
いて説明する。第３図は正面図、第４図は第３図
の平面図である。
いて説明する。第３図は正面図、第４図は第３図
の平面図である。
溶湯はノズル４から、２つの冷却ロール６３，
６４間に注湯され、プール７を形成する。
６４間に注湯され、プール７を形成する。
２つのロール６３，６４には両幅端より溶湯が
流出しないように、各々フランジ６２，６８が設
けられており、このフランジ６２，６８の位置は
リングナツト６１，７２により調整される。この
ロール６３，６４は軸受箱５３，５４でフレーム
５０内に支承されるが、一方のロール６４はロー
ドセル５２を介して固定的にフレーム５０に支持
される。他方のロール６４はフレーム５０内に設
けられたウオーム減速装置５８によりロール間間
隙を調整するように移動される。
流出しないように、各々フランジ６２，６８が設
けられており、このフランジ６２，６８の位置は
リングナツト６１，７２により調整される。この
ロール６３，６４は軸受箱５３，５４でフレーム
５０内に支承されるが、一方のロール６４はロー
ドセル５２を介して固定的にフレーム５０に支持
される。他方のロール６４はフレーム５０内に設
けられたウオーム減速装置５８によりロール間間
隙を調整するように移動される。
即ち、２つのロール６３，６４の軸受間にはば
ね５５が設けられているが、この力に抗して、モ
ータ６６によりカツプリング６５及び軸６０でウ
オームホイール５６を回し、スクリユ５７を移動
することにより、ピン５６を介して軸受箱５４を
移動するものである。
ね５５が設けられているが、この力に抗して、モ
ータ６６によりカツプリング６５及び軸６０でウ
オームホイール５６を回し、スクリユ５７を移動
することにより、ピン５６を介して軸受箱５４を
移動するものである。
第４図に示すロール間間隙ｄ７５は注湯開始前
に０〜0.5mm程度に設定される。
に０〜0.5mm程度に設定される。
注湯の開始と共にこの間隙ｄはモータ６６を回
転して、徐々に拡大し所定の位置に調整する。
転して、徐々に拡大し所定の位置に調整する。
間隙ｄの自動的な経時的調整法は以下のように
行うのがよい。
行うのがよい。
第１の方法としては、第２図に於いて両側のロ
ール６３，６４で造形される凝固殻２４がＡ点で
圧縮され始めると、この圧縮による圧縮負荷が生
ずる。圧縮負荷としてはロールを離間させようと
する圧縮力Ｐとロールを駆動するトルクＴが生ず
る。
ール６３，６４で造形される凝固殻２４がＡ点で
圧縮され始めると、この圧縮による圧縮負荷が生
ずる。圧縮負荷としてはロールを離間させようと
する圧縮力Ｐとロールを駆動するトルクＴが生ず
る。
この圧縮力ＰとトルクＴとには凝固殻２４と圧
着長さｌとすれば次式の関係が成立する。
着長さｌとすれば次式の関係が成立する。
Ｔ＝k0Pl ……(8)
k0は定数
また圧縮力Ｐは下式で求められる。
Ｐ＝knBlQP ……(9)
knは変形抵抗、QPは係数
従つてＰとＴのいずれによつても、これらの量
が知れゝば圧着長ｌが逆算できる。
が知れゝば圧着長ｌが逆算できる。
従つて、第３図のロードセル５２により圧縮力
Ｐが分れば、第２図でのＡ部で凝固殻２４の圧着
状況が予測できる。勿論ロール６３，６４の駆動
トルクを測定することによつても圧着状況が知れ
る。
Ｐが分れば、第２図でのＡ部で凝固殻２４の圧着
状況が予測できる。勿論ロール６３，６４の駆動
トルクを測定することによつても圧着状況が知れ
る。
このように圧縮負荷を測定して圧着の有無を予
測しながらロール間間隙を調整してゆけばよい。
この場合に於いて勿論、ロール周速も同時調整制
御することは可能である。これにより前述(6)式の
α値を正の所望の値に制御できる。
測しながらロール間間隙を調整してゆけばよい。
この場合に於いて勿論、ロール周速も同時調整制
御することは可能である。これにより前述(6)式の
α値を正の所望の値に制御できる。
第２の方法は第２図に於いて、プール７０の高
さＨを測定してこれより前述(1)、(2)式より凝固殻
を予測しながら開度を調整してゆくものである。
上記した本発明の実施例である制御系を第５図に
示す。
さＨを測定してこれより前述(1)、(2)式より凝固殻
を予測しながら開度を調整してゆくものである。
上記した本発明の実施例である制御系を第５図に
示す。
検出量はプール７０深さH85、ロール間の圧縮
力Ｐ８４、ロール６３，６４の駆動トルク８６Ｔ
である。これらの検出値を制御装置８０に取り込
み、ロール間間隙ｄ及びこのｄを調整すべきモー
タML８１と速度ｎの調整及び双ロール６３，６
４を駆動する主モータM1の回転速度Ｎの調整を
行い、前述(6)式のα値を正の所望値αxに保持しな
がら、ロール間隙ｄを調整するものである。
力Ｐ８４、ロール６３，６４の駆動トルク８６Ｔ
である。これらの検出値を制御装置８０に取り込
み、ロール間間隙ｄ及びこのｄを調整すべきモー
タML８１と速度ｎの調整及び双ロール６３，６
４を駆動する主モータM1の回転速度Ｎの調整を
行い、前述(6)式のα値を正の所望値αxに保持しな
がら、ロール間隙ｄを調整するものである。
このロール間間隙ｄの調整は、注湯開始時及び
途中で、板厚の変更する場合に実施される。
途中で、板厚の変更する場合に実施される。
本発明によれば、鋳造中にロール間間〓を調整
できることにより注湯開始時の溶湯の洩れを少な
くできるので、安全な作業が実施できるという効
果を奏するものである。
できることにより注湯開始時の溶湯の洩れを少な
くできるので、安全な作業が実施できるという効
果を奏するものである。
第１図は従来の双ロール式鋳造機であるベツセ
マ式鋳造機を示す概略図、第２図は本発明の基礎
となる双ロール式鋳造機での凝固殻形成状況を示
す説明図、第３図は本発明の一実施例である双ロ
ール式鋳造機を示す概略構造図、第４図は第３図
の平面図、第５図は第３図に示す鋳造機に適用さ
れる制御系統図である。 ４……ノズル、７……プール、５２……ロード
セル、６３，６４……冷却ロール、５８……ウオ
ーム減速装置、６６……モータ、７０……溶湯、
８０……制御装置。
マ式鋳造機を示す概略図、第２図は本発明の基礎
となる双ロール式鋳造機での凝固殻形成状況を示
す説明図、第３図は本発明の一実施例である双ロ
ール式鋳造機を示す概略構造図、第４図は第３図
の平面図、第５図は第３図に示す鋳造機に適用さ
れる制御系統図である。 ４……ノズル、７……プール、５２……ロード
セル、６３，６４……冷却ロール、５８……ウオ
ーム減速装置、６６……モータ、７０……溶湯、
８０……制御装置。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 一対のロールが、軸方向に平行配置された双
ロール式鋳造機で薄板材を連続的に鋳造する双ロ
ール式鋳造機の鋳造方法において、 前記双ロール式で造形される溶湯の夫々の凝固
殻を相互に圧縮させる状態で鋳造するように、前
記溶湯の注湯を一対のロール間の上方から注湯
し、 注湯開始時には、前記一対のロール間の最狭〓
部の間〓を定常時の間〓値より小さくしておき、 定常時に至る経時間と共に前記最狭〓部の間〓
を定常時の間隙値となるように、前記一対のロー
ルの圧縮負荷を検出して、前記一対のロールのう
ち少なくとも一方のロールを他方のロール側の半
径方向に鋳造中に移動調節すると共に、前記一対
のロールの周速を制御するようにしたことを特徴
とする双ロール式鋳造機の鋳造方法。 ２ 回転駆動される一対の冷却ロールと、該冷却
ロールの間に溶湯を注湯するノズルとを有し、該
冷却ロールにて溶湯を凝固させて薄板材を連続的
に鋳造する双ロール式鋳造機において、 前記冷却ロールの少なくとも一方側に、該ロー
ルの軸端部を他方の冷却ロールの半径方向に対し
て移動し得る移動装置と、前記双方の冷却ロール
により造形される溶湯の凝固殻の圧縮負荷を検知
する検知装置を設け、 該検知装置による出力が所定の値になるように
前記一対の冷却ロールの周速を制御しながら前記
移動装置を制御する制御手段を設けたことを特徴
とする双ロール式鋳造機。 ３ 特許請求の範囲第２項に記載の双ロール式鋳
造機において、 前記検知装置は、冷却ロールに作用する圧縮力
を検出する荷重検出器であることを特徴とする双
ロール式鋳造機。 ４ 特許請求の範囲第２項に記載の双ロール式鋳
造機において、 前記検知装置は、冷却ロールを駆動する駆動装
置のトルクを検出するトルク検出器であることを
特徴とする双ロール式鋳造機。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17383683A JPS6064753A (ja) | 1983-09-19 | 1983-09-19 | 双ロ−ル式鋳造機の鋳造方法及びその装置 |
| EP84110872A EP0138059A1 (en) | 1983-09-19 | 1984-09-12 | Manufacturing method and equipment for the band metal by a twin roll type casting machine |
| KR1019840005624A KR850002785A (ko) | 1983-09-19 | 1984-09-15 | 쌍로울식 주조기(雙 roll 式 鑄造機)의 대판(帶板) 제조방법 및 그 장치 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17383683A JPS6064753A (ja) | 1983-09-19 | 1983-09-19 | 双ロ−ル式鋳造機の鋳造方法及びその装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6064753A JPS6064753A (ja) | 1985-04-13 |
| JPH0525581B2 true JPH0525581B2 (ja) | 1993-04-13 |
Family
ID=15968052
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17383683A Granted JPS6064753A (ja) | 1983-09-19 | 1983-09-19 | 双ロ−ル式鋳造機の鋳造方法及びその装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6064753A (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61232043A (ja) * | 1985-04-05 | 1986-10-16 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 薄板連続鋳造方法 |
| JPS61266159A (ja) * | 1985-05-21 | 1986-11-25 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 薄板連続鋳造装置の運転方法 |
| JPS626739A (ja) * | 1985-07-02 | 1987-01-13 | Nisshin Steel Co Ltd | 溶鋼の薄板連鋳装置 |
| JPH0659526B2 (ja) * | 1985-10-24 | 1994-08-10 | 三菱重工業株式会社 | 薄板連続鋳造方法 |
| DE3703997A1 (de) * | 1987-02-10 | 1988-08-18 | Mannesmann Ag | Vorrichtung zum stranggiessen von duennen straengen aus metall, insbesondere aus stahl |
| AT411822B (de) † | 2002-09-12 | 2004-06-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren und vorrichtung zum starten eines giessvorganges |
| SE527507C2 (sv) † | 2004-07-13 | 2006-03-28 | Abb Ab | En anordning och ett förfarande för stabilisering av ett metalliskt föremål samt en användning av anordningen |
| CN103537641B (zh) * | 2013-10-30 | 2016-04-27 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种可快速更换铸辊的双辊薄带连铸机 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55100852A (en) * | 1979-01-29 | 1980-08-01 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Direct rolling type continuous casting method |
| JPS57139453A (en) * | 1981-02-25 | 1982-08-28 | Hitachi Ltd | Continuous producing device for metallic ribbon |
| JPS59215257A (ja) * | 1983-05-20 | 1984-12-05 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 双ロール式連鋳方法 |
| JPS59215256A (ja) * | 1983-05-20 | 1984-12-05 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 双ロ−ル式連鋳機における連続鋳造方法 |
-
1983
- 1983-09-19 JP JP17383683A patent/JPS6064753A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55100852A (en) * | 1979-01-29 | 1980-08-01 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Direct rolling type continuous casting method |
| JPS57139453A (en) * | 1981-02-25 | 1982-08-28 | Hitachi Ltd | Continuous producing device for metallic ribbon |
| JPS59215257A (ja) * | 1983-05-20 | 1984-12-05 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 双ロール式連鋳方法 |
| JPS59215256A (ja) * | 1983-05-20 | 1984-12-05 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 双ロ−ル式連鋳機における連続鋳造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6064753A (ja) | 1985-04-13 |
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