JPH1190501A - 幅圧延方法とその幅圧延設備 - Google Patents
幅圧延方法とその幅圧延設備Info
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- JPH1190501A JPH1190501A JP9250247A JP25024797A JPH1190501A JP H1190501 A JPH1190501 A JP H1190501A JP 9250247 A JP9250247 A JP 9250247A JP 25024797 A JP25024797 A JP 25024797A JP H1190501 A JPH1190501 A JP H1190501A
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- rolling
- roll
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- screw
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/16—Control of thickness, width, diameter or other transverse dimensions
- B21B37/22—Lateral spread control; Width control, e.g. by edge rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/06—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with axes of rolls arranged vertically, e.g. edgers
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/16—Control of thickness, width, diameter or other transverse dimensions
- B21B37/24—Automatic variation of thickness according to a predetermined programme
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 噛み込み時の圧延材と竪ロールの噛み込み角
を小さくして幅圧下量を大きくし、また先端幅部の幅落
ちを防止できる幅圧延方法とその幅圧延設備を提供す
る。 【解決手段】 圧延材１３を幅圧延する２本の竪ロール
１４のロールギャップを所望の幅長Ｗ２より予め開いた
状態で待機し、搬送される圧延材の先端幅部を所定の厚
さに噛み込み、次に２本の竪ロールを近接する方向に移
動させつつロールギャップを順次閉じながら傾斜状先端
部分長Ｌ２を形成する傾斜幅圧延を行い、所望の幅長に
達したら２本の竪ロールの移動を停止し、その状態で所
定のロールギャップを保持して圧延材を所望の幅長に幅
圧延を行ない、通常より噛み込み幅圧下量の大きい幅圧
延を行う。
を小さくして幅圧下量を大きくし、また先端幅部の幅落
ちを防止できる幅圧延方法とその幅圧延設備を提供す
る。 【解決手段】 圧延材１３を幅圧延する２本の竪ロール
１４のロールギャップを所望の幅長Ｗ２より予め開いた
状態で待機し、搬送される圧延材の先端幅部を所定の厚
さに噛み込み、次に２本の竪ロールを近接する方向に移
動させつつロールギャップを順次閉じながら傾斜状先端
部分長Ｌ２を形成する傾斜幅圧延を行い、所望の幅長に
達したら２本の竪ロールの移動を停止し、その状態で所
定のロールギャップを保持して圧延材を所望の幅長に幅
圧延を行ない、通常より噛み込み幅圧下量の大きい幅圧
延を行う。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱間圧延設備にお
いて大きな幅圧下量を得るための幅圧延方法とその幅圧
延設備に関する。
いて大きな幅圧下量を得るための幅圧延方法とその幅圧
延設備に関する。
【０００２】
【従来の技術】図４の模式図に例示するように、粗圧延
機１の入側に配置される従来の竪型圧延機２による幅圧
延では、２本の竪ロール３による圧延材４の先端幅部の
噛み込みの圧下量は、竪ロール３がほぼ固定されている
ため、先端幅摩擦角以上の噛み込み角がとれない問題が
あり、噛み込み幅圧下量は小さく制約されている。
機１の入側に配置される従来の竪型圧延機２による幅圧
延では、２本の竪ロール３による圧延材４の先端幅部の
噛み込みの圧下量は、竪ロール３がほぼ固定されている
ため、先端幅摩擦角以上の噛み込み角がとれない問題が
あり、噛み込み幅圧下量は小さく制約されている。
【０００３】すなわち、図４において搬送されてくる圧
延材４の幅長をＷ１、幅圧延後の幅長をＷ２、ロール径
をＤ、噛み込み角をα１、摩擦係数をμ及びこの時の幅
圧下量を△ｈ１とすると、噛み込み角α１が、摩擦係数
の摩擦角よりも小さければ噛み込みができ、大きければ
空滑りして噛み込むことができない。すなわち、ｔａｎ
α１＜μの条件の下で、△ｈ１＝Ｗ１−Ｗ２＝Ｄ・（１
−ｃｏｓα１）の関係式で幅圧下量が決まってしまう。
延材４の幅長をＷ１、幅圧延後の幅長をＷ２、ロール径
をＤ、噛み込み角をα１、摩擦係数をμ及びこの時の幅
圧下量を△ｈ１とすると、噛み込み角α１が、摩擦係数
の摩擦角よりも小さければ噛み込みができ、大きければ
空滑りして噛み込むことができない。すなわち、ｔａｎ
α１＜μの条件の下で、△ｈ１＝Ｗ１−Ｗ２＝Ｄ・（１
−ｃｏｓα１）の関係式で幅圧下量が決まってしまう。
【０００４】従って、通常竪ロールの外径Ｄが９００ｍ
ｍの場合に幅圧下量は約３５ｍｍ、噛み込み角は約２０
度前後が限界である。すなわち、竪ロールの直径と摩擦
条件で全て決まってしまい、これ以上は幅圧下量が取れ
なくなる。そのため、幅圧下量を増すには竪ロールの外
径を大きくする必要が生じるが、大型の設備となるため
設備費が増大する問題点がある。
ｍの場合に幅圧下量は約３５ｍｍ、噛み込み角は約２０
度前後が限界である。すなわち、竪ロールの直径と摩擦
条件で全て決まってしまい、これ以上は幅圧下量が取れ
なくなる。そのため、幅圧下量を増すには竪ロールの外
径を大きくする必要が生じるが、大型の設備となるため
設備費が増大する問題点がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】またかかる従来の竪型
圧延機による幅圧延では、上述したように図４の竪ロー
ル３がほぼ固定されているため、幅圧延された圧延材４
の先端幅部に長さＬ１にわたり幅落ちを生じる傾向があ
り、所望の幅長Ｗ２が確保できず、Ｌ１の長さ分トリミ
ングする必要があり生産性が低下する問題点があった。
圧延機による幅圧延では、上述したように図４の竪ロー
ル３がほぼ固定されているため、幅圧延された圧延材４
の先端幅部に長さＬ１にわたり幅落ちを生じる傾向があ
り、所望の幅長Ｗ２が確保できず、Ｌ１の長さ分トリミ
ングする必要があり生産性が低下する問題点があった。
【０００６】本発明は、かかる種々の問題点を解決する
ために創案されたものである。すなわち本発明の目的
は、噛み込み時の圧延材と竪ロールの噛み込み角を小さ
くして幅圧下量を大きくし、また先端幅部の幅落ちを防
止できる幅圧延方法とその幅圧延設備を提供することに
ある。
ために創案されたものである。すなわち本発明の目的
は、噛み込み時の圧延材と竪ロールの噛み込み角を小さ
くして幅圧下量を大きくし、また先端幅部の幅落ちを防
止できる幅圧延方法とその幅圧延設備を提供することに
ある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、圧延材
を幅圧延する２本の竪ロール間のロールギャップを所望
の幅長より予め開いた状態で圧延材の先端幅部を噛み込
み、次にロールギャップを狭めながら傾斜幅圧延を行
い、所望の幅長に達したら２本の竪ロールのロールギャ
ップを保持して幅圧延を行う、ことを特徴とする幅圧延
方法が提供される。
を幅圧延する２本の竪ロール間のロールギャップを所望
の幅長より予め開いた状態で圧延材の先端幅部を噛み込
み、次にロールギャップを狭めながら傾斜幅圧延を行
い、所望の幅長に達したら２本の竪ロールのロールギャ
ップを保持して幅圧延を行う、ことを特徴とする幅圧延
方法が提供される。
【０００８】上記本発明の方法によれば、圧延材の幅
圧延する２本の竪ロール間のロールギャップを所望の幅
長より予め開いた状態で待機し、搬送される圧延材の
先端幅部を所定の厚さに噛み込み、次に２本の竪ロー
ルを接近する方向に移動させてロールギャップを狭めな
がら傾斜幅圧延を行って傾斜状先端部分長を形成し、
所望の幅長に達したら２本の竪ロールの幅方向移動を停
止し、その状態で所定のロールギャップを保持して圧
延材を所望の幅長に幅圧延させる。従って、最終の所望
の幅長を得る幅圧延開始直前に、予め竪ロールを所望の
幅長より僅かに広い幅長の位置まで近接移動させたの
で、圧延材先端幅部の噛み込み角を小さくでき噛み込み
限界付近の幅圧下量の制約を緩和できる。また、竪ロー
ルの大型化を防ぎ、設備費のコストアップを回避するこ
とができる。更に、圧延材先端幅部を最終の所望の幅長
より大きい傾斜状先端部分長を形成させたので、下流側
の粗圧延機以降の圧延で適正な矩形断面の圧延材がで
き、不要なトリミング部分の発生を防止できる。
圧延する２本の竪ロール間のロールギャップを所望の幅
長より予め開いた状態で待機し、搬送される圧延材の
先端幅部を所定の厚さに噛み込み、次に２本の竪ロー
ルを接近する方向に移動させてロールギャップを狭めな
がら傾斜幅圧延を行って傾斜状先端部分長を形成し、
所望の幅長に達したら２本の竪ロールの幅方向移動を停
止し、その状態で所定のロールギャップを保持して圧
延材を所望の幅長に幅圧延させる。従って、最終の所望
の幅長を得る幅圧延開始直前に、予め竪ロールを所望の
幅長より僅かに広い幅長の位置まで近接移動させたの
で、圧延材先端幅部の噛み込み角を小さくでき噛み込み
限界付近の幅圧下量の制約を緩和できる。また、竪ロー
ルの大型化を防ぎ、設備費のコストアップを回避するこ
とができる。更に、圧延材先端幅部を最終の所望の幅長
より大きい傾斜状先端部分長を形成させたので、下流側
の粗圧延機以降の圧延で適正な矩形断面の圧延材がで
き、不要なトリミング部分の発生を防止できる。
【０００９】また、本発明によれば、２本の竪ロールを
有する竪型圧延機と、前記竪ロールに幅圧下力を付与す
る油圧自動幅圧下制御装置と、を備え、圧延材を幅圧延
する２本の竪ロール間のロールギャップを所望の幅長よ
り予め開いた状態で圧延材の先端幅部を噛み込み、次に
ロールギャップを狭めながら傾斜幅圧延を行い、所望の
幅長に達したら２本の竪ロールのロールギャップを保持
して幅圧延を行う、ことを特徴とする幅圧延設備が提供
される。
有する竪型圧延機と、前記竪ロールに幅圧下力を付与す
る油圧自動幅圧下制御装置と、を備え、圧延材を幅圧延
する２本の竪ロール間のロールギャップを所望の幅長よ
り予め開いた状態で圧延材の先端幅部を噛み込み、次に
ロールギャップを狭めながら傾斜幅圧延を行い、所望の
幅長に達したら２本の竪ロールのロールギャップを保持
して幅圧延を行う、ことを特徴とする幅圧延設備が提供
される。
【００１０】上記本発明の構成によれば、２本の竪ロー
ルを有する竪型圧延機と、竪ロールに幅圧下力を付与す
る油圧自動幅圧下制御装置とを備えたので、通常使用さ
れている１つの竪型圧延機で油圧自動幅圧下制御装置を
使用して、竪ロールを簡単かつ迅速に所定のロールギャ
ップ量を移動できる。従って、大径の竪ロールを採用せ
ずに、小径の竪ロールで通常の幅圧延より噛み込み幅圧
下量の大きい幅圧延ができる。
ルを有する竪型圧延機と、竪ロールに幅圧下力を付与す
る油圧自動幅圧下制御装置とを備えたので、通常使用さ
れている１つの竪型圧延機で油圧自動幅圧下制御装置を
使用して、竪ロールを簡単かつ迅速に所定のロールギャ
ップ量を移動できる。従って、大径の竪ロールを採用せ
ずに、小径の竪ロールで通常の幅圧延より噛み込み幅圧
下量の大きい幅圧延ができる。
【００１１】さらに、本発明の好ましい実施形態によれ
ば前記油圧自動幅圧下制御装置は、圧延材の所望の幅長
に合わせて竪ロールを幅方向に移動させるための圧下ネ
ジ、圧下ナット、ウォーム及び電動機と、前記圧下ネジ
の位置を検知するネジ位置検出器と、前記竪ロールを幅
方向に移動してロールギャップを調整する油圧シリンダ
と、該油圧シリンダのロッド位置を検知するロッド位置
検出器と、前記油圧シリンダに作用する幅圧延力を検出
する荷重計と、前記圧下ネジと圧下ナット間のネジ隙間
の発生を防ぐプルバックシリンダと、前記ネジ検出器、
ロッド位置検出器及び荷重計からの情報により幅圧下力
を予測演算する演算装置と、該演算装置で算出された幅
圧下指令を出力する指令器と、該指令器からの指令出力
で作動し前記油圧シリンダを制御する液圧サーボ弁とか
らなる。この構成により、竪ロール間のロールギャップ
の開閉のフィードバック制御が高速でできるので、通常
の固定式の竪ロール圧延より噛み込み幅圧下量の大きい
幅圧延が容易にできる。
ば前記油圧自動幅圧下制御装置は、圧延材の所望の幅長
に合わせて竪ロールを幅方向に移動させるための圧下ネ
ジ、圧下ナット、ウォーム及び電動機と、前記圧下ネジ
の位置を検知するネジ位置検出器と、前記竪ロールを幅
方向に移動してロールギャップを調整する油圧シリンダ
と、該油圧シリンダのロッド位置を検知するロッド位置
検出器と、前記油圧シリンダに作用する幅圧延力を検出
する荷重計と、前記圧下ネジと圧下ナット間のネジ隙間
の発生を防ぐプルバックシリンダと、前記ネジ検出器、
ロッド位置検出器及び荷重計からの情報により幅圧下力
を予測演算する演算装置と、該演算装置で算出された幅
圧下指令を出力する指令器と、該指令器からの指令出力
で作動し前記油圧シリンダを制御する液圧サーボ弁とか
らなる。この構成により、竪ロール間のロールギャップ
の開閉のフィードバック制御が高速でできるので、通常
の固定式の竪ロール圧延より噛み込み幅圧下量の大きい
幅圧延が容易にできる。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下に本発明の好ましい実施形態
を図面を参照して説明する。なお、各図において共通す
る部分には同一の符号を付し、重複した説明は省略す
る。図１は、本発明の幅圧延設備の全体構成を示す縦断
面図である。この図において、竪型圧延機１０は、床面
１２に固定されたハウジング１１と、圧延材１３の幅方
向の圧延（幅圧延）を行う２本の竪ロール１４と、竪ロ
ール１４を幅方向に近接離反させる２台の油圧自動幅圧
下制御装置１５を備えている。油圧自動幅圧下制御装置
１５は、幅圧下を行う竪ロール１４とハウジング１１間
にそれぞれ配置されている。
を図面を参照して説明する。なお、各図において共通す
る部分には同一の符号を付し、重複した説明は省略す
る。図１は、本発明の幅圧延設備の全体構成を示す縦断
面図である。この図において、竪型圧延機１０は、床面
１２に固定されたハウジング１１と、圧延材１３の幅方
向の圧延（幅圧延）を行う２本の竪ロール１４と、竪ロ
ール１４を幅方向に近接離反させる２台の油圧自動幅圧
下制御装置１５を備えている。油圧自動幅圧下制御装置
１５は、幅圧下を行う竪ロール１４とハウジング１１間
にそれぞれ配置されている。
【００１３】竪ロール１４は、圧延材１３に直接接触し
て幅圧下を行うロール胴１６と、ロール胴１６の上下端
部を軸受１７で回転自在に支持する上下の軸箱１８とか
らなる。更に、竪ロール１４は、その軸端上部が図示し
ない回転駆動装置及びユニバーサルスピンドルに連結さ
れ高速で回転駆動されるようになっている。
て幅圧下を行うロール胴１６と、ロール胴１６の上下端
部を軸受１７で回転自在に支持する上下の軸箱１８とか
らなる。更に、竪ロール１４は、その軸端上部が図示し
ない回転駆動装置及びユニバーサルスピンドルに連結さ
れ高速で回転駆動されるようになっている。
【００１４】また、竪ロール１４の圧延材１３の幅方向
の位置を設定するための移動機構は、ハウジング１１の
両端部の上下に設けた４か所の貫通孔１９に配置した圧
下ネジ２０と、圧下ネジ２０の外周に設けられたネジに
螺合するウォームホイール兼用の圧下ナット２１と、圧
下ナット２１の外周に設けられたウォームネジを回転さ
せ電動機２３で駆動されるウォーム２２と、圧下ネジ２
０の位置を検知するネジ位置検出器２４からなる。この
ネジ位置検出器２４で検知された検出値は、演算装置３
１に入力される。
の位置を設定するための移動機構は、ハウジング１１の
両端部の上下に設けた４か所の貫通孔１９に配置した圧
下ネジ２０と、圧下ネジ２０の外周に設けられたネジに
螺合するウォームホイール兼用の圧下ナット２１と、圧
下ナット２１の外周に設けられたウォームネジを回転さ
せ電動機２３で駆動されるウォーム２２と、圧下ネジ２
０の位置を検知するネジ位置検出器２４からなる。この
ネジ位置検出器２４で検知された検出値は、演算装置３
１に入力される。
【００１５】更に図１において、油圧自動幅圧下制御装
置１５は、２本の竪ロール１４のロールギャップを予め
調整する上下の油圧シリンダ２６である。この油圧シリ
ンダ２６は、移動フレーム２５に固定されたシリンダ本
体２７と、上下の軸箱１８の中央近傍を押圧して竪ロー
ル１４を移動させるピストン２８と、図示しない油圧源
と配管で接続され圧油を供給・排出する油圧室２９から
なる。また、シリンダ本体２７とピストン２８には、ピ
ストン２８のロッド位置を検知するロッド位置検出器３
０（例えばマグネスケール）が設けられている。このロ
ッド位置検出器３０で検知された検出値は、演算装置３
１に入力される。
置１５は、２本の竪ロール１４のロールギャップを予め
調整する上下の油圧シリンダ２６である。この油圧シリ
ンダ２６は、移動フレーム２５に固定されたシリンダ本
体２７と、上下の軸箱１８の中央近傍を押圧して竪ロー
ル１４を移動させるピストン２８と、図示しない油圧源
と配管で接続され圧油を供給・排出する油圧室２９から
なる。また、シリンダ本体２７とピストン２８には、ピ
ストン２８のロッド位置を検知するロッド位置検出器３
０（例えばマグネスケール）が設けられている。このロ
ッド位置検出器３０で検知された検出値は、演算装置３
１に入力される。
【００１６】また、移動フレーム２５の上下面３２は、
ハウジング１１の内面に取付けられたライナー３３との
間を、圧下ネジ２０により圧延材１３に対して近接離反
自在に摺動できるようになっている。更に、移動フレー
ム２５の中央近傍には圧下ネジ２０と圧下ナット２１間
のネジ隙間の発生を防ぐ目的でプルバックシリンダ３４
が、ハウジング１１との間に取付けられている。また、
幅圧延力を検出する荷重計（ロードセル）３５が、移動
フレーム２５の竪ロール１４と反対側の油圧シリンダ２
６に接して取付けられている。このロードセルで検知し
た幅圧延力の検出値は、演算装置３１に入力される。
ハウジング１１の内面に取付けられたライナー３３との
間を、圧下ネジ２０により圧延材１３に対して近接離反
自在に摺動できるようになっている。更に、移動フレー
ム２５の中央近傍には圧下ネジ２０と圧下ナット２１間
のネジ隙間の発生を防ぐ目的でプルバックシリンダ３４
が、ハウジング１１との間に取付けられている。また、
幅圧延力を検出する荷重計（ロードセル）３５が、移動
フレーム２５の竪ロール１４と反対側の油圧シリンダ２
６に接して取付けられている。このロードセルで検知し
た幅圧延力の検出値は、演算装置３１に入力される。
【００１７】これらの入力データを演算装置３１で演算
し、算出された幅圧下指令を出力する指令器３６が設け
れられている。更に、上述の油圧源と油圧シリンダ２６
間に液圧（油圧）サーボ弁３７を備えており、この油圧
サーボ弁３７により、指令器３６から出力された操作信
号を受けて、油圧自動幅圧下制御装置１５の幅圧延力を
制御するための圧油を油圧室２９に供給又は排出するよ
うになっている。
し、算出された幅圧下指令を出力する指令器３６が設け
れられている。更に、上述の油圧源と油圧シリンダ２６
間に液圧（油圧）サーボ弁３７を備えており、この油圧
サーボ弁３７により、指令器３６から出力された操作信
号を受けて、油圧自動幅圧下制御装置１５の幅圧延力を
制御するための圧油を油圧室２９に供給又は排出するよ
うになっている。
【００１８】図２は、通常の最大幅圧下量よりも大きい
幅圧下量を得ることが可能なことを示す本発明の傾斜幅
圧延の模式図である。竪ロール１４は、圧延材１３と反
対側を油圧シリンダ２６で押圧され、圧延材１３の幅長
に合わせてロールギャップを近接離反可能に移動できる
ようになっている。この図において、搬送されてくる圧
延材１３の幅長をＷ１、幅圧延後の最終の所望の幅長を
Ｗ２、油圧シリンダ２６を作動させて竪ロール１４をＷ
２の幅長よりやや大きい幅長Ｗ３とするロールギャップ
（Ｗ３＝Ｗ２＋△Ｇ）を開けた状態で圧延材１３の先端
幅部を噛み込む。この時の噛み込み角をα２、摩擦係数
をμ、傾斜状先端部分長Ｌ２、竪ロール１４の半径をＲ
１とする。なお、△ＧはＷ２とＷ３間の幅圧下量であ
る。
幅圧下量を得ることが可能なことを示す本発明の傾斜幅
圧延の模式図である。竪ロール１４は、圧延材１３と反
対側を油圧シリンダ２６で押圧され、圧延材１３の幅長
に合わせてロールギャップを近接離反可能に移動できる
ようになっている。この図において、搬送されてくる圧
延材１３の幅長をＷ１、幅圧延後の最終の所望の幅長を
Ｗ２、油圧シリンダ２６を作動させて竪ロール１４をＷ
２の幅長よりやや大きい幅長Ｗ３とするロールギャップ
（Ｗ３＝Ｗ２＋△Ｇ）を開けた状態で圧延材１３の先端
幅部を噛み込む。この時の噛み込み角をα２、摩擦係数
をμ、傾斜状先端部分長Ｌ２、竪ロール１４の半径をＲ
１とする。なお、△ＧはＷ２とＷ３間の幅圧下量であ
る。
【００１９】更に、Ｗ１＞Ｗ３＞Ｗ２とすると、α１＞
α２となるので、ｔａｎα２＞μとなる。従って、最終
の所望の幅長の幅圧延する直前に竪ロールを所望の幅長
より大きめ幅長に竪ロールを移動して噛み込み角度を従
来より小さくできる。この結果、噛み込み角度を摩擦係
数の摩擦角度より小さくし空滑りを防止できるので、噛
み込み幅圧下量の大きい幅圧延ができ、通常の最大幅圧
下量よりも大きい幅圧下量が得られる。
α２となるので、ｔａｎα２＞μとなる。従って、最終
の所望の幅長の幅圧延する直前に竪ロールを所望の幅長
より大きめ幅長に竪ロールを移動して噛み込み角度を従
来より小さくできる。この結果、噛み込み角度を摩擦係
数の摩擦角度より小さくし空滑りを防止できるので、噛
み込み幅圧下量の大きい幅圧延ができ、通常の最大幅圧
下量よりも大きい幅圧下量が得られる。
【００２０】また、図２によれば、本来竪ロール１４の
半径はＲ１＋△Ｇ／２としなければ、噛み込みができな
い。しかし、本発明のように半径Ｒ１の竪ロール１４を
予め実線の位置に△Ｇ／２だけ開いた状態に待機させ、
次に圧延材１３の先端幅部を噛み込んだ後に△Ｇ／２だ
け竪ロール１４を近接させつつ傾斜幅圧延させたので大
径（半径＝Ｒ１＋△Ｇ／２）のロールとする必要性がな
くなった。従って、竪ロールの小径化ができ、設備費用
の削減ができる。
半径はＲ１＋△Ｇ／２としなければ、噛み込みができな
い。しかし、本発明のように半径Ｒ１の竪ロール１４を
予め実線の位置に△Ｇ／２だけ開いた状態に待機させ、
次に圧延材１３の先端幅部を噛み込んだ後に△Ｇ／２だ
け竪ロール１４を近接させつつ傾斜幅圧延させたので大
径（半径＝Ｒ１＋△Ｇ／２）のロールとする必要性がな
くなった。従って、竪ロールの小径化ができ、設備費用
の削減ができる。
【００２１】図３は、図２の本発明と図４の従来の幅圧
下量を示す線図である。上述したように通常の竪ロール
の外径９００ｍｍの最大幅圧下量が約３５ｍｍに対し
て、本発明の場合は最大幅圧下量が約６５ｍｍにでき
る。
下量を示す線図である。上述したように通常の竪ロール
の外径９００ｍｍの最大幅圧下量が約３５ｍｍに対し
て、本発明の場合は最大幅圧下量が約６５ｍｍにでき
る。
【００２２】更に、図２において、幅圧延後の所望の幅
長Ｗ２の幅先端部には長さＬ２の傾斜状先端部分長を形
成でき、幅落ちの発生を防止し生産性の向上ができる。
長Ｗ２の幅先端部には長さＬ２の傾斜状先端部分長を形
成でき、幅落ちの発生を防止し生産性の向上ができる。
【００２３】なお、発明は上述した実施形態に限定され
ず、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々変更できるこ
とは勿論である。
ず、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々変更できるこ
とは勿論である。
【００２４】
【発明の効果】上述したように本発明の幅圧延方法とそ
の幅圧延設備は、幅圧延に先立って予め竪ロールのロ
ールギャップを最終の所望の幅長より開いて待機し、圧
延材の先端幅部を噛み込み後その状態で傾斜幅圧下を行
うので、通常の幅圧延では先端幅摩擦係角以上の噛み込
み角がとれずに発生する空滑りを防止して、噛み込み幅
圧下量の大きい幅圧延ができ、かつ大径竪ロールを使用
する必要もなく設備費のコストアップを防ぎ、傾斜幅
圧延を行い傾斜状先端部分長を形成させ、圧延材先端幅
部の幅落ちの発生をなくしたので、生産性を向上でき
る、等の優れた効果を有する。
の幅圧延設備は、幅圧延に先立って予め竪ロールのロ
ールギャップを最終の所望の幅長より開いて待機し、圧
延材の先端幅部を噛み込み後その状態で傾斜幅圧下を行
うので、通常の幅圧延では先端幅摩擦係角以上の噛み込
み角がとれずに発生する空滑りを防止して、噛み込み幅
圧下量の大きい幅圧延ができ、かつ大径竪ロールを使用
する必要もなく設備費のコストアップを防ぎ、傾斜幅
圧延を行い傾斜状先端部分長を形成させ、圧延材先端幅
部の幅落ちの発生をなくしたので、生産性を向上でき
る、等の優れた効果を有する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の幅圧延設備の全体構成を示す縦断面図
である。
である。
【図２】本発明の傾斜幅圧延の模式図である。
【図３】本発明と従来の幅圧下量を示す線図である。
【図４】従来の圧延材の幅先端部摩擦角と幅圧延ロール
の関連を示す模式図である。
の関連を示す模式図である。
１ 粗圧延機 ２ 竪型圧延機 ３ 竪ロール ４ 圧延材 １０ 竪型圧延機 １１ ハウジング １２ 床面 １３ 圧延材 １４ 竪ロール １５ 油圧自動幅圧下制御装置 １６ ロール胴 １７ 軸受 １８ 軸箱 １９ 貫通孔 ２０ 圧下ネジ ２１ 圧下ナット ２２ ウォーム ２３ 電動機 ２４ ネジ位置検出器 ２５ 移動フレーム ２６ 油圧シリンダ ２７ シリンダ本体 ２８ ピストン ２９ 油圧室 ３０ ロッド位置検出器 ３１ 演算装置 ３２ 上下面 ３３ ライナー ３４ プルバックシリンダ ３５ 荷重計（ロードセル） ３６ 指令器 ３７ 液圧（油圧）サーボ弁 Ｗ１、Ｗ２、Ｗ３ 幅長 α１、α２ 噛み込み角 μ 摩擦係数 △ｈ１、△Ｇ 幅圧下量 Ｌ１、Ｌ２ 長さ Ｒ１ ロール半径 Ｄ ロール径
Claims (3)
- 【請求項１】 圧延材を幅圧延する２本の竪ロール間の
ロールギャップを所望の幅長より予め開いた状態で圧延
材の先端幅部を噛み込み、次にロールギャップを狭めな
がら傾斜幅圧延を行い、所望の幅長に達したら２本の竪
ロールのロールギャップを保持して幅圧延を行う、こと
を特徴とする幅圧延方法。 - 【請求項２】 ２本の竪ロールを有する竪型圧延機と、
前記竪ロールに幅圧下力を付与する油圧自動幅圧下制御
装置と、を備え、 圧延材を幅圧延する２本の竪ロール間のロールギャップ
を所望の幅長より予め開いた状態で圧延材の先端幅部を
噛み込み、次にロールギャップを狭めながら傾斜幅圧延
を行い、所望の幅長に達したら２本の竪ロールのロール
ギャップを保持して幅圧延を行う、ことを特徴とする幅
圧延設備。 - 【請求項３】 前記油圧自動幅圧下制御装置は、圧延材
の所望の幅長に合わせて竪ロールを幅方向に移動させる
ための圧下ネジ、圧下ナット、ウォーム及び電動機と、
前記圧下ネジの位置を検知するネジ位置検出器と、前記
竪ロールを幅方向に移動してロールギャップを調整する
油圧シリンダと、該油圧シリンダのロッド位置を検知す
るロッド位置検出器と、前記油圧シリンダに作用する幅
圧延力を検出する荷重計と、前記圧下ネジと圧下ナット
間のネジ隙間の発生を防ぐプルバックシリンダと、前記
ネジ検出器、ロッド位置検出器及び荷重計からの情報に
より幅圧下力を予測演算する演算装置と、該演算装置で
算出された幅圧下指令を出力する指令器と、該指令器か
らの指令出力で作動し前記油圧シリンダを制御する液圧
サーボ弁とからなる、ことを特徴とする請求項２に記載
の幅圧延設備。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25024797A JP3824113B2 (ja) | 1997-09-16 | 1997-09-16 | 幅圧延設備 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25024797A JP3824113B2 (ja) | 1997-09-16 | 1997-09-16 | 幅圧延設備 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1190501A true JPH1190501A (ja) | 1999-04-06 |
| JP3824113B2 JP3824113B2 (ja) | 2006-09-20 |
Family
ID=17205044
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25024797A Expired - Fee Related JP3824113B2 (ja) | 1997-09-16 | 1997-09-16 | 幅圧延設備 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3824113B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100413610C (zh) * | 2005-11-30 | 2008-08-27 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种防止带钢在热轧过程中出现头部弯曲的控制方法 |
| CN109967533A (zh) * | 2019-04-16 | 2019-07-05 | 一重集团大连工程技术有限公司 | 一种模具扁钢角部精确轧制控制方法 |
| KR20190133873A (ko) * | 2018-05-24 | 2019-12-04 | 현대제철 주식회사 | 열연압연의 폭압연 제어장치 및 그 제어방법 |
| CN112475296A (zh) * | 2020-11-06 | 2021-03-12 | 燕山大学 | 双驱动四辊同步可调半固态金属粉末轧机 |
| CN113134515A (zh) * | 2020-01-17 | 2021-07-20 | 宝山钢铁股份有限公司 | 热连轧产线中利用精轧机前立辊进行带钢宽度控制方法 |
-
1997
- 1997-09-16 JP JP25024797A patent/JP3824113B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| CN109967533B (zh) * | 2019-04-16 | 2020-06-16 | 一重集团大连工程技术有限公司 | 一种模具扁钢角部精确轧制控制方法 |
| CN113134515A (zh) * | 2020-01-17 | 2021-07-20 | 宝山钢铁股份有限公司 | 热连轧产线中利用精轧机前立辊进行带钢宽度控制方法 |
| CN113134515B (zh) * | 2020-01-17 | 2022-09-20 | 宝山钢铁股份有限公司 | 热连轧产线中利用精轧机前立辊进行带钢宽度控制方法 |
| CN112475296A (zh) * | 2020-11-06 | 2021-03-12 | 燕山大学 | 双驱动四辊同步可调半固态金属粉末轧机 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3824113B2 (ja) | 2006-09-20 |
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