JPH0513146A - 内燃機関用スパークプラグ - Google Patents
内燃機関用スパークプラグInfo
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- JPH0513146A JPH0513146A JP18165291A JP18165291A JPH0513146A JP H0513146 A JPH0513146 A JP H0513146A JP 18165291 A JP18165291 A JP 18165291A JP 18165291 A JP18165291 A JP 18165291A JP H0513146 A JPH0513146 A JP H0513146A
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Abstract
て、特に燃焼室内に突出する接地電極の複合構造に関す
る。 【構成】 接地電極を構成する芯部の金属を、良熱伝導
性であるニッケル、或はニッケル合金からなるものと
し、外層部の金属を芯部を構成する金属よりも高温酸化
性に優れるニッケル合金からなるものとすると共に、上
記外層部の金属の厚さHを、0.25mm≦H≦0.3
5mmとすることで、接地電極自体の主体金具への熱伝
導性を確保した上で、高温酸化性を高めることで耐高温
酸化腐食性、及び火花消耗性を向上させることができ
る。
Description
るスパークプラグの接地電極の構造に関するものであ
る。
の補機類の装備による高性能化に伴って、内燃機関の燃
焼室内における混合気の燃焼によって発生する熱量が大
きくなるにつれて、燃焼室内に突出するスパークプラグ
の接地電極の受熱量も大きくなり、この受熱により高温
となった接地電極がプレイグニッションの原因の一つと
なるので、この接地電極の熱伝導性を向上させること
で、接地電極自体の温度を低下させ、プレイグニッショ
ンの発生を抑制するために、この接地電極を中心部材と
外周部材からなる複合構造とするもの(特開昭60−4
1785号)が提案されている。
来のものにおいて、特開昭60−41785号の場合、
接地電極を中心部材と外周部材からなる複合構造とする
ことだけが示されているが、複合構造の接地電極におけ
る性能は、熱伝導性と耐酸化性等の相反する特性を有す
る各部材を組み合わせの構成比により発揮されるもので
あるが、接地電極を構成する各部材の構成比については
何等触れられてはいなかった。
構成比について具体的に寸法規制をして、その構成比に
ついて明らかにしているもの(特願平1−103124
号)等もあるが、特願平1−103124号の場合、折
損対策を目的とするものであり、接地電極を構成する芯
材に高強度材を使用するものであり、またその接地電極
を構成する各部材の構成比も異なるものである。
欠点を改善するものであり、燃焼室内に突出し、混合気
の燃焼に伴う受熱により高温となるスパークプラグの接
地電極における熱伝導性を向上させて、接地電極の温度
を低下させることで耐酸化性を改善しようとするもので
ある。
あるスパークプラグの接地電極を構成する芯部には、良
熱伝導性の純ニッケル、或はニッケル合金の使用が望ま
しく、しかもその構成比も大きくするほうが適当である
が、純ニッケル、或はニッケル合金は耐酸化性及び高温
強度が劣るため単体で使用すると酸化腐食により火花消
耗が加速されたり、火花消耗を防止するために接地電極
側に白金チップを具える場合には、高温強度が低くなる
ので、外周部材が必要となることから、芯部の良熱伝導
性のニッケル、或はニッケル合金等の金属と、この芯部
を被覆し、外層部をなす高温耐酸化性に優れるニッケル
合金等の金属からなる複合構造とするものである。
ニッケル合金元素量を増大すると、混合気の燃焼に伴う
高温の燃焼ガスに対する耐酸化性は向上するものである
が、火花消耗性は逆に低下してしまうものとなるが、実
験上外層部の火花放電に伴う消耗量は0.25mm程度
であり、少なくとも外層部の厚さHは0.25mm以上
は必要となり、又、接地電極を構成する外層部の厚さH
の上限値は、良熱伝導性である芯部の金属への熱伝導性
を考慮して0.35mm程度が適当である。
する位置に白金チップを使用する場合には、白金チップ
の接合固定の際に外層部が変形して薄肉化してしまうの
で、この白金チップ接合部の外層部の厚さが余りに薄く
なりすぎると、白金チップとニッケル合金との熱膨張係
数の差から発生する熱応力が、芯部を構成する金属と外
層部との接合強度より強くなり、芯部と外層部との間に
空隙が発生し接地電極自体の強度が低下してしまうの
で、少なくとも外層部の厚さHは0.25mm以上必要
となり、一方外層部から芯部への熱伝導性を考慮して、
外層部の厚さHの上限値0.35mm以下が適当なもの
である。
て発生する高温の燃焼ガスにスパークプラグの接地電極
が曝されても、接地電極を複合構造で構成する外層部が
耐酸化性に優れるニッケル合金によりなるものであるこ
とから、高温となる燃焼ガスによる酸化腐食は十分に防
げると共に、芯部を構成する金属が良熱伝導性であるニ
ッケル、或はニッケル合金よりなるものであるから、高
温となった接地電極の熱を効率よく熱伝導することがで
きるので、接地電極自体の温度の上昇を抑制し、プレイ
グニッションの発生を防止することができる。
を少なくとも0.25mm以上とすることから、接地電
極に火花放電に伴う消耗を防止することを目的として白
金チップを取り付けても、接地電極を構成する芯部の金
属と外層部との接合強度を、熱膨張係数の差によって生
じる熱応力よりも高めることができるので、接地電極の
強度を低下させることもなく、更に白金チップを取付な
くても火花放電による消耗量以上を確保しているので、
接地電極の強度を十分に確保することができる。
Hは、0.35mm以下としているので、芯部を構成す
る金属への熱伝導性を十分に確保することができる。
る。(1)は、この発明の実施例であるスパークプラグ
の先端(1)であり、このスパークプラグの先端(1)
は、絶縁体(2)に保持される中心電極(3)と、この
中心電極(3)の先端の対向する位置に配置され、上記
絶縁体(2)を外周から保持する主体金具(4)に一体
に接合される接地電極(5)からなるものである。
性の純ニッケル或はニッケル合金の芯部(6)と、この
良熱伝導性の金属からなる芯部(6)を被覆してなる外
層部(7)からなる複合構造であり、上記芯部(6)の
金属を良熱伝導性ニッケル、或はニッケル合金からなる
ものとし、又、上記外層部(7)の金属を、芯部(6)
を構成する金属よりも高温耐酸化性に優れるニッケル合
金とし、更にこの外層部(7)の厚さHを、0.25m
m≦H≦0.35mmとしてなるものである。
地電極(5)を受けた熱を主体金具(4)へ効率よく熱
伝導を行なうことを目的としているので、良熱伝導性の
純ニッケルが適当であるが、長時間高温で純ニッケルか
ら構成される接地電極(5)が曝されると、結晶粒の粗
大化、及び酸化腐食が進行することとなるので、接地電
極(5)の熱伝導率(望ましくは、80W/m・k以
上)が低下しない範囲で、微量の合金元素(Fe、S
i、Mn等を1wt%未満)を添加した材料(例えば、
Aニッケル等)でもよい。
(7)は、耐酸化性、耐火花消耗性のみを考慮すると合
金元素の添加量が10wt%以下のニッケル合金が望ま
しいが、酸化腐食性は合金元素量が多いほど優れた特性
を示すが、熱伝導性、火花消耗性は逆の傾向を示すもの
となるので、接地電極(5)を構成する芯部(6)にお
いて良熱伝導性の純ニッケル、或はニッケル合金を配す
ると共に、外層部(7)には少なくとも熱伝導率が25
W/m・k以上の材料よりなるものとし、接地電極
(5)の受けた熱の主体金具(4)への熱伝導性を確保
する。
気の燃焼に伴って発生する高温の燃焼ガスにスパークプ
ラグの接地電極(5)が曝されても、接地電極(5)を
芯部(6)及び外層部(7)からなる複合構造におい
て、この接地電極(5)を構成する外層部(7)が耐酸
化性に優れるニッケル合金によりなるものであることか
ら、高温となる燃焼ガスによる酸化腐食は十分に防げる
と共に、芯部(6)を構成する金属が良熱伝導性である
ニッケル、或はニッケル合金よりなるものであるから、
高温となった接地電極(5)の熱を効率よく主体金具
(4)へ熱伝導することができるので、接地電極(5)
自体の温度の上昇を抑制し、プレイグニッションの発生
を防止することができる。
(7)の厚さHを少なくとも0.25mm以上とするこ
とから、接地電極(5)に火花放電に伴う消耗を防止す
ることを目的として白金チップ(8)を取り付けても、
接地電極(5)を構成する芯部(6)と外層部(7)と
の接合強度を、白金チップ(8)と外層部(7)の接合
部における熱膨張係数の差によって生じる熱応力よりも
高めることができるので、接地電極(5)の強度を低下
させることもなく、更に白金チップ(8)を取付なくて
も火花放電による消耗量以上を確保しているので、接地
電極(5)の強度を十分に確保することができる。
(7)の厚さHは、0.35mm以下としているので、
芯部(6)を構成する金属への熱伝導性を十分に確保す
ることができる。
パークプラグの接地電極について、様々に芯部(6)を
構成する金属を変えて、熱伝導率試験、酸化腐食試験及
び、机上又は実機における火花消耗試験を行なった。
験は、各種電極材料をスパークプラグ形状に組み込み、
プラグガスケット面にCA温測点を設け、冷却温度を一
定に保つように水量を調節する水冷チェンバーに装着し
て、細径の熱電対をガス部に配設し、ガス量、エアー量
を制御することでバーナーガス温度をガス温度1100
℃の一定温度に維持してなるバーナーで加熱することで
接地電極(5)の先端温度を放射温度計により計測した
(図2)。
バーナーで1000℃×2分間加熱し、冷却を1分間行
なうことを1サイクルとして、3000サイクル行なっ
た後、接地電極の厚さの平均を採り、酸化腐食試験前の
各種電極材料に対する、酸化腐食試験前の各種電極材料
の厚さと試験後の各種電極材料の厚さの差の割合を%で
表示したものを酸化腐食度とした(図2)。
消耗試験の場合、各種電極材料をスパークプラグの接地
電極(5)に組み込み、誘導火花エネルギー80mj、
室温下で、エアーゲージ圧0.6MPaの圧力チェンバ
ーに上記スパークプラグを装着し、1分間に60回の火
花放電を300時間(約6500万回スパ−ク)行い消
耗量を測定し、一方実機火花消耗試験の場合、誘導火花
エネルギー30mjの点火電源に対して、2000cc
×6気筒のエンジンに上記スパークプラグを装着し、5
500rpm×200時間後の消耗量を測定し、試験前
の各種電極材料より構成される接地電極(5)の厚さに
対する消耗量の割合、すなわち火花消耗度として表示し
た(図2)。
有する接地電極を用いて、外層部(7)の厚さHを変え
ながら、バーナー加熱による受熱温度(放射温度計によ
る実測)、及び実機に装着しての耐久性の試験を行ない
(火花放電エネルギー100mj、30mj)、その結
果を図3、及び図4に示す。
より、この発明において、接地電極(5)の受熱温度の
効率よい熱伝導による接地電極(5)自体の温度上昇の
抑制、更にこの接地電極(5)の温度上昇の抑制に伴う
耐酸化性、あるいは火花消耗性の向上という効果が著し
く認められるものである。
地電極(5)の断面形状を略台形状のものとしてもよく
(図5)、この接地電極は上述の図1の実施例の他に、
図6に示す用に、中心電極(3)の先端側面(3a)に
対向するように複数の接地電極(5)を配設した多極プ
ラグ(11)にも使用することができる。
材料m、すなわちインコネル600を使用する接地電極
(5)に白金チップ(8)を接合してなるもの(図7)
でもよく、この白金チップ(8)を接合してなる接地電
極(5)を有するスパークプラグについて、実機(20
00cc×6気筒)に装着して、全開(1分間)−アイ
ドリング(1分間)を1サイクルとして、3000回数
の冷熱サイクルにおける接地電極(5)を構成する外層
部(7)の厚さに対する白金チップ(8)の剥離度合を
断面調査したところ、外層部(7)の厚さHが、0.2
5mm≦H≦0.35mmの範囲において、インコネル
600の無垢材よりなる接地電極(5)に白金チップ
(8)を接合したものよりも白金剥離度合が小さくなる
ことが認められた(図8)。
導性の純ニッケル、或はニッケル合金、外層部を高温耐
酸化性に優れるニッケル合金とする複合構造とし、更に
この接地電極を構成する外層部の厚さHを、0.25m
m≦H≦0.35mmとすることにより、内燃機関の燃
焼室内に突出する接地電極が、混合気の燃焼に伴って発
生する高温の燃焼ガスに曝されて高温となっても、耐酸
化性、或は火花消耗性を損ねることなく、効率よく接地
電極を接合する主体金具に熱伝導を行えるようにするこ
とが可能となり、プレイグニションの発生等を抑制し、
内燃機関の保護を行なうことができる優れた効果を有す
るものである。
拡大断面図である。
る熱伝導率、酸化腐食、及び火花消耗試験の結果であ
る。
ある。
面図である。
グの先端の部分断面図である。
大断面図である。
白金チップ剥離度合の試験結果である。
Claims (2)
- 【請求項1】 芯部の金属と、この芯部を被覆してなる
外層部からなる複合構造であり、上記芯部の金属を良熱
伝導性ニッケル、或はニッケル合金からなるものとし、
又、上記外層部の金属を、芯部を構成する金属よりも高
温耐酸化性に優れるニッケル合金とし、更にこの外層部
の厚さHを、0.25mm≦H≦0.35mmとしてな
る接地電極を有する内燃機関用スパークプラグ。 - 【請求項2】 前記接地電極は中心電極の先端と対向す
る位置に白金合金、イリジウム合金の貴金属チップを接
合してなる請求項1記載の内燃機関用スパ−クプラグ。
Priority Applications (1)
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---|---|---|---|
JP18165291A JP3277284B2 (ja) | 1991-06-27 | 1991-06-27 | 内燃機関用スパークプラグ |
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---|---|---|---|
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ID=16104492
Family Applications (1)
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JP18165291A Expired - Lifetime JP3277284B2 (ja) | 1991-06-27 | 1991-06-27 | 内燃機関用スパークプラグ |
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- 1991-06-27 JP JP18165291A patent/JP3277284B2/ja not_active Expired - Lifetime
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