JPH0513040B2 - - Google Patents
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- JPH0513040B2 JPH0513040B2 JP60010645A JP1064585A JPH0513040B2 JP H0513040 B2 JPH0513040 B2 JP H0513040B2 JP 60010645 A JP60010645 A JP 60010645A JP 1064585 A JP1064585 A JP 1064585A JP H0513040 B2 JPH0513040 B2 JP H0513040B2
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- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明はサブマージアーク溶接用溶融型フラツ
クスに関し、詳細には耐吸湿性及び高速溶接にお
ける作業性が良好で、且つ低温切欠靱性の優れた
溶接金属を与える溶融型フラツクスに関するもの
である。 〔従来の技術〕 近年、アルミキルド鋼を主体とする低温用鋼は
海洋構造物、LPGタンク等の分野においてその
需要が着実に増加してきており、それに伴つて安
全上の見地から種々の技術的検討が進められてい
る。特に溶接部に対する要求性能は増々高くなる
傾向にあり、例えば−60℃以下の低温でも高衝撃
値、高COD値が要求されるなど、従来のサブマ
ージアーク溶接材料ではその対応が困難な状況と
なつてきている。 ところで溶接金属の靱性を向上させるために
は、一般にフラツクスの塩基性を高くして溶接金
属中の酸素含有量を低減させることが有効とされ
るが、その反面フラツクスの塩基度を高くすると
ビード外観形状やスラグの剥離性等が悪くなる傾
向にあり、特に厚板の多層溶接においてその傾向
は顕著である。またフラツクスの塩基度が高くな
るにつれて溶接金属中の酸素量は少なくなるが、
反面、溶接金属の靱世、特にCOD特性に悪影響
を及ぼす窒素量が上昇する傾向がある。このよう
な問題を抱えつつも高塩基性溶融型フラツクスや
高塩基性焼結型フラツクスの実用化が進められて
おりそれなりの効果を上げている。しかしながら
これらのフラツクスは特に高速サブマージアーク
溶接に適用した場合下記の様な種々の問題が発生
する。なぜなら溶融金属中の酸素量と溶接速度と
の間には相関性があり、一般に高速になるほど溶
融金属中の酸素量は増加する。従つて高速サブマ
ージアーク溶接用フラツクスについての溶融金属
中の極低酸素化は、低速溶接に比較して一層困難
だからである。 即ち〔Ａ〕溶融型フラツクスの場合：(a)ビード
外観・形状の悪化（特にアンダーカツトの発生）、
(b)スラグ巻込みの増加、(c)上記(a)、(b)に伴う溶接
速度の低下、(c)塩基度を高める目的でMgO、
CaO等の塩基性成分を多量に添加した場合、これ
らが大気中の水分と反応して、Mg（OH）2などの
水酸化物を生成しポツクマークの発生や水素の存
在に基づく低温割れの発生を助長するなどであ
る。 また〔Ｂ〕焼結型フラツクスの場合：(a)ビード
外観・形状の悪化（特にアンダーカツトの発生）、
(b)アンダーカツト発生を防止しようとした場合に
生ずる溶接速度の低下、(c)焼結型フラツクスは通
常CO2ガス発生剤を含有しているため特に高速サ
ブマージアーク溶接においてはポツクマークを発
生し易い、(d)中性或は酸性系溶融型フラツクスに
比較し耐吸湿性が著しく劣る、(e)回収機によつて
繰返し回収して使用する場合焼結型フラツクスは
細粒化しやすいため、フラツクスの粒度が変化し
ポツクマークの発生や溶込み形状が変わる、など
である。 〔発明が解決しようとする問題点〕 本発明はこの様な背景のもとで、特に高速度サ
ブマージアーク溶接用に適用した場合でも溶接作
業性が良好で且つ高レベルの低温靱性を有する溶
接金属を与え、しかも耐吸湿性の優れた潜弧溶接
用フラツクスを提供しようとするものである。 〔問題点を解決する為の手段〕 本発明のサブマージアーク溶接用溶融型フラツ
クスは、SiO2：10〜25％（重量％、以下同じ）、
CaO：４〜18％、CaF2：35〜55％、Al2O3：10〜
25％、MnO：１〜６％、MgO：１〜８％、
Na2O及び／またはK2O：0.5〜５％、FeO：0.1〜
1.5％を含み、且つ CaO＋MgO：５〜21％ SiO2／Al2O3＝0.70〜1.40の条件を満足するよ
うに成分を調整してなる点に要旨を有するもので
ある。 〔作用〕 以下本発明のサブマージアーク溶接用溶融型フ
ラツクスを構成する各成分の作用を配合率範囲の
設定理由と共に順を追つて説明する。 SiO2：10〜25％ SiO2は酸性成分であつて、スラグの融点及び
粘性を調整するのに有効な成分である。その含有
量が10％未満であると溶融時のスラグ粘度が不足
し、ビードの蛇行やアンダーカツトの発生原因と
なる。一方含有量が25％を越えるとフラツクスの
塩基度が低下し、溶接金属中の酸素量が増加して
靱性が劣化する他スラグ剥離性も悪くなる。 CaO：４〜18％ CaOは塩基性成分であつてスラグの塩基度、粘
性及び融点を調整するのに有効な成分である。そ
の含有量が４％未満であると塩基度が不足するば
かりでなく、スラグの粘度が不足気味となつてビ
ードの蛇行が生じ易くなる。一方含有量が18％を
越えるとスラグ剥離性が悪化すると共にフラツク
ス自体の耐吸湿性が悪くなりポツクマークが発生
し易くなる。 CaF2：35〜55％ CaF2は塩基性の成分であるが、耐吸湿性を損
う恐れがないのでフラツクスの塩基性を高めるの
に好都合な成分であり、またスラグの融点や流動
性を調整するのに有効な成分でもある。さらに
CaF2は溶接中にCaF2＋Ｏ→CaO＋F2なる反応を
起こし、発生したF2ガスによつて溶融金属を大
気からシールドする効果もあり、溶接金属の酸素
含有率及び窒素含有率の低減に極めて有効な成分
である。しかしその含有率が35％未満であると上
記の効果が有効に発揮されず、特に溶接金属中の
酸素量が増加して靱性不良となり、又生成スラグ
の粘性不足によりビードが凸形になるとともにビ
ードの波が非常に粗くなる。一方含有率が55％を
越えるとスラグの巻込みが著しくなると共にポツ
クマークが発生し易くなるなどのため好ましくな
い。 Al2O3：10〜25％ Al2O3はほぼ中性の成分（弱酸性）であり、フ
ラツクスの塩基度の低下を出来るだけ抑えてスラ
グの融点及び粘性を調整するのに有効な成分であ
る。その含有量が10％未満であると生成スラグが
粘性不足になつてアンダーカツトを生じ易くなる
ばかりでなくスラグ剥離性も悪くなる。一方含有
量が25％を越えるとスラグの年生が高くなり過ぎ
て、スラグ巻込みやビードの凸状化といつた好ま
しくない現象があらわれる。 MnO：１〜６％ MnOはスラグの融点、粘性を調整するのに有
効に成分である。含有量が１％未満ではスラグー
メタル間の界面張力が過大となり、スラグが焼付
いたり或はアンダーカツトが発生し易くなる。一
方６％を越えると溶融金属中の酸素量が増加し靱
性が低下しまたビードが蛇行し易くなる。 MgO：１〜８％ MgOは塩基性成分として溶融金属中の酸素量
を低減する効果があり、且つ粘性調整剤としての
作用も有している。その含有量が１％未満である
と溶融金属中の酸素量の低減効果を十分発揮し得
ず、また粘度不足によりビードが蛇行し易くな
る。一方８％を越えると耐吸湿性が劣化し、ポツ
クマークが発生し易くなる他スラグ剥離性も悪く
なる。 Na2Oおよび／あるいはK2O：0.5〜５％ Na2O及びK2Oアーク安定剤やスラグの粘度調
整剤として有効である。殊に本発明の様なCaF2
含有量の高いフラツクスにおいてはアーク安定性
が十分でないため、特にこれらの成分の配合が必
要となる。これらの成分の含有率が0.5％未満で
あるとアーク安定性が悪くなり、ビードの凸凹や
蛇行が著しくなる。但し５％を越えると耐吸湿性
が劣化し、ピツトやポツクマークが発生する。こ
れら２種の成分は夫々単独で使用してもよく、ま
た２種を合計量として上記範囲に入るように任意
の割合で併用することもできる。 FeO：0.1〜1.5％ FeOはスラグの粘性調整剤として有効な成分で
ある。その含有率が0.1％未満であるとスラグ巻
込みが増加し、ビード形状が凸となる。一方1.5
％を越えると溶融金属中の酸素量が増加し、靱性
低下やアンダーカツトが発生する。 CaO＋MgO：５〜21％ CaO、MgOは塩基性成分であつて、溶融金属
中の酸素量を低下させるのに有効な成分であるこ
と及びこれらの成分は大気中の水分と反応して、
例えばMg（OH）2の様な水酸化物を作るため溶融
金属中の水素量が増加し、溶接面の割れの発生原
因となること、更にはCaO、MgOについてそれ
ぞれ単独で18％、８％以上夫々含有させた場合に
上記の様な現象が発生する旨を先に述べた。とこ
ろがこのことを更に検討したところ、CaO＋
MgOの合計量が21％を越えると上記と同様の現
象が発生することが分かつた。即ちCaO、MgO
は夫々４〜18％、１〜６％（前記）の範囲とする
ことが必須とされるが、更にこれらの総和につい
ても５％≦CaO＋MgO≦21％の範囲とすべきこ
とを知つた。尚下限値（５％）は夫々の下限値
（４％、１％）を合計したものである。 SiO2／Al2O3：0.70〜1.40 SiO2、Al2O3は、先に述べた様に、夫々10〜25
％含有させることが必須条件であるが、更に予備
実験で検討したところ、SiO2とAl2O3の比SiO2／
Al2O3によつても高速サブマージアークにおける
作業性が大きく影響されることが分つた。即ち
SiO2／Al2O3が0.70未満ではスラグの融点が高く
なり過ぎ、スラグ巻込みやアンダーカツトの発生
が著しく増加する。一方SiO2／Al2O3が1.40を越
えると、スラグの塩基度が低下し溶融金属中の酸
素量が増加するだけでなく、スラグの流動性が高
くなり過ぎてビードが蛇行し好ましくない。 以上本発明の必須要件を個々に説明したが、こ
の他、本発明のサブマージアーク溶接用溶融型フ
ラツクスにおいては、更にB2O3を適量、好まし
くは0.05〜0.8％配合することにより潜弧溶接用
フラツクスとしての性能を一段と改善することが
できる。一般に溶接金属中に適量のほう素〔Ｂ〕
を添加すると溶接金属の衝撃性能が向上すること
が知られているが、本発明者らが予備実験で確認
したところによると極低酸素の溶接金属において
も〔Ｂ〕は高い衝撃性能改善効果を発揮する。従
つて本発明のサブマージアーク溶接用溶融型フラ
ツクスにおいても、適量のB2O3を配合しておき、
還元により生じる〔Ｂ〕を溶接金属中に歩留らせ
てやれば低温靱性を一段と改善することができ
る。こうした効果を有効に発揮させる為のB2O3
の好ましい配合率は0.05〜0.8％であり、含有率
が0.05％未満であると配合量が少な過ぎるために
〔Ｂ〕添加の効果が現われない。一方含有量が0.8
％を越えると溶接金属中の〔Ｂ〕量が多くなり過
ぎるため高温割れが発生し易くなる。尚上記の
〔Ｂ〕は溶接ワイヤの一成分として溶接金属中に
含有させることもできるので、この場合はフラツ
クス中にB2O3を配合する必要はない。 本発明フラツクスの粒度構成は格別特殊なもの
ではないが、その特徴をより有効に発揮させる為
には、20メツシユよりも荒い粗粒物の量を10％以
下に抑えることが望ましい。なぜなら20メツシユ
よりも荒い粒子が多いと、特に厚板の大電流高速
溶接において吹上げが著しくなつて溶接電圧が不
安定になり易く、この為ビード外観が悪くなる。
また粗粒物が多いと大気のシールドが不十分とな
る場合もあり、溶融金属通の酸素や窒素（特に窒
素）の増加を招く危険があるからである。尚第１
図に20メツユ未満の細粒フラツクスの添加量
（％）と溶接金属中の窒素量の関係を示す。但し、
フラツクス散布量は30mmとし、また参考のため第
１図左側に各種細粒フラツクスにおける場合を棒
グラフに示し、併記した。第１図から、20メツシ
ユ以上の粗粒物が10％を越えると溶融金属中の窒
素量が増加することが分かる。 〔実施例〕 第１表に示すNo.１〜No.21の組成のフラツクス調
整し、これを用い下記の条件で溶接を行い、得ら
れた溶接金属について衝撃試験、吸湿試験、Ｘ線
透過試験を夫々行なつた。 〔溶接条件〕 母材：X60相当材16mmt×1000mml ワイヤ：サイズ4.0mm〓、 ：成分0.1C−0.01Si−2.0Mn−2.0ni フラツクス粘度：全ての20×Ｄメツシユ 溶接：２電極両面一層溶接 ：溶接入熱 40〜50KJ／cm ：溶接速度 150cm／mm 開先形状：第２図参照 〔試験方法〕 衝撃試験：試験片は板厚中央よりJIS Z31124号
試験片（２mmＶサイドノツチ）を採取し、−60
℃で試験を行なつた。 吸湿試験：30℃、80％RHの恒温恒湿槽内に72時
間放置した後の吸湿水分量（付着水も含む）を
測定した。 Ｘ線透過試験：試験板全長にわたつてＸ線透過試
験を行い、欠陥の有無を測定した。 各種の試験結果を第２表に一括して示す。
クスに関し、詳細には耐吸湿性及び高速溶接にお
ける作業性が良好で、且つ低温切欠靱性の優れた
溶接金属を与える溶融型フラツクスに関するもの
である。 〔従来の技術〕 近年、アルミキルド鋼を主体とする低温用鋼は
海洋構造物、LPGタンク等の分野においてその
需要が着実に増加してきており、それに伴つて安
全上の見地から種々の技術的検討が進められてい
る。特に溶接部に対する要求性能は増々高くなる
傾向にあり、例えば−60℃以下の低温でも高衝撃
値、高COD値が要求されるなど、従来のサブマ
ージアーク溶接材料ではその対応が困難な状況と
なつてきている。 ところで溶接金属の靱性を向上させるために
は、一般にフラツクスの塩基性を高くして溶接金
属中の酸素含有量を低減させることが有効とされ
るが、その反面フラツクスの塩基度を高くすると
ビード外観形状やスラグの剥離性等が悪くなる傾
向にあり、特に厚板の多層溶接においてその傾向
は顕著である。またフラツクスの塩基度が高くな
るにつれて溶接金属中の酸素量は少なくなるが、
反面、溶接金属の靱世、特にCOD特性に悪影響
を及ぼす窒素量が上昇する傾向がある。このよう
な問題を抱えつつも高塩基性溶融型フラツクスや
高塩基性焼結型フラツクスの実用化が進められて
おりそれなりの効果を上げている。しかしながら
これらのフラツクスは特に高速サブマージアーク
溶接に適用した場合下記の様な種々の問題が発生
する。なぜなら溶融金属中の酸素量と溶接速度と
の間には相関性があり、一般に高速になるほど溶
融金属中の酸素量は増加する。従つて高速サブマ
ージアーク溶接用フラツクスについての溶融金属
中の極低酸素化は、低速溶接に比較して一層困難
だからである。 即ち〔Ａ〕溶融型フラツクスの場合：(a)ビード
外観・形状の悪化（特にアンダーカツトの発生）、
(b)スラグ巻込みの増加、(c)上記(a)、(b)に伴う溶接
速度の低下、(c)塩基度を高める目的でMgO、
CaO等の塩基性成分を多量に添加した場合、これ
らが大気中の水分と反応して、Mg（OH）2などの
水酸化物を生成しポツクマークの発生や水素の存
在に基づく低温割れの発生を助長するなどであ
る。 また〔Ｂ〕焼結型フラツクスの場合：(a)ビード
外観・形状の悪化（特にアンダーカツトの発生）、
(b)アンダーカツト発生を防止しようとした場合に
生ずる溶接速度の低下、(c)焼結型フラツクスは通
常CO2ガス発生剤を含有しているため特に高速サ
ブマージアーク溶接においてはポツクマークを発
生し易い、(d)中性或は酸性系溶融型フラツクスに
比較し耐吸湿性が著しく劣る、(e)回収機によつて
繰返し回収して使用する場合焼結型フラツクスは
細粒化しやすいため、フラツクスの粒度が変化し
ポツクマークの発生や溶込み形状が変わる、など
である。 〔発明が解決しようとする問題点〕 本発明はこの様な背景のもとで、特に高速度サ
ブマージアーク溶接用に適用した場合でも溶接作
業性が良好で且つ高レベルの低温靱性を有する溶
接金属を与え、しかも耐吸湿性の優れた潜弧溶接
用フラツクスを提供しようとするものである。 〔問題点を解決する為の手段〕 本発明のサブマージアーク溶接用溶融型フラツ
クスは、SiO2：10〜25％（重量％、以下同じ）、
CaO：４〜18％、CaF2：35〜55％、Al2O3：10〜
25％、MnO：１〜６％、MgO：１〜８％、
Na2O及び／またはK2O：0.5〜５％、FeO：0.1〜
1.5％を含み、且つ CaO＋MgO：５〜21％ SiO2／Al2O3＝0.70〜1.40の条件を満足するよ
うに成分を調整してなる点に要旨を有するもので
ある。 〔作用〕 以下本発明のサブマージアーク溶接用溶融型フ
ラツクスを構成する各成分の作用を配合率範囲の
設定理由と共に順を追つて説明する。 SiO2：10〜25％ SiO2は酸性成分であつて、スラグの融点及び
粘性を調整するのに有効な成分である。その含有
量が10％未満であると溶融時のスラグ粘度が不足
し、ビードの蛇行やアンダーカツトの発生原因と
なる。一方含有量が25％を越えるとフラツクスの
塩基度が低下し、溶接金属中の酸素量が増加して
靱性が劣化する他スラグ剥離性も悪くなる。 CaO：４〜18％ CaOは塩基性成分であつてスラグの塩基度、粘
性及び融点を調整するのに有効な成分である。そ
の含有量が４％未満であると塩基度が不足するば
かりでなく、スラグの粘度が不足気味となつてビ
ードの蛇行が生じ易くなる。一方含有量が18％を
越えるとスラグ剥離性が悪化すると共にフラツク
ス自体の耐吸湿性が悪くなりポツクマークが発生
し易くなる。 CaF2：35〜55％ CaF2は塩基性の成分であるが、耐吸湿性を損
う恐れがないのでフラツクスの塩基性を高めるの
に好都合な成分であり、またスラグの融点や流動
性を調整するのに有効な成分でもある。さらに
CaF2は溶接中にCaF2＋Ｏ→CaO＋F2なる反応を
起こし、発生したF2ガスによつて溶融金属を大
気からシールドする効果もあり、溶接金属の酸素
含有率及び窒素含有率の低減に極めて有効な成分
である。しかしその含有率が35％未満であると上
記の効果が有効に発揮されず、特に溶接金属中の
酸素量が増加して靱性不良となり、又生成スラグ
の粘性不足によりビードが凸形になるとともにビ
ードの波が非常に粗くなる。一方含有率が55％を
越えるとスラグの巻込みが著しくなると共にポツ
クマークが発生し易くなるなどのため好ましくな
い。 Al2O3：10〜25％ Al2O3はほぼ中性の成分（弱酸性）であり、フ
ラツクスの塩基度の低下を出来るだけ抑えてスラ
グの融点及び粘性を調整するのに有効な成分であ
る。その含有量が10％未満であると生成スラグが
粘性不足になつてアンダーカツトを生じ易くなる
ばかりでなくスラグ剥離性も悪くなる。一方含有
量が25％を越えるとスラグの年生が高くなり過ぎ
て、スラグ巻込みやビードの凸状化といつた好ま
しくない現象があらわれる。 MnO：１〜６％ MnOはスラグの融点、粘性を調整するのに有
効に成分である。含有量が１％未満ではスラグー
メタル間の界面張力が過大となり、スラグが焼付
いたり或はアンダーカツトが発生し易くなる。一
方６％を越えると溶融金属中の酸素量が増加し靱
性が低下しまたビードが蛇行し易くなる。 MgO：１〜８％ MgOは塩基性成分として溶融金属中の酸素量
を低減する効果があり、且つ粘性調整剤としての
作用も有している。その含有量が１％未満である
と溶融金属中の酸素量の低減効果を十分発揮し得
ず、また粘度不足によりビードが蛇行し易くな
る。一方８％を越えると耐吸湿性が劣化し、ポツ
クマークが発生し易くなる他スラグ剥離性も悪く
なる。 Na2Oおよび／あるいはK2O：0.5〜５％ Na2O及びK2Oアーク安定剤やスラグの粘度調
整剤として有効である。殊に本発明の様なCaF2
含有量の高いフラツクスにおいてはアーク安定性
が十分でないため、特にこれらの成分の配合が必
要となる。これらの成分の含有率が0.5％未満で
あるとアーク安定性が悪くなり、ビードの凸凹や
蛇行が著しくなる。但し５％を越えると耐吸湿性
が劣化し、ピツトやポツクマークが発生する。こ
れら２種の成分は夫々単独で使用してもよく、ま
た２種を合計量として上記範囲に入るように任意
の割合で併用することもできる。 FeO：0.1〜1.5％ FeOはスラグの粘性調整剤として有効な成分で
ある。その含有率が0.1％未満であるとスラグ巻
込みが増加し、ビード形状が凸となる。一方1.5
％を越えると溶融金属中の酸素量が増加し、靱性
低下やアンダーカツトが発生する。 CaO＋MgO：５〜21％ CaO、MgOは塩基性成分であつて、溶融金属
中の酸素量を低下させるのに有効な成分であるこ
と及びこれらの成分は大気中の水分と反応して、
例えばMg（OH）2の様な水酸化物を作るため溶融
金属中の水素量が増加し、溶接面の割れの発生原
因となること、更にはCaO、MgOについてそれ
ぞれ単独で18％、８％以上夫々含有させた場合に
上記の様な現象が発生する旨を先に述べた。とこ
ろがこのことを更に検討したところ、CaO＋
MgOの合計量が21％を越えると上記と同様の現
象が発生することが分かつた。即ちCaO、MgO
は夫々４〜18％、１〜６％（前記）の範囲とする
ことが必須とされるが、更にこれらの総和につい
ても５％≦CaO＋MgO≦21％の範囲とすべきこ
とを知つた。尚下限値（５％）は夫々の下限値
（４％、１％）を合計したものである。 SiO2／Al2O3：0.70〜1.40 SiO2、Al2O3は、先に述べた様に、夫々10〜25
％含有させることが必須条件であるが、更に予備
実験で検討したところ、SiO2とAl2O3の比SiO2／
Al2O3によつても高速サブマージアークにおける
作業性が大きく影響されることが分つた。即ち
SiO2／Al2O3が0.70未満ではスラグの融点が高く
なり過ぎ、スラグ巻込みやアンダーカツトの発生
が著しく増加する。一方SiO2／Al2O3が1.40を越
えると、スラグの塩基度が低下し溶融金属中の酸
素量が増加するだけでなく、スラグの流動性が高
くなり過ぎてビードが蛇行し好ましくない。 以上本発明の必須要件を個々に説明したが、こ
の他、本発明のサブマージアーク溶接用溶融型フ
ラツクスにおいては、更にB2O3を適量、好まし
くは0.05〜0.8％配合することにより潜弧溶接用
フラツクスとしての性能を一段と改善することが
できる。一般に溶接金属中に適量のほう素〔Ｂ〕
を添加すると溶接金属の衝撃性能が向上すること
が知られているが、本発明者らが予備実験で確認
したところによると極低酸素の溶接金属において
も〔Ｂ〕は高い衝撃性能改善効果を発揮する。従
つて本発明のサブマージアーク溶接用溶融型フラ
ツクスにおいても、適量のB2O3を配合しておき、
還元により生じる〔Ｂ〕を溶接金属中に歩留らせ
てやれば低温靱性を一段と改善することができ
る。こうした効果を有効に発揮させる為のB2O3
の好ましい配合率は0.05〜0.8％であり、含有率
が0.05％未満であると配合量が少な過ぎるために
〔Ｂ〕添加の効果が現われない。一方含有量が0.8
％を越えると溶接金属中の〔Ｂ〕量が多くなり過
ぎるため高温割れが発生し易くなる。尚上記の
〔Ｂ〕は溶接ワイヤの一成分として溶接金属中に
含有させることもできるので、この場合はフラツ
クス中にB2O3を配合する必要はない。 本発明フラツクスの粒度構成は格別特殊なもの
ではないが、その特徴をより有効に発揮させる為
には、20メツシユよりも荒い粗粒物の量を10％以
下に抑えることが望ましい。なぜなら20メツシユ
よりも荒い粒子が多いと、特に厚板の大電流高速
溶接において吹上げが著しくなつて溶接電圧が不
安定になり易く、この為ビード外観が悪くなる。
また粗粒物が多いと大気のシールドが不十分とな
る場合もあり、溶融金属通の酸素や窒素（特に窒
素）の増加を招く危険があるからである。尚第１
図に20メツユ未満の細粒フラツクスの添加量
（％）と溶接金属中の窒素量の関係を示す。但し、
フラツクス散布量は30mmとし、また参考のため第
１図左側に各種細粒フラツクスにおける場合を棒
グラフに示し、併記した。第１図から、20メツシ
ユ以上の粗粒物が10％を越えると溶融金属中の窒
素量が増加することが分かる。 〔実施例〕 第１表に示すNo.１〜No.21の組成のフラツクス調
整し、これを用い下記の条件で溶接を行い、得ら
れた溶接金属について衝撃試験、吸湿試験、Ｘ線
透過試験を夫々行なつた。 〔溶接条件〕 母材：X60相当材16mmt×1000mml ワイヤ：サイズ4.0mm〓、 ：成分0.1C−0.01Si−2.0Mn−2.0ni フラツクス粘度：全ての20×Ｄメツシユ 溶接：２電極両面一層溶接 ：溶接入熱 40〜50KJ／cm ：溶接速度 150cm／mm 開先形状：第２図参照 〔試験方法〕 衝撃試験：試験片は板厚中央よりJIS Z31124号
試験片（２mmＶサイドノツチ）を採取し、−60
℃で試験を行なつた。 吸湿試験：30℃、80％RHの恒温恒湿槽内に72時
間放置した後の吸湿水分量（付着水も含む）を
測定した。 Ｘ線透過試験：試験板全長にわたつてＸ線透過試
験を行い、欠陥の有無を測定した。 各種の試験結果を第２表に一括して示す。
【表】
【表】
本発明は以上の様に構成されており、フラツク
スの成分組成を工夫することによつて、高速サブ
マージアーク溶接用溶融型フラツクスにおいて耐
吸湿性及び溶接作業性が良好で且つ低温靱性の優
れた溶接金属を得ることができた。
スの成分組成を工夫することによつて、高速サブ
マージアーク溶接用溶融型フラツクスにおいて耐
吸湿性及び溶接作業性が良好で且つ低温靱性の優
れた溶接金属を得ることができた。
第１図はサブマージアーク溶接用溶融型フラツ
クスの20メツシユ以下の粒子量（％）と溶融金属
中の窒素量（ppm）、及び各種細粒（20メツシユ
以下の粒子）フラツクスと溶融金属中の窒素量
（ppm）の関係を示し、第２図は実施例で採用し
た潜弧溶接の開先形状を示す図である。
クスの20メツシユ以下の粒子量（％）と溶融金属
中の窒素量（ppm）、及び各種細粒（20メツシユ
以下の粒子）フラツクスと溶融金属中の窒素量
（ppm）の関係を示し、第２図は実施例で採用し
た潜弧溶接の開先形状を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ SiO2：10〜25％（重量％、以下同じ） CaO：４〜18％ CaF2：35〜55％ Al2O3：10〜25％ MnO：１〜６％ MgO：１〜８％ Na2O及び／またはK2O：0.5〜５％ FeO：0.1〜1.5％ を含み、且つ CaO＋MgO：５〜21％ SiO2／Al2O3＝0.70〜1.40 の条件を満足することを特徴とするサブマージア
ーク溶接用溶融型フラツクス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1064585A JPS61169194A (ja) | 1985-01-22 | 1985-01-22 | サブマ−ジア−ク溶接用溶融型フラツクス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1064585A JPS61169194A (ja) | 1985-01-22 | 1985-01-22 | サブマ−ジア−ク溶接用溶融型フラツクス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61169194A JPS61169194A (ja) | 1986-07-30 |
| JPH0513040B2 true JPH0513040B2 (ja) | 1993-02-19 |
Family
ID=11755949
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1064585A Granted JPS61169194A (ja) | 1985-01-22 | 1985-01-22 | サブマ−ジア−ク溶接用溶融型フラツクス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61169194A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006126519A1 (ja) * | 2005-05-26 | 2006-11-30 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | サブマージアーク溶接用溶融型フラックス |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4694245B2 (ja) * | 2004-04-19 | 2011-06-08 | 株式会社神戸製鋼所 | サブマージアーク溶接用溶融型フラックス |
| JP4653619B2 (ja) * | 2005-09-29 | 2011-03-16 | 新日本製鐵株式会社 | 低酸素系サブマージアーク溶接用溶融型フラックス |
| US20120043304A1 (en) * | 2009-04-10 | 2012-02-23 | Hiroshi Morimoto | Melt type high basicity flux for submerged arc welding use |
| CN102560552A (zh) * | 2012-01-04 | 2012-07-11 | 饶云福 | 一种应用于电解铝阳极钢爪修复中的助熔剂 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5852476A (ja) * | 1981-09-24 | 1983-03-28 | Fujitsu Ltd | 真空蒸着法 |
| JPS5855197A (ja) * | 1981-09-28 | 1983-04-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | サブマ−ジア−ク溶接用溶融型フラツクス |
| JPS5964194A (ja) * | 1982-10-06 | 1984-04-12 | Nippon Steel Corp | 低水素、低窒素、低酸素溶接用溶融型フラツクス |
| JPS59218296A (ja) * | 1983-05-26 | 1984-12-08 | Kobe Steel Ltd | サブマ−ジア−ク溶接用溶融型フラツクス |
| JPS60191691A (ja) * | 1984-03-13 | 1985-09-30 | Nippon Steel Corp | 低水素，低窒素，低酸素溶接用フラツクス |
-
1985
- 1985-01-22 JP JP1064585A patent/JPS61169194A/ja active Granted
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS5852476A (ja) * | 1981-09-24 | 1983-03-28 | Fujitsu Ltd | 真空蒸着法 |
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| JPS59218296A (ja) * | 1983-05-26 | 1984-12-08 | Kobe Steel Ltd | サブマ−ジア−ク溶接用溶融型フラツクス |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006126519A1 (ja) * | 2005-05-26 | 2006-11-30 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | サブマージアーク溶接用溶融型フラックス |
| JP2006326642A (ja) * | 2005-05-26 | 2006-12-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | サブマージアーク溶接用溶融型フラックス |
| JP4581842B2 (ja) * | 2005-05-26 | 2010-11-17 | 住友金属工業株式会社 | サブマージアーク溶接用溶融型フラックス |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61169194A (ja) | 1986-07-30 |
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