JP3157060B2 - 高塩基性溶融型フラックス - Google Patents
高塩基性溶融型フラックスInfo
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- JP3157060B2 JP3157060B2 JP09716893A JP9716893A JP3157060B2 JP 3157060 B2 JP3157060 B2 JP 3157060B2 JP 09716893 A JP09716893 A JP 09716893A JP 9716893 A JP9716893 A JP 9716893A JP 3157060 B2 JP3157060 B2 JP 3157060B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はサブマージアーク溶接用
フラックスに関し、より詳しくは、大入熱の高速サブマ
ージアーク溶接において溶接作業性が良好で、かつ低温
靭性の優れた溶接金属を得ることができる溶融型フラッ
クスに関する。
フラックスに関し、より詳しくは、大入熱の高速サブマ
ージアーク溶接において溶接作業性が良好で、かつ低温
靭性の優れた溶接金属を得ることができる溶融型フラッ
クスに関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】サブマ
ージアーク溶接用フラックスには、種々のものがある
が、焼結型フラックス(ボンドフラックス)と溶融型フラ
ックスに大別される。大入熱の高速サブマージアーク溶
接には、ポックマーク、ブローホール、ピット等のガス
欠陥発生の面から、炭酸塩を含有したボンドフラックス
は採用されず、炭酸塩を含有しない溶融型フラックスが
一般的に広く使用されている。
ージアーク溶接用フラックスには、種々のものがある
が、焼結型フラックス(ボンドフラックス)と溶融型フラ
ックスに大別される。大入熱の高速サブマージアーク溶
接には、ポックマーク、ブローホール、ピット等のガス
欠陥発生の面から、炭酸塩を含有したボンドフラックス
は採用されず、炭酸塩を含有しない溶融型フラックスが
一般的に広く使用されている。
【０００３】従来、特開昭６１−１６９１９４号、特開
昭６１−１８０６９４号に提案されている技術がある
が、多層溶接用に開発されたもので、能率性に問題があ
る。
昭６１−１８０６９４号に提案されている技術がある
が、多層溶接用に開発されたもので、能率性に問題があ
る。
【０００４】すなわち、近年、能率を上げるため、１パ
スで溶接施工したいニーズが高まっている。しかし、前
記提案では、１パスで施工すると、すなわち、入熱を上
げると、以下のように、ビード形状が台形になる問題が
ある。
スで溶接施工したいニーズが高まっている。しかし、前
記提案では、１パスで施工すると、すなわち、入熱を上
げると、以下のように、ビード形状が台形になる問題が
ある。
【０００５】スラグの粘性が正常な場合は、図１に示す
ように、スラグは溶鋼上に適正にかぶさり、溶鋼の流れ
を抑え、通常の溶滴状のプール形状となり、滑らかなビ
ード外観になる。
ように、スラグは溶鋼上に適正にかぶさり、溶鋼の流れ
を抑え、通常の溶滴状のプール形状となり、滑らかなビ
ード外観になる。
【０００６】しかし、スラグの粘性が低いと、図２に示
すように、溶鋼の流れにより、スラグが溶鋼上に適正に
かぶさらず、後方に押しやられ、凝固が不規則になり、
台形(富士山)状のビード外観になる。
すように、溶鋼の流れにより、スラグが溶鋼上に適正に
かぶさらず、後方に押しやられ、凝固が不規則になり、
台形(富士山)状のビード外観になる。
【０００７】また、一方では、溶融型フラックスの場
合、炭酸塩を含有していないので炭酸塩から発生するＣ
Ｏガスによるシールド効果が期待できないこと、高温で
溶解して製造されるために脱酸剤が添加できないことな
どにより、靭性性能、特に低温靭性が良くないという問
題がある。
合、炭酸塩を含有していないので炭酸塩から発生するＣ
Ｏガスによるシールド効果が期待できないこと、高温で
溶解して製造されるために脱酸剤が添加できないことな
どにより、靭性性能、特に低温靭性が良くないという問
題がある。
【０００８】本発明は、上記従来技術の問題点を解決し
て、大入熱の高速サブマージアーク溶接において溶接作
業性が良好で、かつ低温靭性の優れた溶接金属を得るこ
とができる溶融型フラックスを提供することを目的とす
るものである。
て、大入熱の高速サブマージアーク溶接において溶接作
業性が良好で、かつ低温靭性の優れた溶接金属を得るこ
とができる溶融型フラックスを提供することを目的とす
るものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者は、前記課題を
解決するための方策について種々検討した。まず、ビー
ドが台形になるのは、フラックスの塩基度を下げればこ
の傾向は改善されるが、低温靭性は劣化する。一方、低
温靭性を確保するために塩基度を上げると、大入熱での
作業性の劣化(ビードが台形)は助長される。
解決するための方策について種々検討した。まず、ビー
ドが台形になるのは、フラックスの塩基度を下げればこ
の傾向は改善されるが、低温靭性は劣化する。一方、低
温靭性を確保するために塩基度を上げると、大入熱での
作業性の劣化(ビードが台形)は助長される。
【００１０】そこで、本発明者は、ビードが台形になる
のはスラグの粘性が低いためであることに鑑みて、スラ
グの粘度を上げるため、通常使われる手段であるＳiＯ2
を増加させること、ＣaＦ2を減少させることを試みた。
しかし、溶接金属の酸素量が増加し(低温靭性の低下)、
またアンダーカット、スラグの焼付という問題が生じ
た。
のはスラグの粘性が低いためであることに鑑みて、スラ
グの粘度を上げるため、通常使われる手段であるＳiＯ2
を増加させること、ＣaＦ2を減少させることを試みた。
しかし、溶接金属の酸素量が増加し(低温靭性の低下)、
またアンダーカット、スラグの焼付という問題が生じ
た。
【００１１】このため、フラックスの各種成分を調査し
た結果、従来、スラグの粘性を上げる成分であったＭn
Ｏを逆に抑制することにより、台形ビードが改善される
ことを見出した。そして、この知見に基づいて更に実験
研究を重ねて、ここに本発明を完成したものである。
た結果、従来、スラグの粘性を上げる成分であったＭn
Ｏを逆に抑制することにより、台形ビードが改善される
ことを見出した。そして、この知見に基づいて更に実験
研究を重ねて、ここに本発明を完成したものである。
【００１２】すなわち、本発明は、ＳiＯ2：２５〜４０
％、ＣaＯ：１０〜２０％、ＣaＦ2：２０〜３５％、Ａl
2Ｏ3：８〜２０％、ＭgＯ：５〜１５％、Ｎa2Ｏ及びＫ2
Ｏの１種又は２種：０.５〜５％、を含み、必要に応じ
て更にＢ2Ｏ3：０.０５〜０.５０％を含むと共に、Ｍn
Ｏ：１％以下、ＴiＯ2：３％以下、ＦeＯ：１.５％以
下、に抑制し、かつ、 （ＣaＯ＋ＣaＦ2＋ＭgＯ）／（ＳiＯ2＋ＭnＯ＋ＦeＯ）
＝１.２〜２.４ を満足していることを特徴とするサブマージアーク溶接
用溶融型フラックスを要旨としている。
％、ＣaＯ：１０〜２０％、ＣaＦ2：２０〜３５％、Ａl
2Ｏ3：８〜２０％、ＭgＯ：５〜１５％、Ｎa2Ｏ及びＫ2
Ｏの１種又は２種：０.５〜５％、を含み、必要に応じ
て更にＢ2Ｏ3：０.０５〜０.５０％を含むと共に、Ｍn
Ｏ：１％以下、ＴiＯ2：３％以下、ＦeＯ：１.５％以
下、に抑制し、かつ、 （ＣaＯ＋ＣaＦ2＋ＭgＯ）／（ＳiＯ2＋ＭnＯ＋ＦeＯ）
＝１.２〜２.４ を満足していることを特徴とするサブマージアーク溶接
用溶融型フラックスを要旨としている。
【００１３】
【作用】以下に本発明について更に詳細に説明する。本
発明におけるフラックス成分の限定理由は以下のとおり
である。
発明におけるフラックス成分の限定理由は以下のとおり
である。
【００１４】ＳiＯ2：２５〜４０％ ＳiＯ2は酸性成分であって、スラグの融点及び粘性を調
整するのに有効な成分である。しかし、その含有量が２
５％未満であると溶融スラグの粘度が不足し、ビードの
蛇行やアンダーカットの発生原因となる。一方、含有量
が４０％を超えるとフラツクスの塩基度が低下し、溶接
金属中の酸素量が増加して靭性が劣化するほか、スラグ
剥離性も悪くなる。したがって、ＳiＯ2量は２５〜４０
％の範囲とする。
整するのに有効な成分である。しかし、その含有量が２
５％未満であると溶融スラグの粘度が不足し、ビードの
蛇行やアンダーカットの発生原因となる。一方、含有量
が４０％を超えるとフラツクスの塩基度が低下し、溶接
金属中の酸素量が増加して靭性が劣化するほか、スラグ
剥離性も悪くなる。したがって、ＳiＯ2量は２５〜４０
％の範囲とする。
【００１５】ＣaＯ：１０〜２０％ ＣaＯは塩基性成分であってスラグの塩基度、粘性及び
融点を調整するのに有効な成分である。しかし、含有量
が１０％未満では塩基度が不足して溶接金属中の酸素量
が増加するばかりでなく、スラグの粘度が不足気味とな
ってビードの蛇行が生じ易くなる。一方、２０％を超え
るとスラグ剥離性が悪化すると共にフラックス自体の耐
吸湿性が悪くなり、ポックマークが発生し易くなる。し
たがって、ＣaＯ量は１０〜２０％の範囲とする。１２
〜２０％の範囲がより良好である。
融点を調整するのに有効な成分である。しかし、含有量
が１０％未満では塩基度が不足して溶接金属中の酸素量
が増加するばかりでなく、スラグの粘度が不足気味とな
ってビードの蛇行が生じ易くなる。一方、２０％を超え
るとスラグ剥離性が悪化すると共にフラックス自体の耐
吸湿性が悪くなり、ポックマークが発生し易くなる。し
たがって、ＣaＯ量は１０〜２０％の範囲とする。１２
〜２０％の範囲がより良好である。
【００１６】ＣaＦ2：２０〜３５％ ＣaＦ2は塩基性成分であるが、耐吸湿性を損う恐れがな
いのでフラックスの塩基性を高めるのに好都合な成分で
あり、またスラグの融点や流動性を調整するのに有効な
成分である。更にＣaＦ2は溶接冶金反応に際してＣaＦ2
＋Ｏ→ＣaＯ＋Ｆ2なる反応を起こし、発生したＦ2ガス
によって溶融金属を大気からシールドする効果もあり、
溶接金属の酸素含有率及び窒素含有率の低減に極めて有
効な成分である。しかし、含有量が２０％未満では上記
の効果が有効に発揮されず、特に溶接金属中の酸素量が
増加して靭性不良となる。一方、含有量が３５％を超え
るとスラグ巻込みが著しくなり、スラグ剥離性が悪くな
るほか、ポックマークも発生し易くなる。したがって、
ＣaＦ2量は２０〜３５％の範囲とする。２０〜３０％の
範囲がより良好である。
いのでフラックスの塩基性を高めるのに好都合な成分で
あり、またスラグの融点や流動性を調整するのに有効な
成分である。更にＣaＦ2は溶接冶金反応に際してＣaＦ2
＋Ｏ→ＣaＯ＋Ｆ2なる反応を起こし、発生したＦ2ガス
によって溶融金属を大気からシールドする効果もあり、
溶接金属の酸素含有率及び窒素含有率の低減に極めて有
効な成分である。しかし、含有量が２０％未満では上記
の効果が有効に発揮されず、特に溶接金属中の酸素量が
増加して靭性不良となる。一方、含有量が３５％を超え
るとスラグ巻込みが著しくなり、スラグ剥離性が悪くな
るほか、ポックマークも発生し易くなる。したがって、
ＣaＦ2量は２０〜３５％の範囲とする。２０〜３０％の
範囲がより良好である。
【００１７】Ａl2Ｏ3：８〜２０％ Ａl2Ｏ3はほぼ中性の成分（弱酸性）であり、フラック
スの塩基度の低下をできるだけ抑えてスラグの融点及び
粘性を調整するのに有効な成分である。しかし、その含
有量が８％未満では生成スラグが粘性不足になってアン
ンダーカットを生じ易くなるばかりでなくスラグ剥離性
も悪くなる。一方、含有量が２０％を超えるとスラグの
粘性が高くなりすぎて、スラグ巻込みやビードの凸状化
といった好ましくない現象が現れる。したがって、Ａl2
Ｏ3量は８〜２０％の範囲とする。
スの塩基度の低下をできるだけ抑えてスラグの融点及び
粘性を調整するのに有効な成分である。しかし、その含
有量が８％未満では生成スラグが粘性不足になってアン
ンダーカットを生じ易くなるばかりでなくスラグ剥離性
も悪くなる。一方、含有量が２０％を超えるとスラグの
粘性が高くなりすぎて、スラグ巻込みやビードの凸状化
といった好ましくない現象が現れる。したがって、Ａl2
Ｏ3量は８〜２０％の範囲とする。
【００１８】ＭgＯ：５〜１５％ ＭgＯは塩基性成分として溶融金属中の酸素量を低減す
る効果があり、かつ粘性調整剤としての作用も有してい
る。しかし、その含有量が５％未満では溶融金属中の酸
素量の低減効果を十分発揮し得ず、また粘度不足により
ビードが蛇行し易くなる。一方、１５％を超えると耐吸
湿性が劣化し、ポックマークが発生し易くなるほか、ス
ラグの焼付が増加し剥離性も悪くなる。したがって、Ｍ
gＯ量は５〜１５％の範囲とする。
る効果があり、かつ粘性調整剤としての作用も有してい
る。しかし、その含有量が５％未満では溶融金属中の酸
素量の低減効果を十分発揮し得ず、また粘度不足により
ビードが蛇行し易くなる。一方、１５％を超えると耐吸
湿性が劣化し、ポックマークが発生し易くなるほか、ス
ラグの焼付が増加し剥離性も悪くなる。したがって、Ｍ
gＯ量は５〜１５％の範囲とする。
【００１９】Ｎa2Ｏ及びＫ2Ｏの１種又は２種：０.５〜５％ Ｎa2Ｏ及びＫ2Ｏはアーク安定剤やスラグの粘度調整剤
として効果がある。これら成分の含有量が０.５％未満
ではアーク安定性が悪くなり、ビードの凹凸や蛇行が著
しくなる。また、５％を超えると耐吸湿性が劣化し、ピ
ットやポックマークが発生する。これらの成分は各々単
独でも、或いは任意の割合で併用して上記範囲で含有さ
せることができる。
として効果がある。これら成分の含有量が０.５％未満
ではアーク安定性が悪くなり、ビードの凹凸や蛇行が著
しくなる。また、５％を超えると耐吸湿性が劣化し、ピ
ットやポックマークが発生する。これらの成分は各々単
独でも、或いは任意の割合で併用して上記範囲で含有さ
せることができる。
【００２０】ＭnＯ：１％以下 ＭnＯはスラグの粘性を上げる成分といわれてきたが、
本発明者の研究により、添加を制限することにより、逆
にスラグの粘性が上がり、著しくビード形状が改善され
ることが判明した。しかし、１％を超えると粘性が低下
してビード形状が悪くなるので、１％以下に抑える必要
がある。ビード改善の効果は０.５％以下でより良好で
ある。
本発明者の研究により、添加を制限することにより、逆
にスラグの粘性が上がり、著しくビード形状が改善され
ることが判明した。しかし、１％を超えると粘性が低下
してビード形状が悪くなるので、１％以下に抑える必要
がある。ビード改善の効果は０.５％以下でより良好で
ある。
【００２１】ＴiＯ2：３％以下 ＴiＯ2はスラグ焼付きの原因となるＣaＯ・ＴiＯ2を析
出させ、スラグ剥離性を急激に劣化させるので、３％以
下に抑える必要がある。より好ましくは１％以下に抑え
るのが望ましい。
出させ、スラグ剥離性を急激に劣化させるので、３％以
下に抑える必要がある。より好ましくは１％以下に抑え
るのが望ましい。
【００２２】ＦeＯ：１.５％ ＦeＯは溶接金属中の酸素量を増加させ、靭性を低下さ
せ、またアンダーカットを発生させるので、１.５％以
下に抑える必要がある。
せ、またアンダーカットを発生させるので、１.５％以
下に抑える必要がある。
【００２３】(ＣaＯ＋ＣaＦ2＋ＭgＯ)／(ＳiＯ2＋ＭnＯ
＋ＦeＯ)＝１.２〜２.４ ＣaＯ、ＣaＦ2、ＭgＯが溶接金属中の酸素量を低減させ
る働きをし、一方、ＳiＯ2、ＭnＯ、ＦeＯは酸素量を増
加させる働きをすること、及びこれらの各成分には各々
最適配合率範囲があることは上述のとおりである。とこ
ろが、本発明者がこれらの各成分相互の関連について更
に予備実験で検討した結果、(ＣaＯ＋ＣaＦ2＋ＭgＯ)／
(ＳiＯ2＋ＭnＯ＋ＦeＯ)の比率によっても高速サブマー
ジアーク溶接における溶接作業性及び溶接金属中の酸素
量が大きく影響を受けることが判明した。すなわち、こ
の比率が1．2未満では、溶接作業性は比較的良好である
ものの溶接金属中の酸素量が増加し、溶接金属の衝撃性
能が劣化する。一方、2．4を超えると、溶接金属中の酸
素量は減少し溶接金属の衝撃性能は良好になるが、溶接
作業性が悪化し、特にスラグ巻込みやアンダーカットが
発生し易くなる。したがって、この比率は１.２〜２.４
の範囲とする。この効果は１.４〜２.４でより良好であ
る。
＋ＦeＯ)＝１.２〜２.４ ＣaＯ、ＣaＦ2、ＭgＯが溶接金属中の酸素量を低減させ
る働きをし、一方、ＳiＯ2、ＭnＯ、ＦeＯは酸素量を増
加させる働きをすること、及びこれらの各成分には各々
最適配合率範囲があることは上述のとおりである。とこ
ろが、本発明者がこれらの各成分相互の関連について更
に予備実験で検討した結果、(ＣaＯ＋ＣaＦ2＋ＭgＯ)／
(ＳiＯ2＋ＭnＯ＋ＦeＯ)の比率によっても高速サブマー
ジアーク溶接における溶接作業性及び溶接金属中の酸素
量が大きく影響を受けることが判明した。すなわち、こ
の比率が1．2未満では、溶接作業性は比較的良好である
ものの溶接金属中の酸素量が増加し、溶接金属の衝撃性
能が劣化する。一方、2．4を超えると、溶接金属中の酸
素量は減少し溶接金属の衝撃性能は良好になるが、溶接
作業性が悪化し、特にスラグ巻込みやアンダーカットが
発生し易くなる。したがって、この比率は１.２〜２.４
の範囲とする。この効果は１.４〜２.４でより良好であ
る。
【００２４】Ｂ2Ｏ3：０.０５〜０.５０％ 更に本発明では、Ｂ2Ｏ3を必要に応じて添加することが
できる。Ｂ2Ｏ3は溶接熱で還元され、〔Ｂ〕として溶接
金属中に歩留まって溶接金属の衝撃性能を向上させる働
きをする。しかし、その含有量が０.０５％未満では溶
接金属中に歩留まる〔Ｂ〕が不足し、衝撃性能向上効果
を十分に発揮し得ない。一方、０.５０％を超えると溶
接金属中の〔Ｂ〕量が多くなりすぎるために高温割れが
発生し易くなる。したがって、添加する場合のＢ2Ｏ3量
は０.０５〜０.５０％の範囲とする。
できる。Ｂ2Ｏ3は溶接熱で還元され、〔Ｂ〕として溶接
金属中に歩留まって溶接金属の衝撃性能を向上させる働
きをする。しかし、その含有量が０.０５％未満では溶
接金属中に歩留まる〔Ｂ〕が不足し、衝撃性能向上効果
を十分に発揮し得ない。一方、０.５０％を超えると溶
接金属中の〔Ｂ〕量が多くなりすぎるために高温割れが
発生し易くなる。したがって、添加する場合のＢ2Ｏ3量
は０.０５〜０.５０％の範囲とする。
【００２５】なお、本発明の溶融型フラックスは、大入
熱の高速サブマージアーク溶接に適用して最も大きい効
果が得られるが、入熱の少ないサブマージアーク溶接に
も適用できることは云うまでもない。また、溶融型フラ
ックスに含有されることがある他の成分(ＺrＯ2、Ｂa
Ｏ、Ｌi2Ｏ、Ｖ2Ｏ5、Ｎb2Ｏ5、ＰbＯ、Ｂi)も微量で含
有させることもできる。
熱の高速サブマージアーク溶接に適用して最も大きい効
果が得られるが、入熱の少ないサブマージアーク溶接に
も適用できることは云うまでもない。また、溶融型フラ
ックスに含有されることがある他の成分(ＺrＯ2、Ｂa
Ｏ、Ｌi2Ｏ、Ｖ2Ｏ5、Ｎb2Ｏ5、ＰbＯ、Ｂi)も微量で含
有させることもできる。
【００２６】次に本発明の実施例を示す。
【００２７】表１及び表２に示す組成のフラックスを常
法に従って溶製し、溶接作業性、衝撃値を調べた。溶接
条件及び試験方法は次のとおりである。試験結果を表１
及び表２に併記する。
法に従って溶製し、溶接作業性、衝撃値を調べた。溶接
条件及び試験方法は次のとおりである。試験結果を表１
及び表２に併記する。
【００２８】〈溶接条件〉 母材：Ｘ６０相当材(４０mm厚×１０００mm長) ワイヤ：サイズ…４.０mmφ又は４.８mmφ 成分…０.１４％Ｃ−０.０３％Ｓi−１.００％Ｍn−５
Ｎi％含有鋼 溶接条件：３電極両面一層溶接 溶接入熱…１００〜２００ｋＪ／cm 溶接速度…６０cm／min フラックス粒度：２０×Ｄメッシュ 開先形状：図３に示す開先形状。
Ｎi％含有鋼 溶接条件：３電極両面一層溶接 溶接入熱…１００〜２００ｋＪ／cm 溶接速度…６０cm／min フラックス粒度：２０×Ｄメッシュ 開先形状：図３に示す開先形状。
【００２９】〈衝撃試験〉試験片は、板厚中央からＪＩ
Ｓ Ｚ３２１４ ４号試験片(２mmＶサイドノッチ)を採取
し、−６０℃で試験を行った。試験は３本の試験片を用
いて行い、その平均値を示した。
Ｓ Ｚ３２１４ ４号試験片(２mmＶサイドノッチ)を採取
し、−６０℃で試験を行った。試験は３本の試験片を用
いて行い、その平均値を示した。
【００３０】各表より明らかなように、本発明例はいず
れも、一層溶接の大入熱サブマージアーク溶接によって
もビード外観が優れ、また靭性性能も優れている。
れも、一層溶接の大入熱サブマージアーク溶接によって
もビード外観が優れ、また靭性性能も優れている。
【００３１】
【表１】
【００３２】
【表２】
【００３３】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明の溶融型フ
ラックスによれば、大入熱の高速サブマージアーク溶接
においても、溶接作業性が良好で、かつ低温靭性の優れ
た溶接金属を得ることができるので、高能率溶接が可能
となる。
ラックスによれば、大入熱の高速サブマージアーク溶接
においても、溶接作業性が良好で、かつ低温靭性の優れ
た溶接金属を得ることができるので、高能率溶接が可能
となる。
【図１】スラグの粘性が正常な場合のスラグと溶鋼流れ
の状態を説明する図である。
の状態を説明する図である。
【図２】スラグの粘性が低い場合のスラグと溶鋼流れの
状態を説明する図である。
状態を説明する図である。
【図３】開先形状を示す断面図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平１−95898（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−258191（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B23K 35/362
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で(以下、同じ)、 ＳiＯ2：２５〜４０％、 ＣaＯ：１０〜２０％、 ＣaＦ2：２０〜３５％、 Ａl2Ｏ3：８〜２０％、 ＭgＯ：５〜１５％、 Ｎa2Ｏ及びＫ2Ｏの１種又は２種：０.５〜５％、を含む
と共に、 ＭnＯ：１％以下、 ＴiＯ2：３％以下、 ＦeＯ：１.５％以下、に抑制し、かつ、 （ＣaＯ＋ＣaＦ2＋ＭgＯ）／（ＳiＯ2＋ＭnＯ＋ＦeＯ）
＝１.２〜２.４ を満足していることを特徴とするサブマージアーク溶接
用溶融型フラックス。 - 【請求項２】 Ｂ2Ｏ3：０.０５〜０.５０％を含有して
いる請求項１に記載のサブマージアーク溶接用溶融型フ
ラックス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09716893A JP3157060B2 (ja) | 1993-03-31 | 1993-03-31 | 高塩基性溶融型フラックス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09716893A JP3157060B2 (ja) | 1993-03-31 | 1993-03-31 | 高塩基性溶融型フラックス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06285679A JPH06285679A (ja) | 1994-10-11 |
| JP3157060B2 true JP3157060B2 (ja) | 2001-04-16 |
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ID=14185054
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP09716893A Expired - Fee Related JP3157060B2 (ja) | 1993-03-31 | 1993-03-31 | 高塩基性溶融型フラックス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3157060B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101585123A (zh) * | 2009-06-01 | 2009-11-25 | 林肯电气合力(郑州)焊材有限公司 | 一种不锈钢用烧结焊剂 |
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