JPH0244636B2 - - Google Patents
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- JPH0244636B2 JPH0244636B2 JP61197845A JP19784586A JPH0244636B2 JP H0244636 B2 JPH0244636 B2 JP H0244636B2 JP 61197845 A JP61197845 A JP 61197845A JP 19784586 A JP19784586 A JP 19784586A JP H0244636 B2 JPH0244636 B2 JP H0244636B2
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Description
［産業上の利用分野］
本発明は鋼のサブマージアーク溶接方法に関す
るもので、特に原油タンク、LPGタンクなどの
横向き姿勢の溶接に好適な、焼成型フラツクスを
用いるサブマージアーク溶接方法に関するもので
ある。 ［従来の技術］ 大型の円筒型或は球型原油タンク、LPGタン
クなどの建設における横継手のほとんどは、横向
サブマージアーク自動溶接の手法によつて形成さ
れており、従つてフラツクスについても横向用と
して特別設計された溶融型フラツクスが多用され
ている。 ［発明が解決しようとする問題点］ 横向サブマージアーク溶接では１パスで形成で
きる溶着金属量に制限があるので、一般的には小
入熱多層溶接となり、またタンク建設現場ではハ
ンドリング性の観点から吊下げ式溶接機が使用さ
れ、２次ケーブルは非常に長いものとなるからア
ークの移動軌跡は必ずしも安定している訳ではな
い。これらの結果下向溶接に比較してアークは不
安定になりやすく、溶融金属中にスラグを巻き込
みやすいという欠点がある。また横向突合せ溶接
における溶融金属の凝固は開先面すなわち下側あ
るいは上側より中央に向けて進行するので、下向
溶接に比較すると、いつたん巻き込まれたスラグ
は浮上して外に逃げることが困難となり、そのま
ま溶接金属内部に取残されて微小なスラグ巻欠陥
となる。このスラグ巻欠陥の大きさは１mm以下の
ものがほとんどである為従来問題視されることは
なかつた。ところが近年になつて、より高い溶接
金属性能が要求される様になると、検査技術の向
上ともあいまつてこのような微小スラグ巻欠陥に
対しても改善を求める声が高まつている。 一方、焼成型フラツクスは溶融型フラツクスに
比べて脱酸剤や合金成分の添加調整が容易である
為、アークの安定性や作業性が良好であり、フラ
ツクスの消費量も少ないなどの特徴を有する。 本発明はこの様な背景のもとに検討されたもの
であり、本発明の目的は、溶接作業性が良好であ
るのはもちろんのこと、微小なスラグ巻欠陥が発
生しにくく継手性能にもすぐれた溶接金属を与え
るサブマージアーク溶接方法を提供する点に存在
する。 ［問題点を解決するための手段］ 上記問題点を解決することのできた第１発明に
用いられる焼成型フラツクスとは20メツシユのふ
るいを通過するものが80％（重量％の意味、以下
同じ）以上となるように粒度調整した粉粒状焼成
型フラツクスであり、 CaF2：５〜12％ MgO：20〜35％ Al2O3：18〜28％ Na2O、K2OおよびLi2Oの内１種以上の合計：２
〜６％ 炭酸塩の形で含まれるCO2：1.5〜５％ SiおよびTiの１種あるいは２種の合計：0.5〜
3.0％を夫々含み、更に 2.0≦MgO（％）＋CaO（％）＋BaO（％）／SiO2（％）
≦3.5 を満足するCaO及びBaOの１種以上、並びに
SiO2を含有し、且つTiO2を2.5％以下に抑えてな
るものであり、第１発明は該フラツクスを用い直
流電源によつて横向き姿勢で溶接することを要旨
とし、さらにフラツクスに微量添加で溶接金属の
焼入れ性を高め切欠きじん性を向上させる働きの
あるＢを構成要件として付加した点に第２発明の
要旨が存在する。 ［作用］ 焼成型フラツクスの粒度構成はアークの安定性
やビード外観に影響を与えるものであり、20メツ
シユより粗いものが20％を超えるとアークの安定
性が悪くなり、またスラグ巻欠陥が発生しやすく
なつてビード表面に小さなポツクマークを発生し
やすくなる。 次にフラツクスの成分組成について述べる。 CaF2：５〜12％ フラツクス中のCaF2は溶融スラグ中で塩基
性物質として作用し溶接金属中の酸素量を低減
して、溶接金属の機械的性能を良好にする働き
があるが、５％未満ではその効果が認められな
い。一方12％を超えるとアークの安定性が悪く
なつてスラグ巻欠陥を発生しやすくなる。 MgO：20〜35％ MgOはスラグの塩基度を上げるので、前述
のCaF2及び後述するTiやSiの脱酸作用ととも
に溶接金属中の酸素量を低減して溶接金属の機
械的性能を良好にする効果があるが、20％未満
ではその効果が認められない。一方35％を超え
るとスラグの流動性が悪くなつてビード外観が
悪くなり、またスラグ巻欠陥も発生しやすくな
る。 Al2O3：18〜28％ Al2O3はビード外観の他、スラグ剥離性等の
溶接作業性の維持に必要な成分であるが、18％
未満および28％を超えるとそれらの効果が認め
られず、ビード外観及びスラグの剥離性が悪く
なる。 Na2O、K2OおよびLi2Oの内１種以上の合金：２
〜６％ Na2O、K2OおよびLi2Oのアルカリ成分は特
にアークの安定性に有効であり、微小なスラグ
巻欠陥の発生率を低減させる上で効果がある。
しかしこれらのうち１種以上の合金が２％未満
ではその効果が認められず、６％を超えると逆
にアークは不安定となる。 炭酸塩の形で含まれるCO2：1.5〜５％ CO2は炭酸塩の形で含有され、溶接中に熱分
解を受けてCO2となり、アーク雰囲気をシール
ドし溶接金属中の窒素量の上昇を防止して、溶
接金属の機械性能の低下を防ぐ働きがある。し
かし1.5％未満ではその効果が認められず５％
を超えるとアークが不安定となり、また発生ガ
ス量が多くなつてビード表面にポツクマークが
発生しやすくなる。 SiおよびTiの１種あるいは２種の合計：0.5〜3.0
％ SiおよびTiは合金鉄等の合金の形で含有さ
れ、脱酸剤としての作用を有するが、その１種
または２種の合計が0.5％未満ではその効果が
認められず、3.0％を超えるとスラグが焼付い
て剥離性が著しく悪くなる。またSiやTiは合
金成分でもあり、このような合金成分をフラツ
クス中に含有させることは溶接金属性能を予期
しない程度に改変するので継手性能の安定性の
面で好ましくない。 2.0≦MgO（％）＋CaO（％）＋BaO（％）／SiO2（％）
≦3.5 SiO2、CaO、BaO等は造さい剤であり、
SiO2はビード外観、スラグの剥離性等の作業
性の維持のために必要な成分であり、CaOや
BaOはスラグの流動性の調整に効果がある。
尚CaO及びBaOは単独であつても有効であり、
いずれか一方しか配合しないものも本発明に含
まれる。ここで 2.0≦MgO（％）＋CaO（％）＋BaO（％）／SiO2（％）
≦3.5 と限定したのは本発明者等が種々検討した結果
この比が溶接金属中の酸素量に影響し、微小な
スラグ巻欠陥の発生率に関係があるという知見
を得たためである。即ちこの比が2.0未満ある
は3.5超の両域においてはスラグ巻欠陥の発生
率が高くなる傾向にある。さらに同比が2.0未
満では溶接金属中の酸素量が高くなり、溶接金
属の機械的性能が悪くなる。 また焼成型フラツクスの場合、TiO2はスラ
グの焼付きを促進し、2.5％を超えて含有して
いるとスラグの剥離性が極端に悪くなるのでそ
の含有量を2.5％以下に抑える必要がある。 以上のような組成の焼成型フラツクスをサブ
マージアーク溶接に使用すると、溶接作業性が
良く、スラグ巻欠陥の発生も少なく、溶接金属
性能の良好な溶接が可能となる。 酸化物あるいは合金の形で含まれるＢ：0.03〜
0.3％ さらに溶接金属の焼入性を高め切欠きじん性
を向上させるためにＢを微量加えることが推奨
される。特にLPGタンクなど低温じん性が要
求される場合には有効である。Ｂは酸化物ある
いは合金鉄などの合金の形で含有され、その量
が0.03％未満では効果が認められず、0.3％を
超えると溶接金属の耐割れ性が悪くなり、じん
性も逆に低下する。 上記粒度および組成を有するフラツクスを用
い、直流電源によつて横向き姿勢で溶接を行な
うと、スラグ巻欠陥等を起こさずに溶接するこ
とができる。 ［実施例］ 第１表に示す17種類のフラツクスを用い、従来
例フラツクスおよび比較例フラツクスと本発明例
フラツクスの横向サブマージアーク溶接における
溶接欠陥（特にスラグ巻欠陥）、溶接作業性およ
び溶接金属性能（切欠じん性）を比較した。溶接
欠陥の検出はＸ線検査、磁粉探傷検査の両方によ
つた。No.１〜８が従来例フラツクスおよび比較例
フラツクスでNo.９〜17が本発明フラツクスであ
る。結果を第２表に示す。なお供試鋼板、供試ワ
イヤは第３表に示すとおりであり、溶接方法は第
１図に示すような積層溶接であり、溶接条件は第
４表に示すとおりである。
るもので、特に原油タンク、LPGタンクなどの
横向き姿勢の溶接に好適な、焼成型フラツクスを
用いるサブマージアーク溶接方法に関するもので
ある。 ［従来の技術］ 大型の円筒型或は球型原油タンク、LPGタン
クなどの建設における横継手のほとんどは、横向
サブマージアーク自動溶接の手法によつて形成さ
れており、従つてフラツクスについても横向用と
して特別設計された溶融型フラツクスが多用され
ている。 ［発明が解決しようとする問題点］ 横向サブマージアーク溶接では１パスで形成で
きる溶着金属量に制限があるので、一般的には小
入熱多層溶接となり、またタンク建設現場ではハ
ンドリング性の観点から吊下げ式溶接機が使用さ
れ、２次ケーブルは非常に長いものとなるからア
ークの移動軌跡は必ずしも安定している訳ではな
い。これらの結果下向溶接に比較してアークは不
安定になりやすく、溶融金属中にスラグを巻き込
みやすいという欠点がある。また横向突合せ溶接
における溶融金属の凝固は開先面すなわち下側あ
るいは上側より中央に向けて進行するので、下向
溶接に比較すると、いつたん巻き込まれたスラグ
は浮上して外に逃げることが困難となり、そのま
ま溶接金属内部に取残されて微小なスラグ巻欠陥
となる。このスラグ巻欠陥の大きさは１mm以下の
ものがほとんどである為従来問題視されることは
なかつた。ところが近年になつて、より高い溶接
金属性能が要求される様になると、検査技術の向
上ともあいまつてこのような微小スラグ巻欠陥に
対しても改善を求める声が高まつている。 一方、焼成型フラツクスは溶融型フラツクスに
比べて脱酸剤や合金成分の添加調整が容易である
為、アークの安定性や作業性が良好であり、フラ
ツクスの消費量も少ないなどの特徴を有する。 本発明はこの様な背景のもとに検討されたもの
であり、本発明の目的は、溶接作業性が良好であ
るのはもちろんのこと、微小なスラグ巻欠陥が発
生しにくく継手性能にもすぐれた溶接金属を与え
るサブマージアーク溶接方法を提供する点に存在
する。 ［問題点を解決するための手段］ 上記問題点を解決することのできた第１発明に
用いられる焼成型フラツクスとは20メツシユのふ
るいを通過するものが80％（重量％の意味、以下
同じ）以上となるように粒度調整した粉粒状焼成
型フラツクスであり、 CaF2：５〜12％ MgO：20〜35％ Al2O3：18〜28％ Na2O、K2OおよびLi2Oの内１種以上の合計：２
〜６％ 炭酸塩の形で含まれるCO2：1.5〜５％ SiおよびTiの１種あるいは２種の合計：0.5〜
3.0％を夫々含み、更に 2.0≦MgO（％）＋CaO（％）＋BaO（％）／SiO2（％）
≦3.5 を満足するCaO及びBaOの１種以上、並びに
SiO2を含有し、且つTiO2を2.5％以下に抑えてな
るものであり、第１発明は該フラツクスを用い直
流電源によつて横向き姿勢で溶接することを要旨
とし、さらにフラツクスに微量添加で溶接金属の
焼入れ性を高め切欠きじん性を向上させる働きの
あるＢを構成要件として付加した点に第２発明の
要旨が存在する。 ［作用］ 焼成型フラツクスの粒度構成はアークの安定性
やビード外観に影響を与えるものであり、20メツ
シユより粗いものが20％を超えるとアークの安定
性が悪くなり、またスラグ巻欠陥が発生しやすく
なつてビード表面に小さなポツクマークを発生し
やすくなる。 次にフラツクスの成分組成について述べる。 CaF2：５〜12％ フラツクス中のCaF2は溶融スラグ中で塩基
性物質として作用し溶接金属中の酸素量を低減
して、溶接金属の機械的性能を良好にする働き
があるが、５％未満ではその効果が認められな
い。一方12％を超えるとアークの安定性が悪く
なつてスラグ巻欠陥を発生しやすくなる。 MgO：20〜35％ MgOはスラグの塩基度を上げるので、前述
のCaF2及び後述するTiやSiの脱酸作用ととも
に溶接金属中の酸素量を低減して溶接金属の機
械的性能を良好にする効果があるが、20％未満
ではその効果が認められない。一方35％を超え
るとスラグの流動性が悪くなつてビード外観が
悪くなり、またスラグ巻欠陥も発生しやすくな
る。 Al2O3：18〜28％ Al2O3はビード外観の他、スラグ剥離性等の
溶接作業性の維持に必要な成分であるが、18％
未満および28％を超えるとそれらの効果が認め
られず、ビード外観及びスラグの剥離性が悪く
なる。 Na2O、K2OおよびLi2Oの内１種以上の合金：２
〜６％ Na2O、K2OおよびLi2Oのアルカリ成分は特
にアークの安定性に有効であり、微小なスラグ
巻欠陥の発生率を低減させる上で効果がある。
しかしこれらのうち１種以上の合金が２％未満
ではその効果が認められず、６％を超えると逆
にアークは不安定となる。 炭酸塩の形で含まれるCO2：1.5〜５％ CO2は炭酸塩の形で含有され、溶接中に熱分
解を受けてCO2となり、アーク雰囲気をシール
ドし溶接金属中の窒素量の上昇を防止して、溶
接金属の機械性能の低下を防ぐ働きがある。し
かし1.5％未満ではその効果が認められず５％
を超えるとアークが不安定となり、また発生ガ
ス量が多くなつてビード表面にポツクマークが
発生しやすくなる。 SiおよびTiの１種あるいは２種の合計：0.5〜3.0
％ SiおよびTiは合金鉄等の合金の形で含有さ
れ、脱酸剤としての作用を有するが、その１種
または２種の合計が0.5％未満ではその効果が
認められず、3.0％を超えるとスラグが焼付い
て剥離性が著しく悪くなる。またSiやTiは合
金成分でもあり、このような合金成分をフラツ
クス中に含有させることは溶接金属性能を予期
しない程度に改変するので継手性能の安定性の
面で好ましくない。 2.0≦MgO（％）＋CaO（％）＋BaO（％）／SiO2（％）
≦3.5 SiO2、CaO、BaO等は造さい剤であり、
SiO2はビード外観、スラグの剥離性等の作業
性の維持のために必要な成分であり、CaOや
BaOはスラグの流動性の調整に効果がある。
尚CaO及びBaOは単独であつても有効であり、
いずれか一方しか配合しないものも本発明に含
まれる。ここで 2.0≦MgO（％）＋CaO（％）＋BaO（％）／SiO2（％）
≦3.5 と限定したのは本発明者等が種々検討した結果
この比が溶接金属中の酸素量に影響し、微小な
スラグ巻欠陥の発生率に関係があるという知見
を得たためである。即ちこの比が2.0未満ある
は3.5超の両域においてはスラグ巻欠陥の発生
率が高くなる傾向にある。さらに同比が2.0未
満では溶接金属中の酸素量が高くなり、溶接金
属の機械的性能が悪くなる。 また焼成型フラツクスの場合、TiO2はスラ
グの焼付きを促進し、2.5％を超えて含有して
いるとスラグの剥離性が極端に悪くなるのでそ
の含有量を2.5％以下に抑える必要がある。 以上のような組成の焼成型フラツクスをサブ
マージアーク溶接に使用すると、溶接作業性が
良く、スラグ巻欠陥の発生も少なく、溶接金属
性能の良好な溶接が可能となる。 酸化物あるいは合金の形で含まれるＢ：0.03〜
0.3％ さらに溶接金属の焼入性を高め切欠きじん性
を向上させるためにＢを微量加えることが推奨
される。特にLPGタンクなど低温じん性が要
求される場合には有効である。Ｂは酸化物ある
いは合金鉄などの合金の形で含有され、その量
が0.03％未満では効果が認められず、0.3％を
超えると溶接金属の耐割れ性が悪くなり、じん
性も逆に低下する。 上記粒度および組成を有するフラツクスを用
い、直流電源によつて横向き姿勢で溶接を行な
うと、スラグ巻欠陥等を起こさずに溶接するこ
とができる。 ［実施例］ 第１表に示す17種類のフラツクスを用い、従来
例フラツクスおよび比較例フラツクスと本発明例
フラツクスの横向サブマージアーク溶接における
溶接欠陥（特にスラグ巻欠陥）、溶接作業性およ
び溶接金属性能（切欠じん性）を比較した。溶接
欠陥の検出はＸ線検査、磁粉探傷検査の両方によ
つた。No.１〜８が従来例フラツクスおよび比較例
フラツクスでNo.９〜17が本発明フラツクスであ
る。結果を第２表に示す。なお供試鋼板、供試ワ
イヤは第３表に示すとおりであり、溶接方法は第
１図に示すような積層溶接であり、溶接条件は第
４表に示すとおりである。
【表】
【表】
【表】
【表】
（結果）
第１表に示される試験結果によればNo.１のフラ
ツクスは従来例の横向用溶融型フラツクスであり
溶接作業性は比較的良好であるがCaF2含有量が
高く、またMgO（％）＋CaO（％）＋BaO（％）／SiO2（
％）が低 いためスラグ巻欠陥数が多くなつている。No.２は
従来例の焼成型フラツクスであり、溶接金属の切
欠きじん性は非常に良好であるが、MgO含有量
が高くMgO（％）＋CaO（％）＋BaO（％）／SiO2（％）
が高いた めスラグ巻欠陥が発生している。またTiO2含有
量が高く粒度構成も粗めのため、溶接作業性は不
良である。No.３はCaF2が低くまた
MgO（％）＋CaO（％）＋BaO（％）／SiO2（％）が小さ
いため溶 接金属性能が低下している。No.４はNa2O・K2O
およびLi2Oのアルカリ成分組成が低いため、ア
ーク不安定となつてスラグ巻欠陥が発生してい
る。No.５はCO2が含有されておらず、またSi、Ti
の脱酸剤も含有されていないために溶接金属性能
は劣つている。No.６は粒度構成が粗めとなつてい
るため、スラグ巻欠陥が発生しており、ポツクマ
ークも発生してビード外観が不良となつていた。
No.７はCaF2、CO2およびSi、Ti含有量が高すぎ
るために、スラグ巻欠陥が多く発生し、作業性も
不良となつている。No.８はAl2O3含有量が高す
ぎ、またNa2O、K2O、Li2Oの合計量が高すぎる
ため溶接作業性、耐溶接欠陥性ともに不良となつ
ている。 No.９〜17は本発明に係るフラツクスであり、ス
ラグ巻欠陥の発生もなく、溶接作業性および溶接
金属性能（切欠きじん性）ともに良好な結果を示
している。 ［発明の効果］ 以上のような粒度および組成のサブマージアー
ク溶接用焼成型フラツクスを原油タンクやLPG
タンクなどの横向ザブマージアーク溶接に適用し
た本発明の溶接方法は、溶接作業性が良好で、し
かも溶接金属のスラグ巻欠陥も発生せず溶接金属
性能にもすぐれた溶接をすることができる方法で
ある。
ツクスは従来例の横向用溶融型フラツクスであり
溶接作業性は比較的良好であるがCaF2含有量が
高く、またMgO（％）＋CaO（％）＋BaO（％）／SiO2（
％）が低 いためスラグ巻欠陥数が多くなつている。No.２は
従来例の焼成型フラツクスであり、溶接金属の切
欠きじん性は非常に良好であるが、MgO含有量
が高くMgO（％）＋CaO（％）＋BaO（％）／SiO2（％）
が高いた めスラグ巻欠陥が発生している。またTiO2含有
量が高く粒度構成も粗めのため、溶接作業性は不
良である。No.３はCaF2が低くまた
MgO（％）＋CaO（％）＋BaO（％）／SiO2（％）が小さ
いため溶 接金属性能が低下している。No.４はNa2O・K2O
およびLi2Oのアルカリ成分組成が低いため、ア
ーク不安定となつてスラグ巻欠陥が発生してい
る。No.５はCO2が含有されておらず、またSi、Ti
の脱酸剤も含有されていないために溶接金属性能
は劣つている。No.６は粒度構成が粗めとなつてい
るため、スラグ巻欠陥が発生しており、ポツクマ
ークも発生してビード外観が不良となつていた。
No.７はCaF2、CO2およびSi、Ti含有量が高すぎ
るために、スラグ巻欠陥が多く発生し、作業性も
不良となつている。No.８はAl2O3含有量が高す
ぎ、またNa2O、K2O、Li2Oの合計量が高すぎる
ため溶接作業性、耐溶接欠陥性ともに不良となつ
ている。 No.９〜17は本発明に係るフラツクスであり、ス
ラグ巻欠陥の発生もなく、溶接作業性および溶接
金属性能（切欠きじん性）ともに良好な結果を示
している。 ［発明の効果］ 以上のような粒度および組成のサブマージアー
ク溶接用焼成型フラツクスを原油タンクやLPG
タンクなどの横向ザブマージアーク溶接に適用し
た本発明の溶接方法は、溶接作業性が良好で、し
かも溶接金属のスラグ巻欠陥も発生せず溶接金属
性能にもすぐれた溶接をすることができる方法で
ある。
第１図は本発明実施例の積層溶接を示す図であ
る。
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 20メツシユのふるいを通過するものが80％
（重量％の意味、以下同じ）以上となるように粒
度調整され、更に CaF2：５〜12％ MgO：20〜35％ Al2O3：18〜28％ Na2O、K2OおよびLi2Oの内１種以上の合計：２
〜６％ 炭酸塩の形で含まれるCO2：1.5〜５％ SiおよびTiの１種あるいは２種の合計：0.5〜
3.0％を夫々含み、更に 2.0≦MgO（％）＋CaO（％）＋BaO（％）／SiO2（％）
≦3.5 を満足するCaO及びBaOの１種以上、並びに
SiO2を含有し、且つTiO2を2.5％以下に抑えてな
る粉粒状焼成型フラツクスを用い直流電源によつ
て横向き姿勢で溶接することを特徴とするサブマ
ージアーク溶接方法。 ２ 20メツシユのふるいを通過するものが80％以
上となるように粒度調整され、更に CaF2：５〜12％ MgO：20〜35％ Al2O3：18〜28％ Na2O、K2OおよびLi2Oの内１種以上の合計：２
〜６％ 炭酸塩の形で含まれるCO2：1.5〜５％ SiおよびTiの１種あるいは２種の合計：0.5〜
3.0％ 酸化物あるいは合金の形で含まれるＢ：0.03〜
0.3％を夫々含み、更に 2.0≦MgO（％）＋CaO（％）＋BaO（％）／SiO2（％）
≦3.5 を満足するCaO及びBaOの１種以上、並びに
SiO2を含有し、且つTiO2を2.5％以下に抑えてな
る粉粒状焼成型フラツクスを用い直流電源によつ
て横向き姿勢で溶接することを特徴とするサブマ
ージアーク溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19784586A JPS6352795A (ja) | 1986-08-23 | 1986-08-23 | サブマージアーク溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19784586A JPS6352795A (ja) | 1986-08-23 | 1986-08-23 | サブマージアーク溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6352795A JPS6352795A (ja) | 1988-03-05 |
| JPH0244636B2 true JPH0244636B2 (ja) | 1990-10-04 |
Family
ID=16381295
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19784586A Granted JPS6352795A (ja) | 1986-08-23 | 1986-08-23 | サブマージアーク溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6352795A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4653619B2 (ja) * | 2005-09-29 | 2011-03-16 | 新日本製鐵株式会社 | 低酸素系サブマージアーク溶接用溶融型フラックス |
| JP5792050B2 (ja) * | 2011-01-31 | 2015-10-07 | 株式会社神戸製鋼所 | 低温用鋼のサブマージアーク溶接方法 |
| JP5744816B2 (ja) * | 2012-11-01 | 2015-07-08 | 株式会社神戸製鋼所 | サブマージアーク溶接用ボンドフラックス |
| JP6037781B2 (ja) * | 2012-11-05 | 2016-12-07 | 日鐵住金溶接工業株式会社 | 多電極片面サブマージアーク溶接用ボンドフラックス |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59137195A (ja) * | 1983-01-28 | 1984-08-07 | Kobe Steel Ltd | サブマ−ジア−ク溶接用焼成型フラツクス |
| JPS59137194A (ja) * | 1983-01-28 | 1984-08-07 | Kawasaki Steel Corp | 高速サブマ−ジア−ク溶接用焼成型フラツクス |
-
1986
- 1986-08-23 JP JP19784586A patent/JPS6352795A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59137195A (ja) * | 1983-01-28 | 1984-08-07 | Kobe Steel Ltd | サブマ−ジア−ク溶接用焼成型フラツクス |
| JPS59137194A (ja) * | 1983-01-28 | 1984-08-07 | Kawasaki Steel Corp | 高速サブマ−ジア−ク溶接用焼成型フラツクス |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6352795A (ja) | 1988-03-05 |
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