JPS59137195A - サブマ−ジア−ク溶接用焼成型フラツクス - Google Patents
サブマ−ジア−ク溶接用焼成型フラツクスInfo
- Publication number
- JPS59137195A JPS59137195A JP1309583A JP1309583A JPS59137195A JP S59137195 A JPS59137195 A JP S59137195A JP 1309583 A JP1309583 A JP 1309583A JP 1309583 A JP1309583 A JP 1309583A JP S59137195 A JPS59137195 A JP S59137195A
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- JP
- Japan
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- weld metal
- submerged arc
- arc welding
- slag
- toughness
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/362—Selection of compositions of fluxes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明抹溶接部に高じん性(衝撃特性、COD特性)か
要求される低温用鋼のサブマージアーク溶接に適するサ
ブマージアーク溶接用焼成型フラックスに関するもので
ある。
要求される低温用鋼のサブマージアーク溶接に適するサ
ブマージアーク溶接用焼成型フラックスに関するもので
ある。
近年、アルミギルド調音主体とする低温用鋼は海洋構造
物、LPGタンク等の分野においてその需要が着火に増
加してきてお9、それに伴って安全上の見地から種々の
技術的検討が進められている。特に溶接部に対する要求
性能は増々高くなる傾向にあり、例えは−60°C以下
の低温でも高衝撃値、高COD値が要求されるなど、従
来のサブマージアーク溶接材料ではその対応が困難な状
況となってきている。
物、LPGタンク等の分野においてその需要が着火に増
加してきてお9、それに伴って安全上の見地から種々の
技術的検討が進められている。特に溶接部に対する要求
性能は増々高くなる傾向にあり、例えは−60°C以下
の低温でも高衝撃値、高COD値が要求されるなど、従
来のサブマージアーク溶接材料ではその対応が困難な状
況となってきている。
ところで溶接金属のしん性全向上させるには、一般にフ
ラックスの塩基度全高くして溶接金属中の酸素含有量を
低減させることが有効とされているが、その反面フラッ
クスの塩基度を高くしていくとビード外観やスラグの剥
離性等が悪くなる傾向にちゃ、特に厚板の多層溶接にお
いてその傾向は顕著である。またフラックスの塩基度が
高くなると溶接金属中の酸素量は低下する反面、溶接金
属のしん性、特にCOD特性に悪影響を及ばす鼠累量が
上昇する傾向があるという問題がめる。
ラックスの塩基度全高くして溶接金属中の酸素含有量を
低減させることが有効とされているが、その反面フラッ
クスの塩基度を高くしていくとビード外観やスラグの剥
離性等が悪くなる傾向にちゃ、特に厚板の多層溶接にお
いてその傾向は顕著である。またフラックスの塩基度が
高くなると溶接金属中の酸素量は低下する反面、溶接金
属のしん性、特にCOD特性に悪影響を及ばす鼠累量が
上昇する傾向があるという問題がめる。
本発明はこの様な背景から、フラックス組成に関して鋭
意研究を重ねた結果、スラグ剥離停の作業性を損なうこ
となく低酸素、低窺素の高じん性溶接金属を得ることが
できるフラックス組成を見出し、その実用化に成功した
ものである。しかしてこの様な本発明のサブマージアー
ク溶接用焼成フラックスとは、MgO: 80〜45(
%)、CO□(炭酸塩の形で含有):1.5〜7(%)
、Ca F s : 5〜15 (96)、Na2O,
に20及びLi2Oの1種又は2種以上の合計=8〜7
(%)、金属Si及びT1の1種又は2種以上の合計:
0.5〜5(%)、A620.:io 〜25(%)、
SiO□ニア 〜17(%)、cao及びBaOの1種
又は2種の合計:2〜15(%)、Tie2=10(%
)以下、B20.:1.5(%)以下からなシ、且つM
g0(%)+Ca0(%)+Ba0(%)〜82〜47
(5J)、Ag2O,(%)+SIO(%)+Ti02
(%)=27〜42□□□)であることを要旨とするも
のである。
意研究を重ねた結果、スラグ剥離停の作業性を損なうこ
となく低酸素、低窺素の高じん性溶接金属を得ることが
できるフラックス組成を見出し、その実用化に成功した
ものである。しかしてこの様な本発明のサブマージアー
ク溶接用焼成フラックスとは、MgO: 80〜45(
%)、CO□(炭酸塩の形で含有):1.5〜7(%)
、Ca F s : 5〜15 (96)、Na2O,
に20及びLi2Oの1種又は2種以上の合計=8〜7
(%)、金属Si及びT1の1種又は2種以上の合計:
0.5〜5(%)、A620.:io 〜25(%)、
SiO□ニア 〜17(%)、cao及びBaOの1種
又は2種の合計:2〜15(%)、Tie2=10(%
)以下、B20.:1.5(%)以下からなシ、且つM
g0(%)+Ca0(%)+Ba0(%)〜82〜47
(5J)、Ag2O,(%)+SIO(%)+Ti02
(%)=27〜42□□□)であることを要旨とするも
のである。
以下本発明のサブマージアーク溶接用焼成型フラックス
について具体的に説明する。
について具体的に説明する。
MgOは溶接時にスラグ金塩基性にして、後述の81及
びTIと共に脱酸作用を発揮して溶接金属中の酸素量を
低減させる効果があるが、80%未満ではその効果が認
められず、45%を越えるとスラグの流動性が悪くなっ
てビード外観が悪化する。
びTIと共に脱酸作用を発揮して溶接金属中の酸素量を
低減させる効果があるが、80%未満ではその効果が認
められず、45%を越えるとスラグの流動性が悪くなっ
てビード外観が悪化する。
CO2は炭酸塩の形で含有され、溶接熱による分解を受
けて発生する。アーク算囲気をガスシールドし、溶接金
属中のg累含有量上昇全防止する作用を有しているが、
1.596未満ではその効果が認められず、7%を越え
るとアークが不安定となってビード外観が悪化する。
けて発生する。アーク算囲気をガスシールドし、溶接金
属中のg累含有量上昇全防止する作用を有しているが、
1.596未満ではその効果が認められず、7%を越え
るとアークが不安定となってビード外観が悪化する。
cay2はスラグの流動性の調整及び溶接金属中の酸素
量の低減に有効であるが、5%未満てはその効果が認め
られず、15%を越えるとアークが不安定となってビー
ド外観が悪化する。
量の低減に有効であるが、5%未満てはその効果が認め
られず、15%を越えるとアークが不安定となってビー
ド外観が悪化する。
アルカリ金属酸化物のN a 20 、K 20 及ヒ
Li2Oはアークの安定性、開先内初M浴接のスラグ剥
離性に有効でるるが、その1種又は2種以上の合計が8
%未満ではその効果か認められず、7%を越えるとアー
クの拡がシが小さくなって凸形ビードが形成され易い。
Li2Oはアークの安定性、開先内初M浴接のスラグ剥
離性に有効でるるが、その1種又は2種以上の合計が8
%未満ではその効果か認められず、7%を越えるとアー
クの拡がシが小さくなって凸形ビードが形成され易い。
51及びTiは合金鉄等の形で含有し、脱酸剤としての
作用を有するが、その1種又は2種の合計が0.5条未
満ではその効果が認められず、5%を越えると溶接金属
への31.Tiの歩留りが高くなって強度が上υ過ぎ、
溶接金属のしん性、特にCOD特性が劣化すると共にス
ラグが焼付いて剥離性が著しく劣化する。
作用を有するが、その1種又は2種の合計が0.5条未
満ではその効果が認められず、5%を越えると溶接金属
への31.Tiの歩留りが高くなって強度が上υ過ぎ、
溶接金属のしん性、特にCOD特性が劣化すると共にス
ラグが焼付いて剥離性が著しく劣化する。
Ag2O8はビード外観、スラグの剥離性等の作業性の
向上に必要な成分であるが、10%未満ではその効果が
認められず、26影を越えるとスラグの塩基度が低下し
て溶接金属中の酸素量が上昇して溶接金属のしん性が劣
化する。
向上に必要な成分であるが、10%未満ではその効果が
認められず、26影を越えるとスラグの塩基度が低下し
て溶接金属中の酸素量が上昇して溶接金属のしん性が劣
化する。
SiO□はスラグのガラス化に効果が、lビード外観を
良好にするが、7%未満ではその効果が認められず、1
7%金越えるとスラグの塩基度が低下して溶接金属中の
酸素量が上昇し、溶接金属のしん性が劣化する。
良好にするが、7%未満ではその効果が認められず、1
7%金越えるとスラグの塩基度が低下して溶接金属中の
酸素量が上昇し、溶接金属のしん性が劣化する。
CaO及びBaOはスラグの塩基展ヲ高めると共にスラ
グの流動性の調整に効果があるが、その1種又は2種の
合計が2%未満てはその効果が認められず、15%を越
えるとアークが不安定となってビード外観が悪化する。
グの流動性の調整に効果があるが、その1種又は2種の
合計が2%未満てはその効果が認められず、15%を越
えるとアークが不安定となってビード外観が悪化する。
TiO2はスラグの粘性、流動性の調整に効果があり、
10%以内の含有は差支えないが、10%を越えるとス
ラグが焼き付き、スラグの剥離性が著しく劣化する。
10%以内の含有は差支えないが、10%を越えるとス
ラグが焼き付き、スラグの剥離性が著しく劣化する。
B2O3は溶接中の一部が還元されてBとなシ、溶接金
属の焼入性を高めて溶接金属のしん性を更に向上するこ
とが可能であり、1.5%以内の含有は差支えないが、
1.5%金越えると溶接金属中へのBの歩留りが高くな
り過ぎて、溶接金属の耐割れ性が劣化すると共にしん性
も逆に劣化する。
属の焼入性を高めて溶接金属のしん性を更に向上するこ
とが可能であり、1.5%以内の含有は差支えないが、
1.5%金越えると溶接金属中へのBの歩留りが高くな
り過ぎて、溶接金属の耐割れ性が劣化すると共にしん性
も逆に劣化する。
更にMg0(96)十〇aO(%)+Ba0(%)=8
2〜47(%)、Al20s(%) 十S to2(%
)+T102(%)=27〜42(%)と限定したの扛
、溶接スラグ中の塩基性酸化物と酸性酸化物の割合をコ
ントロールし、作業性全損なうことなく高じん性溶接金
属を得るためである。
2〜47(%)、Al20s(%) 十S to2(%
)+T102(%)=27〜42(%)と限定したの扛
、溶接スラグ中の塩基性酸化物と酸性酸化物の割合をコ
ントロールし、作業性全損なうことなく高じん性溶接金
属を得るためである。
Mg0(912)十〇aO(%)+Ba0(%)が82
%未満ではスラグの塩基度が低下する為、溶接金属中の
酸素量が上ってじん性が劣化し、47%を越えると作業
性が劣化し、ビード外観が悪化する。
%未満ではスラグの塩基度が低下する為、溶接金属中の
酸素量が上ってじん性が劣化し、47%を越えると作業
性が劣化し、ビード外観が悪化する。
Al O(%)+810 (%)+TlO□(%)
2 8 2が27%未満で
祉艮好な作業性、ビード外観が維持できず、42%を越
えるとスラグの塩基度か低下し、溶接金属中の酸素量が
上ってじん性が劣化する。
2 8 2が27%未満で
祉艮好な作業性、ビード外観が維持できず、42%を越
えるとスラグの塩基度か低下し、溶接金属中の酸素量が
上ってじん性が劣化する。
次に実施例について説明する。
〈実施例〉
本実施例において線第1表に表示する16種類のフラッ
クスを用い、従来例フラックスと本発明実施例フラック
スの夫々についてサブマージアーク溶接による溶接金属
の性質及び溶接作業性を比較した。凪1〜8が従来例フ
ラックスで連9〜16が本発明実施例フラックスである
。尚供試鋼板、供試ワイヤは第2表に示す通りである。
クスを用い、従来例フラックスと本発明実施例フラック
スの夫々についてサブマージアーク溶接による溶接金属
の性質及び溶接作業性を比較した。凪1〜8が従来例フ
ラックスで連9〜16が本発明実施例フラックスである
。尚供試鋼板、供試ワイヤは第2表に示す通りである。
又溶接条件は下記の通電とし、開先形状については第1
図に示す様に設定した。
図に示す様に設定した。
電流 500〜650A
電圧 28〜86V
速度 25〜85 tx / min第1表の試験結
果によればff1lのフフツクスは、MgO+2)含有
量が低く、A# 208.S iO□17)含有量が高
すぎて溶接金属中の酸素量が上昇し、じん性が劣ってし
る。嵐2はCO□が含有されていないために溶接金属中
の窺累量が上昇し、じん性特にCOD値が低い値となっ
ている。!1&lL8はCO2含有量が高すぎてアーク
が不安定となシ、ビード外観が悪くなっている。凪4は
CaF2の含有量が低すぎて溶接金属中の酸素量が上昇
し、じん性が劣化していると共に、CaOの含有量が富
すぎてスラグの流動性が不安定となってビード外観も悪
化している。磁5はNa O+に20±Li2Oの含
有量が低いためにアークが不安定となってビード外観が
悪化しており、スラグの剥離性も悪くなっている。嵐6
は脱酸剤としてのSt。
果によればff1lのフフツクスは、MgO+2)含有
量が低く、A# 208.S iO□17)含有量が高
すぎて溶接金属中の酸素量が上昇し、じん性が劣ってし
る。嵐2はCO□が含有されていないために溶接金属中
の窺累量が上昇し、じん性特にCOD値が低い値となっ
ている。!1&lL8はCO2含有量が高すぎてアーク
が不安定となシ、ビード外観が悪くなっている。凪4は
CaF2の含有量が低すぎて溶接金属中の酸素量が上昇
し、じん性が劣化していると共に、CaOの含有量が富
すぎてスラグの流動性が不安定となってビード外観も悪
化している。磁5はNa O+に20±Li2Oの含
有量が低いためにアークが不安定となってビード外観が
悪化しており、スラグの剥離性も悪くなっている。嵐6
は脱酸剤としてのSt。
TIが含有されていないために、溶接金属中の酸素量が
多く、じん性が悪くなっている。隘7はTiO2の含有
量が高すぎるためにビード外観。
多く、じん性が悪くなっている。隘7はTiO2の含有
量が高すぎるためにビード外観。
スラグの剥離性が悪くなっている。& 8 it B2
O3の含有量が高すぎるために溶接割れが生じたもので
ある。
O3の含有量が高すぎるために溶接割れが生じたもので
ある。
これに対し凪9〜16はいずれも本発明に係るフラック
スであり、浴接金属のしん性、溶接作業性共に十分満足
する結果を示している。
スであり、浴接金属のしん性、溶接作業性共に十分満足
する結果を示している。
本発明のサブマージアーク溶接用焼成型フラックスは以
上の様に構成されるので、溶接作業性全損なうことなく
、低温じん性特にCOD特性のすぐれ友溶接金属を得る
ことができ、海洋構造物。
上の様に構成されるので、溶接作業性全損なうことなく
、低温じん性特にCOD特性のすぐれ友溶接金属を得る
ことができ、海洋構造物。
LPGタンク等の分野におけるその工業的価値は大であ
る。
る。
第1図は本発明の実施例で採用し友開先形状の断面図で
ある。 第1図 医惠0ノ\
ある。 第1図 医惠0ノ\
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 下記の成分組成がらなり、且つMgO(重量%(以下単
に「%」と表示する))+Ca0(%)+Ba0(%)
=82〜47(%)、l!208(%)+SiO,C%
)+Tl02C%)=27〜42(%)であることを特
徴とするサブマージアーク溶接用焼成型フラックス。 MgO:80〜45(%) C02(炭酸塩の形で含有):1.5〜7(%)CaF
2:5〜15(%) Nl、0、K、0及びL1□0の1種又は2種以上の合
計:8〜7 (%) 金属St及びTIの1種又昧2種の合計:o、5〜5(
%)Ae208:10〜25(%) SIO2ニア〜17(%) CaO及びBJIOの1種又は2種の合計:2〜15(
%)TiO2:10(%)以下 B2O5:L、5C%)以下
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1309583A JPS59137195A (ja) | 1983-01-28 | 1983-01-28 | サブマ−ジア−ク溶接用焼成型フラツクス |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1309583A JPS59137195A (ja) | 1983-01-28 | 1983-01-28 | サブマ−ジア−ク溶接用焼成型フラツクス |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59137195A true JPS59137195A (ja) | 1984-08-07 |
Family
ID=11823591
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1309583A Pending JPS59137195A (ja) | 1983-01-28 | 1983-01-28 | サブマ−ジア−ク溶接用焼成型フラツクス |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59137195A (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6234694A (ja) * | 1985-08-08 | 1987-02-14 | Nippon Steel Corp | 低温用鋼の大入熱サブマ−ジア−ク溶接法 |
JPS6352795A (ja) * | 1986-08-23 | 1988-03-05 | Kobe Steel Ltd | サブマージアーク溶接方法 |
JPH07256489A (ja) * | 1994-03-22 | 1995-10-09 | Kobe Steel Ltd | サブマージアーク溶接用ボンドフラックス |
KR100538756B1 (ko) * | 2000-12-12 | 2005-12-26 | 현대종합금속 주식회사 | 보론 편석을 방지할 수 있는 티타니아계 플럭스 충전 와이어 |
JP2007136516A (ja) * | 2005-11-18 | 2007-06-07 | Kobe Steel Ltd | サブマージアーク溶接用ボンドフラックス |
KR20150130954A (ko) | 2012-11-01 | 2015-11-24 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 서브머지드 아크 용접용 본드 플럭스 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5062832A (ja) * | 1973-10-09 | 1975-05-29 | ||
JPS5395144A (en) * | 1977-01-31 | 1978-08-19 | Kobe Steel Ltd | Highly basic calcination type flux based on mgo-caf2 |
JPS55120488A (en) * | 1979-03-09 | 1980-09-16 | Nippon Steel Corp | Narrow gap submerged arc welding method |
-
1983
- 1983-01-28 JP JP1309583A patent/JPS59137195A/ja active Pending
Patent Citations (3)
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JP4489009B2 (ja) * | 2005-11-18 | 2010-06-23 | 株式会社神戸製鋼所 | サブマージアーク溶接用ボンドフラックス |
KR20150130954A (ko) | 2012-11-01 | 2015-11-24 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 서브머지드 아크 용접용 본드 플럭스 |
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