JPS6224894A - サブマ−ジア−ク溶接用溶融型フラツクス - Google Patents
サブマ−ジア−ク溶接用溶融型フラツクスInfo
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- JPS6224894A JPS6224894A JP4624685A JP4624685A JPS6224894A JP S6224894 A JPS6224894 A JP S6224894A JP 4624685 A JP4624685 A JP 4624685A JP 4624685 A JP4624685 A JP 4624685A JP S6224894 A JPS6224894 A JP S6224894A
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- mesh
- toughness
- welding
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、靭性の高い溶接金属を得るとともに、高速
溶接時でも良好な溶接作業性を有するサブマージアーク
溶接用溶融型フラックスに関するものである。
溶接時でも良好な溶接作業性を有するサブマージアーク
溶接用溶融型フラックスに関するものである。
従来、溶接構造物を製作するに当っては、溶加金属と母
材とが溶は合って形成される溶接金属の靭性を低下させ
ないことが１つの重要な要素となっており、その溶接金
属の高靭化をはかるため（二は溶接金属中の酸素含有量
を減らすことが１つのポイントとなっている。
材とが溶は合って形成される溶接金属の靭性を低下させ
ないことが１つの重要な要素となっており、その溶接金
属の高靭化をはかるため（二は溶接金属中の酸素含有量
を減らすことが１つのポイントとなっている。
そこでサブマージアーク溶接によって生成した溶接金属
中の酸素含有量をフラックスの面から減らすために、そ
のフラックスにＣａＦ、を添加することが試みられ、こ
のＣａＦＪｉ、アーク雰囲気中の弗素（Ｆ）ガス分圧を
上げること（＝よって酸素分圧を低下させるので、従来
種々のフラックスにおける低酸素化成分として手軽に利
用されてきた。
中の酸素含有量をフラックスの面から減らすために、そ
のフラックスにＣａＦ、を添加することが試みられ、こ
のＣａＦＪｉ、アーク雰囲気中の弗素（Ｆ）ガス分圧を
上げること（＝よって酸素分圧を低下させるので、従来
種々のフラックスにおける低酸素化成分として手軽に利
用されてきた。
しかしながら、フラックスにＣａＦ、 を多情に添加
すると、再点弧電圧が上昇して再点弧しにくくなり、し
たがってアーク切れが生じ易くアークの安定性が損われ
る結果、ビード形状が乱れて正常なビード形状が得られ
ないために、ＣａＦ２ の添加による溶接金属の高靭
化には限界があったのを、本出願人は先にＳｉｎ、：
５〜２５ ％ 、 ＭｎＯ： ０．５〜１ ５％ 、
ＣａＯ：５〜２ ５％ 、ＭｇＯ： ５〜２０％
。
すると、再点弧電圧が上昇して再点弧しにくくなり、し
たがってアーク切れが生じ易くアークの安定性が損われ
る結果、ビード形状が乱れて正常なビード形状が得られ
ないために、ＣａＦ２ の添加による溶接金属の高靭
化には限界があったのを、本出願人は先にＳｉｎ、：
５〜２５ ％ 、 ＭｎＯ： ０．５〜１ ５％ 、
ＣａＯ：５〜２ ５％ 、ＭｇＯ： ５〜２０％
。
Ａ乙２Ｏ３： ２〜２０％ 、Ｔｉｅ、： ２〜
１０ ％ 、Ｂａｄ：１〜５ Ｔｏ 、 ＣａＦｚ
： ２０〜６０％、必要（＝応じてＢ、０．： ０
．１〜１．５％、不可避不純物：残り、（以上重量幅）
からなる成分組成を有し、かつ（ＣａＯ−１−ＭｇＯ）
／ Ｓｉｎ、： １．５〜３．０の条件を満たすととも
に、ＡＳＴＭ２００メツシュより粗い粒度を有するサブ
マージアーク溶接用溶融型フラックスを提案して（特開
昭５８−５５１９７号）、上記の問題の解決をはかった
。すなわち、このフラックスにおいてはｓｉｏ、の量を
少なくするとともに（ＣａＯ＋ＷＩｇＯ） ／ ８１０
勉比を大きくして再点弧を容易にし、さらにフラックス
粒度を粗くすることによってガスを逃げ易くして低酸素
化をはかり、それによって、正常なビードが得られない
という前述の溶接作業上の問題を避けながら、多量のＣ
ａＦ、をフラックスに添加して溶接金属の高靭化を達成
することができた。
１０ ％ 、Ｂａｄ：１〜５ Ｔｏ 、 ＣａＦｚ
： ２０〜６０％、必要（＝応じてＢ、０．： ０
．１〜１．５％、不可避不純物：残り、（以上重量幅）
からなる成分組成を有し、かつ（ＣａＯ−１−ＭｇＯ）
／ Ｓｉｎ、： １．５〜３．０の条件を満たすととも
に、ＡＳＴＭ２００メツシュより粗い粒度を有するサブ
マージアーク溶接用溶融型フラックスを提案して（特開
昭５８−５５１９７号）、上記の問題の解決をはかった
。すなわち、このフラックスにおいてはｓｉｏ、の量を
少なくするとともに（ＣａＯ＋ＷＩｇＯ） ／ ８１０
勉比を大きくして再点弧を容易にし、さらにフラックス
粒度を粗くすることによってガスを逃げ易くして低酸素
化をはかり、それによって、正常なビードが得られない
という前述の溶接作業上の問題を避けながら、多量のＣ
ａＦ、をフラックスに添加して溶接金属の高靭化を達成
することができた。
しかしながら、上記の高塩基性フラックス、すなわチ５
ｉｏｔ含有量が低く、かつ（ＣａＯ＋ ＭｇＯ） ／Ｓ
ｉＯ□比の大きいフラックスは、一般にビード外観やア
ーク安定性等の溶接作業性が十分でなく、特にサブマー
ジアーク溶接において溶接作業を高能率化するための高
速溶接では溶接作業性が極端に悪化するために、高速溶
接のフラックスとしては全く適していなかった。
ｉｏｔ含有量が低く、かつ（ＣａＯ＋ ＭｇＯ） ／Ｓ
ｉＯ□比の大きいフラックスは、一般にビード外観やア
ーク安定性等の溶接作業性が十分でなく、特にサブマー
ジアーク溶接において溶接作業を高能率化するための高
速溶接では溶接作業性が極端に悪化するために、高速溶
接のフラックスとしては全く適していなかった。
本発明者は、上述のような観点から、溶接速度が２ ｍ
／ ｍｉｎ以上となる高速溶接においても溶接金属（
：高い靭性を与えるとともに良好な作業性も実現できる
溶融型フラックスを得べく、種々探究した結果、以下の
（ａ）〜（ｄ）に示すような知見を得た。
／ ｍｉｎ以上となる高速溶接においても溶接金属（
：高い靭性を与えるとともに良好な作業性も実現できる
溶融型フラックスを得べく、種々探究した結果、以下の
（ａ）〜（ｄ）に示すような知見を得た。
（ａ） フラックス中のＳｉｎ、含有量が前述の従来
フラックスのように少ないと、特に高速溶接（＝おける
作業性が悪いが、これを従来のものよりも多くすると、
特に高速溶接における作業性が著しく改善され、ビード
外観が良好になること。
フラックスのように少ないと、特に高速溶接（＝おける
作業性が悪いが、これを従来のものよりも多くすると、
特に高速溶接における作業性が著しく改善され、ビード
外観が良好になること。
（ｂ）少量のＮａＦの添加がアークの安定化に寄与して
作業性を向上させること。
作業性を向上させること。
（Ｃ） フラックス中のｃａＦ’！ ／ Ｓｔｅｗ重
量比は高速溶接時のビード外観、アンダーカットの発生
に関与し、この比が小さいほど高速溶接における作業性
が向上すること。
量比は高速溶接時のビード外観、アンダーカットの発生
に関与し、この比が小さいほど高速溶接における作業性
が向上すること。
け） フラックス粒度が粗すぎると溶接金属の酸素含有
量が増加して靭性が低下し、またその粒度分布において
粒度の粗い部分が多くなると高速溶接時（二アンダーカ
ットが発生し易くなること。
量が増加して靭性が低下し、またその粒度分布において
粒度の粗い部分が多くなると高速溶接時（二アンダーカ
ットが発生し易くなること。
したがって、この発明は、上記知見に基づいて発明され
たもので、サブマージアーク溶接用溶融型フラックスを
、Ｓｉｎ、 ： ２６〜４０ ％ 、 ＭｎＯ：０．５
〜］ ５．１ 、 ＣａＯ： ｊＯ〜３０％、 ＭｇＯ
： ２〜２０条、 Ａｔ２０３： ２〜２０憾＊ Ｔｔ
Ｏｔ： ２〜１０％ 、 ＢａＯ： １〜５４ 、 Ｃ
ａＦ、 ： ２０〜６０４ 。
たもので、サブマージアーク溶接用溶融型フラックスを
、Ｓｉｎ、 ： ２６〜４０ ％ 、 ＭｎＯ：０．５
〜］ ５．１ 、 ＣａＯ： ｊＯ〜３０％、 ＭｇＯ
： ２〜２０条、 Ａｔ２０３： ２〜２０憾＊ Ｔｔ
Ｏｔ： ２〜１０％ 、 ＢａＯ： １〜５４ 、 Ｃ
ａＦ、 ： ２０〜６０４ 。
ＮａＦ ： ０．５〜３ ％ 、必要に応じてＢ２Ｏ３
： ０．１〜１．５’ｌ、不可避不純物：残り、からな
る成分組成（以上型１ｑｂ）とし、かつ、ｃａＦ’、
／ ５ｉＯｚ ｔｉ”ｔ：比：１．５以下の条件を満た
すとともに、全体をＡＳＴＭ２０メツシュ以下の細かい
粒度とし、かつ全体の１５重量係以下をＡＳＴＭ２０〜
３２メツシュの粒度を有するようにして、普速溶接にお
ける作業性を損なうことなく、品切性の溶接金属が得ら
れるように構成したところに特徴を有するものである。
： ０．１〜１．５’ｌ、不可避不純物：残り、からな
る成分組成（以上型１ｑｂ）とし、かつ、ｃａＦ’、
／ ５ｉＯｚ ｔｉ”ｔ：比：１．５以下の条件を満た
すとともに、全体をＡＳＴＭ２０メツシュ以下の細かい
粒度とし、かつ全体の１５重量係以下をＡＳＴＭ２０〜
３２メツシュの粒度を有するようにして、普速溶接にお
ける作業性を損なうことなく、品切性の溶接金属が得ら
れるように構成したところに特徴を有するものである。
ついで、この発明のサブマージアーク溶接用溶融型フラ
ックスにおいて、その組成成分量および粒度を上記のと
おりに限定した理由を説明する。
ックスにおいて、その組成成分量および粒度を上記のと
おりに限定した理由を説明する。
ａ） Ｓｉｎ。
ｓｌｏ、成分は、スラグのガラス化に不可欠のものであ
り、その含有量が２６壬未満では溶融型フラックスが完
全にガラス化しないため、特に高速浴接における作業性
が悪くなり、一方、５ｉ０２含有量が多ければ多いほど
良好なビード外観が得られるけれども、それが４０％を
越えて含有させると、塩基度低下に伴なう靭性劣化が生
じるところから、その含有量を２６〜４０壬と限定した
。
り、その含有量が２６壬未満では溶融型フラックスが完
全にガラス化しないため、特に高速浴接における作業性
が悪くなり、一方、５ｉ０２含有量が多ければ多いほど
良好なビード外観が得られるけれども、それが４０％を
越えて含有させると、塩基度低下に伴なう靭性劣化が生
じるところから、その含有量を２６〜４０壬と限定した
。
ｂ） Ｍｎ０
Ｍｎ０成分は、スラグの流動性を向上させるとともに、
ビード外観を滑らかにする作用を有するが。
ビード外観を滑らかにする作用を有するが。
その含有量が０．５％未満では前記作用に所望の効果が
得られず、一方、１５％を越えて含有させると溶接金属
の靭性が低下するようになることから、その含有量を０
．５〜１５係と限定した。
得られず、一方、１５％を越えて含有させると溶接金属
の靭性が低下するようになることから、その含有量を０
．５〜１５係と限定した。
ｃ） ＣａＯ
ＣａＯ成分は、ＭｇＯと同じように、フラックスの塩基
度を上げるのに必要な成分であるが、その含有量が１０
％未満では塩基度が低くなりすぎると同時にピードが凸
状になるとともに、アンダーカットが発生し易くなり、
一方、３０％を越えて含有させるとビード外観が悪化す
ることから、その含有量を１０〜３０チと限定した。
度を上げるのに必要な成分であるが、その含有量が１０
％未満では塩基度が低くなりすぎると同時にピードが凸
状になるとともに、アンダーカットが発生し易くなり、
一方、３０％を越えて含有させるとビード外観が悪化す
ることから、その含有量を１０〜３０チと限定した。
ｄ） ＭｇＯ
ＭｇＯ成分は、 ＣａＯと同様、フラックスの塩基度を
上げるのに必要な成分であるが、その含有量が２％未満
では塩基度が下がりすぎて靭性が低下し、一方２０憾を
越えて含有させると、融点が高くなりすぎて溶接作業性
が悪化することから、その含有量を２〜２０％と限定し
た。
上げるのに必要な成分であるが、その含有量が２％未満
では塩基度が下がりすぎて靭性が低下し、一方２０憾を
越えて含有させると、融点が高くなりすぎて溶接作業性
が悪化することから、その含有量を２〜２０％と限定し
た。
ｅ） ＡＩ−２０ｓ
Ａ４，０．成分には、融点調整によって溶接作業性を向
上させるとともに、スラグのガラス化に寄与する作用が
あるが、２幅未満の添加では前記作用に所望の効果が得
られず、一方、２０係を越えて含有させると、フラック
スの融点が上がり過ぎてビード外観が悪化するところか
ら、その含有量を２〜２０係と限定した。
上させるとともに、スラグのガラス化に寄与する作用が
あるが、２幅未満の添加では前記作用に所望の効果が得
られず、一方、２０係を越えて含有させると、フラック
スの融点が上がり過ぎてビード外観が悪化するところか
ら、その含有量を２〜２０係と限定した。
ｆ） Ｔｉｅ。
Ｔｉｏ、成分には、スラグの融点と流動性を調整する作
用があるが、その含有量が２％未満では前記作用に所望
の効果が得られず、一方、１０壬を越えて含有させると
、溶接金属の靭性が低下することから、その含有量を２
〜１０％と限定した。
用があるが、その含有量が２％未満では前記作用に所望
の効果が得られず、一方、１０壬を越えて含有させると
、溶接金属の靭性が低下することから、その含有量を２
〜１０％と限定した。
ｇ） ＢａＯ
ＢａＯ成分は、スラグの融点や流動性を調整するのに必
要な成分であり、その含有量が１係未満では前記の調整
作用を得ることができず、一方、５鴫を越えて含有させ
ると溶接ビードの外観が悪くなることから、その含有量
を１〜５％と限定したｈ） ＣａＦｘ ＣａＦ、成分は、溶接金属中の酸素含有量を低減させる
ことによってその靭性を向上させるのに有効な成分であ
って、所望の靭性を確保するためにはこれを２０壬以上
含有させることが必要であり、一方、６０％を越えて含
有させると、再点弧電圧が著しく高くなってアークが不
安定となり、溶接作業を続行できなくなることから、そ
の含有量を２０〜６０チと限定した。
要な成分であり、その含有量が１係未満では前記の調整
作用を得ることができず、一方、５鴫を越えて含有させ
ると溶接ビードの外観が悪くなることから、その含有量
を１〜５％と限定したｈ） ＣａＦｘ ＣａＦ、成分は、溶接金属中の酸素含有量を低減させる
ことによってその靭性を向上させるのに有効な成分であ
って、所望の靭性を確保するためにはこれを２０壬以上
含有させることが必要であり、一方、６０％を越えて含
有させると、再点弧電圧が著しく高くなってアークが不
安定となり、溶接作業を続行できなくなることから、そ
の含有量を２０〜６０チと限定した。
ｉ） ＮａＦ
ＮａＦ成分は、アークの安定化に必須の成分であって、
その安定化作用は０，５％以上の含有量において発揮さ
れ、一方、３係を越えて含有させると、融点が下がり過
ぎて作業性が悪化するところから、その含有量を０．５
〜３壬と限定した。
その安定化作用は０，５％以上の含有量において発揮さ
れ、一方、３係を越えて含有させると、融点が下がり過
ぎて作業性が悪化するところから、その含有量を０．５
〜３壬と限定した。
ｊ） Ｂ、０１
Ｂ２Ｏ２成分は、溶接金属中で還元されてＢとなり、こ
のＢが均一細粒フェライト組織の生成に寄与し、もって
溶接金属の高靭化が達成されるので、より一層の高靭化
を望む場合必要に応じて添加されるが、そのためには０
．１％以上のＢ２０．を添加することが必要であり、一
方、１５壬を越えて含有させると、溶接金属に割れが発
生するようになることから、その含有量を０．１〜１．
５係と限定した。
のＢが均一細粒フェライト組織の生成に寄与し、もって
溶接金属の高靭化が達成されるので、より一層の高靭化
を望む場合必要に応じて添加されるが、そのためには０
．１％以上のＢ２０．を添加することが必要であり、一
方、１５壬を越えて含有させると、溶接金属に割れが発
生するようになることから、その含有量を０．１〜１．
５係と限定した。
ｋ） ＣａＦｚ ／ ５１０２
ＣａＦ、 ／ Ｓｉｎ、車量比は高速溶接時のビード外
観、アンダーカットの発生に関係し、この比が小さいほ
ど高速溶接における作業性が良くなるが、一方、溶接金
属の靭性面からみると、この比は大きい方が好ましいの
で、靭性を確保し、かつ高速溶接における作業性を良好
とするために、その値を１゜５以下と限定し７た。
観、アンダーカットの発生に関係し、この比が小さいほ
ど高速溶接における作業性が良くなるが、一方、溶接金
属の靭性面からみると、この比は大きい方が好ましいの
で、靭性を確保し、かつ高速溶接における作業性を良好
とするために、その値を１゜５以下と限定し７た。
ｔ）フラックス粒度
フラックス粒度がＡＳＴＭ２０メツシユよりも粗くなる
と、溶接金属中の酸素含有量が急激に増大して、その靭
性が低下し、また粒度分布で粒度の粗いＡＳＴＭ２０〜
３２メツシュの部分の割合が１５重量憾を越えると、高
速溶接時にアンダーカットが発生し易くなることから、
フラックス全体の粒度をＡ３７Ｍ２０メツシユ以下の細
かい粒度とするとともに、フラックス全体の１５重量壬
以下をＡＳＴＭ２０〜３２メツシュの粒度に限定した。
と、溶接金属中の酸素含有量が急激に増大して、その靭
性が低下し、また粒度分布で粒度の粗いＡＳＴＭ２０〜
３２メツシュの部分の割合が１５重量憾を越えると、高
速溶接時にアンダーカットが発生し易くなることから、
フラックス全体の粒度をＡ３７Ｍ２０メツシユ以下の細
かい粒度とするとともに、フラックス全体の１５重量壬
以下をＡＳＴＭ２０〜３２メツシュの粒度に限定した。
つぎに、比較例と対比しながらこの発明を実施例により
説明する。
説明する。
実施例】
フラックス中のＣａＯ含有量とＣａＦ、 ／ ｓｉＱ、
比が、高速溶接において生ずるビードの状態に及ぼす影
響を調査するために、Ｃ： ０．０６ ％ 、 Ｓｉ
： ０．３６％。
比が、高速溶接において生ずるビードの状態に及ぼす影
響を調査するために、Ｃ： ０．０６ ％ 、 Ｓｉ
： ０．３６％。
Ｍｎ ： １．３２ ％ 、 Ｐ ： ０．０１２％、
Ｓ：０．００５％。
Ｓ：０．００５％。
Ａｔ ： ０．０ ３ 係 。
Ｆｅ十不可避不純物：残り、からなる成分組成（以上重
量係、別に指示がなければ以下も同様塾有する板厚９調
の鋼板に、３電極サブマージアーク溶接法によりビード
オンプレートテストを実施し。
量係、別に指示がなければ以下も同様塾有する板厚９調
の鋼板に、３電極サブマージアーク溶接法によりビード
オンプレートテストを実施し。
溶接作業性を評価した。このとき便用した溶接ワイヤの
成分組成と溶接条件をそれぞれＷＪ１表と第２表に示す
。
成分組成と溶接条件をそれぞれＷＪ１表と第２表に示す
。
上述のような条件で、第３表に示される化学組成を有す
る種々のフラックス（表中の壷印は、それを付けた数値
が本発明の範囲外にあることを示す）を用いて溶接を行
った後Ｃ三得られた溶接金属のビードの形状とアンダー
カットの発生について調べた結果を、第１因（二足した
。
る種々のフラックス（表中の壷印は、それを付けた数値
が本発明の範囲外にあることを示す）を用いて溶接を行
った後Ｃ三得られた溶接金属のビードの形状とアンダー
カットの発生について調べた結果を、第１因（二足した
。
第１表
第２表
第３表
第１図から、本発明で規定したＣａＯ含有量およびＣａ
Ｆ２／５ｉｎ２比の範囲内では、高速溶接においても良
好なビードが得られることがわがる。
Ｆ２／５ｉｎ２比の範囲内では、高速溶接においても良
好なビードが得られることがわがる。
実施例２
第４表に示される成分組成を有する板厚１２．７闘の鋼
板に深さ４．１ｎの７０’Ｖ開先を両面に加工し、同じ
く第４表に示される成分組成を有する直径４０調のワイ
ヤを用いて、両面各１パスの３電極サブマージアーク溶
接を第５表に示される条件の下で実施した。このとき（
＝ｆ史用したフラックスの成分組成、粒度、並びにこの
＠接によって得られた溶接金属の靭性および作業性を第
６表に示した。
板に深さ４．１ｎの７０’Ｖ開先を両面に加工し、同じ
く第４表に示される成分組成を有する直径４０調のワイ
ヤを用いて、両面各１パスの３電極サブマージアーク溶
接を第５表に示される条件の下で実施した。このとき（
＝ｆ史用したフラックスの成分組成、粒度、並びにこの
＠接によって得られた溶接金属の靭性および作業性を第
６表に示した。
なお、靭性は、ＪＩＳＡ号シャルピー衝撃試験片におけ
る０℃の吸収エネルギーで示し、第６表中の※印は、そ
れを付けた数値が本発明の範囲外にあることを示してい
る。
る０℃の吸収エネルギーで示し、第６表中の※印は、そ
れを付けた数値が本発明の範囲外にあることを示してい
る。
第４表
第５表
〔発明の効果〕
第６表に示された結果をみると、比較フラッグスフと８
においてはｓ ｉｏ２量、 ＣａＦｘ ／ ＳｉＯｘ比
および粒度が本発明範囲から外れているため（二、ピー
ド外観が悪く、かつアンダーカットが多発し、比較フラ
ックス９においては５ｉＯＪとＭｎＯ量が多すぎる上に
ＣａＦ重量が少ないために靭性が低く、比較フラックス
１０においてはＳｉＯｘ量とＣａＯ量が少なくてＣａＦ
、 ／ ＳｉＯ□比が大きく、また粒度が粗すぎること
がらピード外観が悪く、比較フラックス１１においては
ＳｉＯ，ｔ 、 Ｃａｂ＃、粒度に加え、Ｍｇ０ｉ。
においてはｓ ｉｏ２量、 ＣａＦｘ ／ ＳｉＯｘ比
および粒度が本発明範囲から外れているため（二、ピー
ド外観が悪く、かつアンダーカットが多発し、比較フラ
ックス９においては５ｉＯＪとＭｎＯ量が多すぎる上に
ＣａＦ重量が少ないために靭性が低く、比較フラックス
１０においてはＳｉＯｘ量とＣａＯ量が少なくてＣａＦ
、 ／ ＳｉＯ□比が大きく、また粒度が粗すぎること
がらピード外観が悪く、比較フラックス１１においては
ＳｉＯ，ｔ 、 Ｃａｂ＃、粒度に加え、Ｍｇ０ｉ。
ＴｉＯ，−Ｉｔｔ ｒ ＣａＦ、 ／ Ｓｉｎ、 Ｉ七
も本発明範囲を外れティるところからビード外観が悪く
、しかもこれらの比較フラックスのうち、比較フラック
ス７．８゜１０．１１はいずれもＮａＦを含まないため
にアークが不安定となり、これがビード外観を一層悪化
させる傾向がみられた。比較フラックス１２は成分組成
上は本発明の要件を満たしているけれども、２０〜３２
メツシユの粒度のものが多すぎるためにビード外観がや
や悪く、アンダーカットも発生した。
も本発明範囲を外れティるところからビード外観が悪く
、しかもこれらの比較フラックスのうち、比較フラック
ス７．８゜１０．１１はいずれもＮａＦを含まないため
にアークが不安定となり、これがビード外観を一層悪化
させる傾向がみられた。比較フラックス１２は成分組成
上は本発明の要件を満たしているけれども、２０〜３２
メツシユの粒度のものが多すぎるためにビード外観がや
や悪く、アンダーカットも発生した。
上述のように、この発明の溶融型フラックスによれば、
２ ｍ ／ ｍｉｎを越えるような高速のサブマージ
アーク溶接においても良好なビード形状を保ちながら、
作業件よく十分に高い靭性を有する溶接金属を得ること
ができるという、工業上有用な効果がもたらされる。
２ ｍ ／ ｍｉｎを越えるような高速のサブマージ
アーク溶接においても良好なビード形状を保ちながら、
作業件よく十分に高い靭性を有する溶接金属を得ること
ができるという、工業上有用な効果がもたらされる。
出願人 住友金属工業株式会社 外１名代理人 富 １
）和 夫 外２名 手 続 補 正 内 （方式）昭和６１年 ８
月２２日
）和 夫 外２名 手 続 補 正 内 （方式）昭和６１年 ８
月２２日
Claims (2)
- （１）ＳｉＯ＿２：２６〜４０％、ＭｎＯ：０．５〜１
５％、ＣａＯ：１０〜３０％、ＭｇＯ：２〜２０％、Ａ
ｌ＿２Ｏ＿３：２〜２０％、ＴｉＯ＿２：２〜１０％、
ＢａＯ：１〜５％、ＣａＦ＿２：２０〜６０％、ＮａＦ
：０．５〜３％、不可避不純物：残り、（以上重量％）
からなる成分組成を有し、かつＣａＦ＿２／ＳｉＯ＿２
重量比：１．５以下の条件を満たすとともに、全体がＡ
ＳＴＭ２０メッシュ以下の細かい粒度を有し、かつ全体
の１５重量％以下がＡＳＴＭ２０〜３２メッシュの粒度
を有することを特徴とするサブマージアーク溶接用溶融
型フラックス。 - （２）ＳｉＯ＿２：２６〜４０％、ＭｎＯ：０．５〜１
５％、ＣａＯ：１０〜３０％、ＭｇＯ：２〜２０％、Ａ
ｌ＿２Ｏ＿３：２〜２０％、ＴｉＯ＿２：２〜１０％、
ＢａＯ：１〜５％、ＣａＦ＿２：２０〜６０％、ＮａＦ
：０．５〜３％、Ｂ＿２Ｏ＿３：０．１〜１．５％、不
可避不純物：残り、 （以上重量％）からなる成分組成を有し、かつＣａＦ＿
２／ＳｉＯ＿２重量比：１．５以下の条件を満たすとと
もに、全体がＡＳＴＭ２０メッシュ以下の細かい粒度を
有し、かつ全体の１５重量％以下がＡＳＴＭ２０〜３２
メッシュの粒度を有することを特徴とするサブマージア
ーク溶接用溶融型フラックス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4624685A JPS6224894A (ja) | 1985-03-08 | 1985-03-08 | サブマ−ジア−ク溶接用溶融型フラツクス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4624685A JPS6224894A (ja) | 1985-03-08 | 1985-03-08 | サブマ−ジア−ク溶接用溶融型フラツクス |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6224894A true JPS6224894A (ja) | 1987-02-02 |
Family
ID=12741790
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4624685A Pending JPS6224894A (ja) | 1985-03-08 | 1985-03-08 | サブマ−ジア−ク溶接用溶融型フラツクス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6224894A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009506367A (ja) * | 2005-08-30 | 2009-02-12 | ジル．ニコラ | 擬似ビジュアル環境のディスプレイ可能なパラシュート落下シミュレーター |
| JP2012161827A (ja) * | 2011-02-08 | 2012-08-30 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | サブマージアーク溶接方法 |
| CN106624458A (zh) * | 2016-12-06 | 2017-05-10 | 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 | 一种用于6mm以下厚度钛合金气体保护焊的活性焊剂 |
-
1985
- 1985-03-08 JP JP4624685A patent/JPS6224894A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009506367A (ja) * | 2005-08-30 | 2009-02-12 | ジル．ニコラ | 擬似ビジュアル環境のディスプレイ可能なパラシュート落下シミュレーター |
| JP2012161827A (ja) * | 2011-02-08 | 2012-08-30 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | サブマージアーク溶接方法 |
| CN106624458A (zh) * | 2016-12-06 | 2017-05-10 | 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 | 一种用于6mm以下厚度钛合金气体保护焊的活性焊剂 |
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