JPS594997A - 低水素系被覆ア−ク溶接棒 - Google Patents
低水素系被覆ア−ク溶接棒Info
- Publication number
- JPS594997A JPS594997A JP11400082A JP11400082A JPS594997A JP S594997 A JPS594997 A JP S594997A JP 11400082 A JP11400082 A JP 11400082A JP 11400082 A JP11400082 A JP 11400082A JP S594997 A JPS594997 A JP S594997A
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- Japan
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- arc
- oxide
- boron
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
- B23K35/3602—Carbonates, basic oxides or hydroxides
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、低水素系被覆アーク溶接体の改良に関するも
のであり、特にＣＯＤ値（Ｃｒａｃｋ Ｏｐｅｎｉｎｇ
Ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ ｅクラック開口変位量）の
良好な溶接金属を得ることができ、さらにビード外観お
よび止端部の応力集中を改良した低水素系被悔アーク溶
接棒に関するものである。
のであり、特にＣＯＤ値（Ｃｒａｃｋ Ｏｐｅｎｉｎｇ
Ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ ｅクラック開口変位量）の
良好な溶接金属を得ることができ、さらにビード外観お
よび止端部の応力集中を改良した低水素系被悔アーク溶
接棒に関するものである。
、 最近、エネルギー資源開発の寒冷地化、深海化を
背景に溶接構造物は大型化・高性能化が進み、溶接継手
に対する要求が一段と厳しくなり、従来の溶接金属の靭
性評価試験法のシャルピー等の衝撃試験法に加えて溶接
継手の脆性破壊にＣＯＤの概念が導入され、広く利用さ
れつつある。
背景に溶接構造物は大型化・高性能化が進み、溶接継手
に対する要求が一段と厳しくなり、従来の溶接金属の靭
性評価試験法のシャルピー等の衝撃試験法に加えて溶接
継手の脆性破壊にＣＯＤの概念が導入され、広く利用さ
れつつある。
ＣＯＤ値とは、鋼構造物の脆性破壊の評価に用いる物理
量であシ、構造物中に潜在する亀裂に荷重がかかったと
き切欠先端に塑性変形が生じδだけ開口する。さらに荷
重が増加しである限界値に達すると切欠先端内部に新亀
裂が生じる。この限界時の値δＣをＣＯＯ値（単位：ｌ
１１１）と呼び、δＣは材料毎に異なるもので、この値
が大きいほど脆性破壊発生の抵抗が大きいということで
ある。
量であシ、構造物中に潜在する亀裂に荷重がかかったと
き切欠先端に塑性変形が生じδだけ開口する。さらに荷
重が増加しである限界値に達すると切欠先端内部に新亀
裂が生じる。この限界時の値δＣをＣＯＯ値（単位：ｌ
１１１）と呼び、δＣは材料毎に異なるもので、この値
が大きいほど脆性破壊発生の抵抗が大きいということで
ある。
ところで、寒冷地の海洋構造物あるいは、低温タンク等
の溶接に際して良好なＣＯＯ値が得られるものが要求さ
り、る。ところが従来のこの種の用途に使用されている
１〜３％Ｎｉ系低合金溶接棒では、低温におけるシャル
ピー等の衝撃靭性は良好であってもＣＯＯ値は満足する
値が得られなかった。また良好なＣＯＯ値を得る目的で
ＴＩ−Ｂ系の被覆剤を上記溶接棒に適用した低水素系被
覆アーク溶接棒が提案されている（特開昭５４−１１４
４４５号公報）。
の溶接に際して良好なＣＯＯ値が得られるものが要求さ
り、る。ところが従来のこの種の用途に使用されている
１〜３％Ｎｉ系低合金溶接棒では、低温におけるシャル
ピー等の衝撃靭性は良好であってもＣＯＯ値は満足する
値が得られなかった。また良好なＣＯＯ値を得る目的で
ＴＩ−Ｂ系の被覆剤を上記溶接棒に適用した低水素系被
覆アーク溶接棒が提案されている（特開昭５４−１１４
４４５号公報）。
すなわちシャルピー等の衝撃靭性およびＣＯＯ値の良好
な溶接金属を得ることができる。し７かし、この種の溶
接棒はすみ肉溶接ではビードが凸状化して外観が悪化す
るほかビード止端部で応力集中を起こし易くなる等の欠
点がある。
な溶接金属を得ることができる。し７かし、この種の溶
接棒はすみ肉溶接ではビードが凸状化して外観が悪化す
るほかビード止端部で応力集中を起こし易くなる等の欠
点がある。
ところで、すみ肉溶接部の疲労強度はビード形状或はそ
の止端部と母材とのなす角度で左右される場合が多い。
の止端部と母材とのなす角度で左右される場合が多い。
例えば第１図の如く立板母材１と下板母材２によって構
成されるすみ肉溶接部のビード３の止端部４と下板母材
２とのなす角度を止端角（θ）とよぶと、′止端角（θ
）が大きいと該止端部４に集中する応力が分散緩和され
易く疲労強度が高められ、一方第２図の如く止端角（θ
）が小さいと該止端部４に応力が集中し易く疲労強度が
乏しくなると考えられている。
成されるすみ肉溶接部のビード３の止端部４と下板母材
２とのなす角度を止端角（θ）とよぶと、′止端角（θ
）が大きいと該止端部４に集中する応力が分散緩和され
易く疲労強度が高められ、一方第２図の如く止端角（θ
）が小さいと該止端部４に応力が集中し易く疲労強度が
乏しくなると考えられている。
本発明者等は前述の様な知見に基づき、シャルピー等の
衝撃靭性およびＣＯＯ値の良好な溶接金属を留保しつつ
ビード外観および止端部の応力集中を改良し得る様、被
覆剤配合成分および配合組成を広範にわたって比較検討
したところ、以下に示す様な被覆剤組成を設定してやれ
ば、本発明の目的に合致し得る高性能の低水素系液種ア
ーク溶接棒を提供し得ることになった。
衝撃靭性およびＣＯＯ値の良好な溶接金属を留保しつつ
ビード外観および止端部の応力集中を改良し得る様、被
覆剤配合成分および配合組成を広範にわたって比較検討
したところ、以下に示す様な被覆剤組成を設定してやれ
ば、本発明の目的に合致し得る高性能の低水素系液種ア
ーク溶接棒を提供し得ることになった。
すなわち、本発明の要旨とする所は、チタン酸化物をＴ
ｉＯ２に換算しテ１６〜４５％、 Ｔｉ 、 Ａｔ。
ｉＯ２に換算しテ１６〜４５％、 Ｔｉ 、 Ａｔ。
Ｍｇ 、黒鉛、５ｉＣ（７）１種以上ノ合計をｏ、１〜
８１硼素の酸化物または硼素の酸化物の化合物をＢ２Ｏ
３に換算して０．２〜２％、ＣａＣ０，５、ＭｇＣＯ３
、ＢａＣＯ３の１種以上の合計を２５〜４５ ％ 、Ｃ
ａＦ２． Ｎａ、ＡｔＦ６゜ＭｇＦ２． ＡｔＦ、 （
７） １種以上ＣＤ合計を０．１〜２５ｉＳ１０２を１
〜２０％、ｓｔを０．５〜４．８ ％、Ｍｎを４〜１５
チ又は、これに更にＦｅ粉を４５１以下、残部はすくな
くともスラグ生成剤、アーク安定剤、粘結剤゛吐士練＃
才を含有する被覆剤を炭素鋼心線に被覆してなる低水素
系被覆アーク溶接棒にある番。
８１硼素の酸化物または硼素の酸化物の化合物をＢ２Ｏ
３に換算して０．２〜２％、ＣａＣ０，５、ＭｇＣＯ３
、ＢａＣＯ３の１種以上の合計を２５〜４５ ％ 、Ｃ
ａＦ２． Ｎａ、ＡｔＦ６゜ＭｇＦ２． ＡｔＦ、 （
７） １種以上ＣＤ合計を０．１〜２５ｉＳ１０２を１
〜２０％、ｓｔを０．５〜４．８ ％、Ｍｎを４〜１５
チ又は、これに更にＦｅ粉を４５１以下、残部はすくな
くともスラグ生成剤、アーク安定剤、粘結剤゛吐士練＃
才を含有する被覆剤を炭素鋼心線に被覆してなる低水素
系被覆アーク溶接棒にある番。
以下本発明について詳細に述べる。
先ず本発明において用いられるチタン酸化物としてはル
チール、イルミナイト、砂鉄、チタンスラグなどが用い
られるが、スラグの粘性調整およびスラグ生成剤として
作用しスラグ被包性を高める機能があり、且つ強脱酸に
よって溶接金属中にＴＩを還元させるためにも添加する
のであって、ＴｉＯ□換算値で１６チ未満ではその効果
がなく、スラグ不足によって凸ピード化と共にスラグ剥
離性が劣化する。一方４５％を超えると、スラグの粘性
が増して立向溶接が困難になるので１６〜４５チ添加し
なければならない。
チール、イルミナイト、砂鉄、チタンスラグなどが用い
られるが、スラグの粘性調整およびスラグ生成剤として
作用しスラグ被包性を高める機能があり、且つ強脱酸に
よって溶接金属中にＴＩを還元させるためにも添加する
のであって、ＴｉＯ□換算値で１６チ未満ではその効果
がなく、スラグ不足によって凸ピード化と共にスラグ剥
離性が劣化する。一方４５％を超えると、スラグの粘性
が増して立向溶接が困難になるので１６〜４５チ添加し
なければならない。
ＴＩ、Ａｔ、Ｍｇ、黒鉛、 ｓｔｃは強力な脱酸作用を
□有、しておシ、酸化物を還元する。Ｍｎおよびｓ
ｉとの共存下では、これら元素が脱酸剤として作用し溶
接金属中へのＭｎおよびｓｉの歩留を高める。またＴｉ
は、脱酸剤としての効果の他に、溶接金属中の窒素をＴ
ＩＮとして固定し、Ｂとの関係でＣＯＯ値を向上させる
ために添加するものであり 、Ｔｔ 、ｈｔ。
□有、しておシ、酸化物を還元する。Ｍｎおよびｓ
ｉとの共存下では、これら元素が脱酸剤として作用し溶
接金属中へのＭｎおよびｓｉの歩留を高める。またＴｉ
は、脱酸剤としての効果の他に、溶接金属中の窒素をＴ
ＩＮとして固定し、Ｂとの関係でＣＯＯ値を向上させる
ために添加するものであり 、Ｔｔ 、ｈｔ。
Ｍｇ 、黒鉛、 ＳｉＣの１種以上の合計がＯ，１％未
満で社、その効果がなく、剥離性が劣化する。しかし８
チを超えて添加すると溶融スラグの流動性が悪くなって
ビード形状が悪化したり、溶接金属が硬化しＣＯＯ値が
低下するので０．１〜８−の範囲とする。次に硼素の酸
化物または硼素の酸化物の化合物は、還元されて接接金
属にＢを供給し、Ｔｉとの関係でＣＯＯ値を向上させる
ために添加するものであ、り、Ｂ２０．として０．１４
未満であると、その効果がほとんどなく２チを超えて添
加すると溶接金属が高温割れを生じ易くなｊ５、ＣＯＤ
値も低下する。
満で社、その効果がなく、剥離性が劣化する。しかし８
チを超えて添加すると溶融スラグの流動性が悪くなって
ビード形状が悪化したり、溶接金属が硬化しＣＯＯ値が
低下するので０．１〜８−の範囲とする。次に硼素の酸
化物または硼素の酸化物の化合物は、還元されて接接金
属にＢを供給し、Ｔｉとの関係でＣＯＯ値を向上させる
ために添加するものであ、り、Ｂ２０．として０．１４
未満であると、その効果がほとんどなく２チを超えて添
加すると溶接金属が高温割れを生じ易くなｊ５、ＣＯＤ
値も低下する。
０，１〜２チの範囲のときＣＯＤ値を向上させることが
できる。なお、ここでいう硼素の酸化物または硼素の酸
化物の化合物とは、硼砂、無水硼砂、天然砿酸、灰硼石
、カーン石などをさす。
できる。なお、ここでいう硼素の酸化物または硼素の酸
化物の化合物とは、硼砂、無水硼砂、天然砿酸、灰硼石
、カーン石などをさす。
またＣａＣＯ３，ＭｇＣＯ３，ＢａＣ０，はガス発生剤
として作用する。すなわちアーク熱によって分解してＣ
Ｏ２を発生し、アーク雰囲気および溶接金属を大気から
保護する効果を与えるものであるが、この１′１Ｍ以上
の合計が２５チ未満ではシールド不良が生じピットやブ
ローホールが発生し易くなると共に窒素ガスの吸収によ
って溶接全編のＣＯＤ値が低下する。一方４５チを超え
て添加するとアークが不安定になってアーク切れを生じ
ることがある他、スラグの粘性が増大してビードが凸状
化するので２５〜４５チが適当である。
として作用する。すなわちアーク熱によって分解してＣ
Ｏ２を発生し、アーク雰囲気および溶接金属を大気から
保護する効果を与えるものであるが、この１′１Ｍ以上
の合計が２５チ未満ではシールド不良が生じピットやブ
ローホールが発生し易くなると共に窒素ガスの吸収によ
って溶接全編のＣＯＤ値が低下する。一方４５チを超え
て添加するとアークが不安定になってアーク切れを生じ
ることがある他、スラグの粘性が増大してビードが凸状
化するので２５〜４５チが適当である。
省らにＣａＦ２． Ｎａ、ＡｌＦ２． ＭｇＦ２． Ａ
ｌＦ２は溶接金属の拡散性水素量を減少させると共に、
ピットやゾロ−ホール等の発生を防止する作用があり、
これら１８１以上の合計がｏ、ｉ＊未満では、上記の機
能が有意に発揮されず、拡散性水素量の増大によって４
割れ性が低下し、錆、油脂、ペイント等によるピットや
ブローホール等が発生し易くなる。
ｌＦ２は溶接金属の拡散性水素量を減少させると共に、
ピットやゾロ−ホール等の発生を防止する作用があり、
これら１８１以上の合計がｏ、ｉ＊未満では、上記の機
能が有意に発揮されず、拡散性水素量の増大によって４
割れ性が低下し、錆、油脂、ペイント等によるピットや
ブローホール等が発生し易くなる。
しかしｈがら２５％を超えて添加するとアークが不安定
になる他、スラグの流動性が過大になって凸形ビードに
なるので０．１〜２５チが良い。
になる他、スラグの流動性が過大になって凸形ビードに
なるので０．１〜２５チが良い。
一方ｓｉｏ□はスラグ生成剤および粘性詞整剤としての
作用があり、特に粘性に大きな影響を与える成分で１−
未満ではスラグの流動状態が不安定になってビード外観
が悪化し、ビードが凸状化する。
作用があり、特に粘性に大きな影響を与える成分で１−
未満ではスラグの流動状態が不安定になってビード外観
が悪化し、ビードが凸状化する。
しかし２０チを超えて添加するとアークが強くなシすぎ
アーク切れを生じる傾向があシ、スラグが硬くなって剥
離が著しく困難になるので１〜２０チの範囲とする。
アーク切れを生じる傾向があシ、スラグが硬くなって剥
離が著しく困難になるので１〜２０チの範囲とする。
またＳｔは脱酸剤あるいは合金剤として添加するが、０
．５チ未満では、脱酸不足によってブローホールが発生
し易くなυ、４．８チを超えて添加すると溶接金桐中の
Ｓｌが過剰となり衝撃靭性が悪くなシ良好なＣＯＤ値が
得られなくなるので０．５〜４．８チの範囲とする。
．５チ未満では、脱酸不足によってブローホールが発生
し易くなυ、４．８チを超えて添加すると溶接金桐中の
Ｓｌが過剰となり衝撃靭性が悪くなシ良好なＣＯＤ値が
得られなくなるので０．５〜４．８チの範囲とする。
さらにＭｎはＳｌと同様に脱酸剤あるいは合金剤として
添加する他、溶接時のアークの強さおよびアークの広が
シを確保するために添加するが、４チ未満では、その効
果がほとんどなくなる他、溶接金属の強度が劣化し、１
５チを超えて添加すると溶接金属が高温割れを生じ易く
なるので４〜１５チの範囲とする。
添加する他、溶接時のアークの強さおよびアークの広が
シを確保するために添加するが、４チ未満では、その効
果がほとんどなくなる他、溶接金属の強度が劣化し、１
５チを超えて添加すると溶接金属が高温割れを生じ易く
なるので４〜１５チの範囲とする。
このほか被覆剤中にさらに適量のＦ・粉を添加すれば、
アーク安定性が向上すると共に溶着金属量の増大によっ
て溶接能率を高めることができる。
アーク安定性が向上すると共に溶着金属量の増大によっ
て溶接能率を高めることができる。
しかし４５チを超えると、アークの広がシが阻害され、
且つスラグの被包性が損なわれて凸形ピードを形成する
傾向があるので４５％以下に抑えるべきである。
且つスラグの被包性が損なわれて凸形ピードを形成する
傾向があるので４５％以下に抑えるべきである。
なお、前記のＴＩ ＝ ＡＬ ｒ ＭｇやＳｌおよびＭ
ｎはそれら単独もしくはＦｅ−Ｔｌ 、 Ｆｓ−Ａｔ、
Ｆｅ−８ｉ ＋Ｆｅ −Ｍｕなどの鉄合金やＳｌ −
Ａ４ 、 Ａｔ−Ｍｇ 、 Ｓｌ −Ｍｎ 、 Ｃａ
−Ｓｉなどの合金で添加することもできる。
ｎはそれら単独もしくはＦｅ−Ｔｌ 、 Ｆｓ−Ａｔ、
Ｆｅ−８ｉ ＋Ｆｅ −Ｍｕなどの鉄合金やＳｌ −
Ａ４ 、 Ａｔ−Ｍｇ 、 Ｓｌ −Ｍｎ 、 Ｃａ
−Ｓｉなどの合金で添加することもできる。
上記成分の他は通常の低水素系被覆アーク溶接棒と同様
にＡＡ２０５． ＭｇＯなどのスラグ生成剤、ＣａＯ、
Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、ＫＡｔＳＩ３０８． Ｎ
ａＡｔ５ｉ３０８などのアーク安定剤および粘結剤とし
て水ガラスを適量加えることができる。
にＡＡ２０５． ＭｇＯなどのスラグ生成剤、ＣａＯ、
Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、ＫＡｔＳＩ３０８． Ｎ
ａＡｔ５ｉ３０８などのアーク安定剤および粘結剤とし
て水ガラスを適量加えることができる。
さらに溶接棒の用途に応じて被覆剤中には適量のＮｉ
ｓ Ｃｒ ｔ Ｍｏなどの合金剤を浣加することもでき
る。
ｓ Ｃｒ ｔ Ｍｏなどの合金剤を浣加することもでき
る。
次に実施例によυ本発明の効果をさらに具体的に説明す
る。
る。
実施例
第１表に示すように各種成分組成の被覆剤に適量の水ガ
ラスを混入し、これを４．０＋ａφまたは５．０簡φの
炭素鋼心線に塗装して被覆アーク溶接棒を作製し、各溶
接棒についてシャルピー試験、ＣＯＤ試験、リブ十字形
すみ肉溶接継手の疲労試験（応力比：０．６）、溶接作
業性試験を行なった。
ラスを混入し、これを４．０＋ａφまたは５．０簡φの
炭素鋼心線に塗装して被覆アーク溶接棒を作製し、各溶
接棒についてシャルピー試験、ＣＯＤ試験、リブ十字形
すみ肉溶接継手の疲労試験（応力比：０．６）、溶接作
業性試験を行なった。
シャルピー試験およびＣＯＤ試験の条件は、溶接棒の棒
径４．Ｏｗｎφ、板厚２５ｍｍのアルミキルド鋼にＸ開
先をと９、ルートギャッ７’ ３ ｍｇの下向溶接とし
、溶接電流１７０Ａ、溶接入熱２０ｋＪ／ｌｙｎで行な
った。溶接終了後英国規格ＢＳ ５７６２−１９７９に
従って試験片を採取の上、ノツチ加工をして溶接金属の
ＣＯＤ試験を行なった。なおノツチはサイドノツチ、試
験温度は一１０℃である。また最終ノぐス側の板厚表面
下２綱より２１１ＩＩ＋Ｉｖノツチシヤルピ一衝撃試験
片を採取し一１０℃にて試験を行なった。
径４．Ｏｗｎφ、板厚２５ｍｍのアルミキルド鋼にＸ開
先をと９、ルートギャッ７’ ３ ｍｇの下向溶接とし
、溶接電流１７０Ａ、溶接入熱２０ｋＪ／ｌｙｎで行な
った。溶接終了後英国規格ＢＳ ５７６２−１９７９に
従って試験片を採取の上、ノツチ加工をして溶接金属の
ＣＯＤ試験を行なった。なおノツチはサイドノツチ、試
験温度は一１０℃である。また最終ノぐス側の板厚表面
下２綱より２１１ＩＩ＋Ｉｖノツチシヤルピ一衝撃試験
片を採取し一１０℃にて試験を行なった。
リブ十字形すみ肉溶接継手の疲労試験の条件は、溶接棒
の棒径５．Ｏｆｉφ、板厚１６＋ｓの５０ｋｇｆ乙−級
高張力鋼で水平すみ肉溶接におけるリブ十字形すみ内継
手を溶接電流２１０Ａ、溶接入熱２０ ｋＪ／ｃｒｎ。
の棒径５．Ｏｆｉφ、板厚１６＋ｓの５０ｋｇｆ乙−級
高張力鋼で水平すみ肉溶接におけるリブ十字形すみ内継
手を溶接電流２１０Ａ、溶接入熱２０ ｋＪ／ｃｒｎ。
目標脚長６叫で行なった。
なお第１表、第２表においてＡ１〜Ａ １１は本発明例
、Ａ Ｉ ２〜Ａ ２８は比較例である。第２表におい
てＯ印は良好、Δ印はやや不良、Ｘ印は不良を示す。特
にビード形状の○印は第１図の如くビード全体が平滑で
止端部のθは大きい。Δ印は第２図の如く凸状ビーＰと
なりθが比較的小さい。
、Ａ Ｉ ２〜Ａ ２８は比較例である。第２表におい
てＯ印は良好、Δ印はやや不良、Ｘ印は不良を示す。特
にビード形状の○印は第１図の如くビード全体が平滑で
止端部のθは大きい。Δ印は第２図の如く凸状ビーＰと
なりθが比較的小さい。
Ｘ印は凸状ビードになる他、ビード全体に凹凸ができ極
めて不健全なビードとなった場合を夫々示している。
めて不健全なビードとなった場合を夫々示している。
本発明例屋１〜Ａｌｌはシャルピー吸収エネルギー、Ｃ
ＯＤ値とも良好でかつ疲労強度も高い。比較例Ａ１２お
よび屋１３はＴｌＯ２添加量を比較したものであるが、
ＴｌＯ２換算値を１５チ添加した巡１２はビード形状、
スラグ剥離性が劣１．４６％添加した屋１３はスラグの
粘性が増して立向での溶接作業が悪化した。Ａｌ ４
、Ａｌ ５はＴＩ 、 Ａｔ。
ＯＤ値とも良好でかつ疲労強度も高い。比較例Ａ１２お
よび屋１３はＴｌＯ２添加量を比較したものであるが、
ＴｌＯ２換算値を１５チ添加した巡１２はビード形状、
スラグ剥離性が劣１．４６％添加した屋１３はスラグの
粘性が増して立向での溶接作業が悪化した。Ａｌ ４
、Ａｌ ５はＴＩ 、 Ａｔ。
Ｍｇ、黒鉛、 ＳｉＣの添加′景が多く溶融スラグの流
動性が悪くビード形状が悪化する。屋１６は、Ｎａ２．
Ｂ４Ｏ７もしくはＢ２０．を配合しない娘のであり、シ
ャルピーの吸収エネルギ、 ＣＯＤ値とも低い。扁１７
はＮａ２Ｂ４Ｏ７もしくはＢ２Ｏ５を添加したものであ
るが、Ｂ２Ｏ３としての添加量が２．５９６と多いので
シャルピーの吸収エネルギー、ＣＯＤ値とも低い。屋１
８およびＡ１９はＣａＣ０，、ＭｇＣ０３ｅ ＢａＣ０
，の添加量を比較したものであるが、Ａ１８は２４チと
少なくしたものでビード形状等は良好であるがシールド
不足によりブローホールが多くなる。Ａ１９は、４６ｑ
ｂと多く、アークが不安定になり、また凸ビードになる
。ｌ６２０はＣａＦ２ ｔ Ｎａ５ＡｔＦ６゜ＭｇＦ２
、 ＡｔＦ、を配合しないものでア）、ブローホール
が発生し易くなシ、スラブの融点が高くなってビード形
状が悪化した。屋２１はＣａＦ２ ＋Ｎａ５ＡｔＦ６＃
ＭｇＦ２． ＡｔＦ、を２６チと多く添加したもので
、アークが不安定になり、スラグの流動性が過大になシ
凸ピーげになった。Ａ２２は５ｔＯ２を配合しないもの
であり、スラグの粘性が不足してビード形状が凸となっ
た。Ａ２３はＳｉＯ□を２１チと多く配合したものでア
ークが強くな９すぎ、アーク切れを生じた。Ａ２４およ
びＡ２５ｕ８１の添加量を比較したものであるが、０．
４１添加したＡ２４はＣＯＤ値が低く、４．９係添加し
たＡ２５はシャルピーの吸収エネルギー、ＣＯＤ値とも
低い。
動性が悪くビード形状が悪化する。屋１６は、Ｎａ２．
Ｂ４Ｏ７もしくはＢ２０．を配合しない娘のであり、シ
ャルピーの吸収エネルギ、 ＣＯＤ値とも低い。扁１７
はＮａ２Ｂ４Ｏ７もしくはＢ２Ｏ５を添加したものであ
るが、Ｂ２Ｏ３としての添加量が２．５９６と多いので
シャルピーの吸収エネルギー、ＣＯＤ値とも低い。屋１
８およびＡ１９はＣａＣ０，、ＭｇＣ０３ｅ ＢａＣ０
，の添加量を比較したものであるが、Ａ１８は２４チと
少なくしたものでビード形状等は良好であるがシールド
不足によりブローホールが多くなる。Ａ１９は、４６ｑ
ｂと多く、アークが不安定になり、また凸ビードになる
。ｌ６２０はＣａＦ２ ｔ Ｎａ５ＡｔＦ６゜ＭｇＦ２
、 ＡｔＦ、を配合しないものでア）、ブローホール
が発生し易くなシ、スラブの融点が高くなってビード形
状が悪化した。屋２１はＣａＦ２ ＋Ｎａ５ＡｔＦ６＃
ＭｇＦ２． ＡｔＦ、を２６チと多く添加したもので
、アークが不安定になり、スラグの流動性が過大になシ
凸ピーげになった。Ａ２２は５ｔＯ２を配合しないもの
であり、スラグの粘性が不足してビード形状が凸となっ
た。Ａ２３はＳｉＯ□を２１チと多く配合したものでア
ークが強くな９すぎ、アーク切れを生じた。Ａ２４およ
びＡ２５ｕ８１の添加量を比較したものであるが、０．
４１添加したＡ２４はＣＯＤ値が低く、４．９係添加し
たＡ２５はシャルピーの吸収エネルギー、ＣＯＤ値とも
低い。
Ａ２６および屋２７はＭｎの添加量を比較したものであ
るが、３チ添加し九４２６は、アークの強さ、広がりが
ない。１６％添加したＡ２７はシャルピーの吸収エネル
ギー、ＣＯＤ値とも低い。４２８は、Ｆｅ粉を４６％添
加したものであるが、アークの広がりがなく、凸ビード
にな９た。
るが、３チ添加し九４２６は、アークの強さ、広がりが
ない。１６％添加したＡ２７はシャルピーの吸収エネル
ギー、ＣＯＤ値とも低い。４２８は、Ｆｅ粉を４６％添
加したものであるが、アークの広がりがなく、凸ビード
にな９た。
以上述べた如く本発明の溶接棒は、被覆剤を構成する配
合成分の種類を特定すると共に各成分の配合割合を特定
範囲に設定することによシ、低温でのシャルピー等の衝
撃靭性およびＣＯＤ値の良好な溶接金属が得られ、疲労
強度を大幅に増強し、かつその他の継手性能、溶接作業
性等を満足し、海洋構造物あるいはその他の構造物の安
全性【寄与することができたものであり、産業上の効果
は極めて顕著なものがある。
合成分の種類を特定すると共に各成分の配合割合を特定
範囲に設定することによシ、低温でのシャルピー等の衝
撃靭性およびＣＯＤ値の良好な溶接金属が得られ、疲労
強度を大幅に増強し、かつその他の継手性能、溶接作業
性等を満足し、海洋構造物あるいはその他の構造物の安
全性【寄与することができたものであり、産業上の効果
は極めて顕著なものがある。
第１図、第２図はビード形状と疲労との関連を説明する
模式図である。 １・・・立板母材、２・・・下板母材、３・・・ビード
、４・・・止端部、θ・・・止端角。 手続補正書（６恣） 昭和５７年９月８日 特許庁長官 若 杉 和 夫殿 １、 事（’ｌの表示 昭和５７年特許願第１１４０００号 ２、 発明の名称 低水素系被覆アーク溶接棒 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代ＩＴ、１区大手町二Ｊ１１６番３号（６６５
）新１１本製鐵株式會社 代表Ｋ 武 １） 豊 ４、代理人〒１００ 東ぶ一部千代１１１区丸の内二丁１１４番１号６、 補
正の対象 明細書の発明の詳細な説明の橢 ７、ｔ＋１ｉｉＥの内容 （１）明細書５頁４行「に換算して０．２〜２％」を「
に換算して０．１〜２％」に補正する。
模式図である。 １・・・立板母材、２・・・下板母材、３・・・ビード
、４・・・止端部、θ・・・止端角。 手続補正書（６恣） 昭和５７年９月８日 特許庁長官 若 杉 和 夫殿 １、 事（’ｌの表示 昭和５７年特許願第１１４０００号 ２、 発明の名称 低水素系被覆アーク溶接棒 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代ＩＴ、１区大手町二Ｊ１１６番３号（６６５
）新１１本製鐵株式會社 代表Ｋ 武 １） 豊 ４、代理人〒１００ 東ぶ一部千代１１１区丸の内二丁１１４番１号６、 補
正の対象 明細書の発明の詳細な説明の橢 ７、ｔ＋１ｉｉＥの内容 （１）明細書５頁４行「に換算して０．２〜２％」を「
に換算して０．１〜２％」に補正する。
Claims (2)
- （１） チタン酸化物をＴＩＯ，に換算して１６〜４
５％、 Ｔｉ 、 Ａ／、 Ｍｇ、黒鉛、 ８ｉＣの
１種以上の合計を０．１〜８％、硼素の酸化物または硼
素の酸化物の化合物を８２０．に換算して０．１〜２％
、ＣｓＣｏ ｓ ＋ＭｇＣＯ３，ＢａＣＯ３の１種以上
の合計を２５〜４５％、ＣａＦ２ ＋ Ｎａ５Ａ／Ｆ６
． ＭｇＦ２＊ Ａ／Ｆ３の１種以上の合計を０、１〜
２５％、Ｓ ｔｏ ２を１〜２０％、Ｓｉを０．５〜４
．８％、Ｍｎを４〜１５％、残部はすくなくともスラグ
生成剤、アーク安定剤、粘結剤を含有する被覆剤を炭素
鋼心線に被覆してなる低水素系被覆アーク溶接棒。 - （２） チタン酸化物をＴｉＯ□に換算して１６〜４５
％、’ｉ’ ｉ 、 Ａ／ 、 Ｍｇ ｅ黒船、旧Ｃの
１種以上の合計を０．１〜８％、硼素の酸化物または硼
素の酸化物の化合物を８２０３に換算して０．１〜２％
、 ＣａＣＯＣａＣ０３ｌ、 ＠ ＢａＣ０１の１種以
上の合計を２５〜４５％、ＣｓＦ、 ＋ Ｎａ５Ａ／Ｆ
６１ ＭｇＦ２． Ａ７Ｆ３ の１種以上の合１ｆ ｔ
ｏ、 １〜２５％、ＳｉＯ，を１〜２０％、Ｓｉを０．
５〜４．８％、Ｍｎを４〜１５％、更にＦｅｒ粉を４５
％以下、残部はすくなくともスラグ生成剤、アーク安定
剤、粘結剤を含有する被覆剤を炭素鋼心線に被覆してな
る低水素系被覆アーク溶接棒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11400082A JPS594997A (ja) | 1982-07-02 | 1982-07-02 | 低水素系被覆ア−ク溶接棒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11400082A JPS594997A (ja) | 1982-07-02 | 1982-07-02 | 低水素系被覆ア−ク溶接棒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS594997A true JPS594997A (ja) | 1984-01-11 |
Family
ID=14626550
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11400082A Pending JPS594997A (ja) | 1982-07-02 | 1982-07-02 | 低水素系被覆ア−ク溶接棒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS594997A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100359954B1 (ko) * | 1999-12-27 | 2002-11-04 | 현대종합금속 주식회사 | 피복아크 용접봉용 도포제 |
| JP2002361485A (ja) * | 2001-05-31 | 2002-12-18 | Kawasaki Steel Corp | 低合金鉄鋼材料の溶接継手、この溶接継手に使用する溶接材料及びこの溶接継手の溶接方法 |
| CN103111774A (zh) * | 2013-01-22 | 2013-05-22 | 天津诚信达金属检测技术有限公司 | 一种t/p91钢焊条及其制作方法 |
| CN105458555A (zh) * | 2015-12-10 | 2016-04-06 | 无锡普瑞明思机械制造有限公司 | 高强耐磨焊条 |
-
1982
- 1982-07-02 JP JP11400082A patent/JPS594997A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100359954B1 (ko) * | 1999-12-27 | 2002-11-04 | 현대종합금속 주식회사 | 피복아크 용접봉용 도포제 |
| JP2002361485A (ja) * | 2001-05-31 | 2002-12-18 | Kawasaki Steel Corp | 低合金鉄鋼材料の溶接継手、この溶接継手に使用する溶接材料及びこの溶接継手の溶接方法 |
| CN103111774A (zh) * | 2013-01-22 | 2013-05-22 | 天津诚信达金属检测技术有限公司 | 一种t/p91钢焊条及其制作方法 |
| CN105458555A (zh) * | 2015-12-10 | 2016-04-06 | 无锡普瑞明思机械制造有限公司 | 高强耐磨焊条 |
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