JPS60191691A - 低水素，低窒素，低酸素溶接用フラツクス - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、溶接金属の低酸素、低窒素、低水素を同時に
実現し、かつビード形状が良好で溶接欠陥のない溶接を
実現することを可能にする鋼がブマーノド・アーク醗接
用フラックスに関するものである。

（従来技術とその問題点） 溶接金属の靭性を向上させるには、溶接金属中の酸素量
を減少させることが一つの有力な手段である。サブマー
ジド・アーク溶接のようにフラックスを使用する溶接に
おいては、フラックスの塩基度を高めると溶接金属中の
酸素量は効果的に減少する。それ故、溶接金属の靭性を
向上させる目的で、溶接用フラックスの塩基度を高める
努力が行なわれてきた。

しかし、フラックスの塩基度を高めると下に述べる諸々
の問題が生じ、従来の市販フラックスでは溶接金属の酸
素量を３００　ｐｐｍ程度まで減少させることが限度で
あった。

第一の問題は、フラックスの塩基度が高くなるとフラッ
クスの物性の調整が困難になシ、ビード形状が悪化した
り、スラグ巻込み、アンダカットその他諸々の溶接欠陥
が発生するなどのトラブルが生ずることである。

第二の問題は、フラックス原料を電気炉などで溶解し、
排出・冷却して適当なサイズに粉砕し、乾燥して製造す
る溶融型フラックスでは、製造時に大気中の湿分などの
水分を吸収し、溶接金属の拡散性水素量を増加させ、溶
接金属の低温割れやビット発生の原因になることである
。フラックスは溶融状態で大気中の湿分などの水分を吸
収するが、溶融型フラックスの水分吸収能（飽和水分量
）は、第１図に示すように、フラックスが中性程度で最
も少く、それよシ塩基度が小さくても大きくても、増大
する。フラックスの塩基度が中性よｐ高塩基度側では、
塩基度が大きくなればなるほどフラックス製造時に吸収
する水分量が増加するＯしたがって、溶融型フラックス
の場合、溶接金属の低酸素化を図るためフラックスの塩
基度を大きくすればするほど溶接金属中の拡散性水素量
が増加し、溶接金属の低温割れやピット発生の危険性が
増大するという問題が起る。

第三の問題は、多くの成分系の７ラツクスを用いて溶接
するとき、溶接金属中の酸素量が減少するにともない窒
素量が増加することである。これは、酸素量の減少によ
って溶接溶融池におけるＣ＋０→ＣＯ↑の反応が減少し
、大気（したがって窒素）の巻込みを防止するＣＯのシ
ールド作用が低下することが一つの原因と考えられてい
る。また、ガス−メタル界面、＠融フラックスーメタル
界面における窒素の吸収機構に酸系が作用するとの説も
ある。

窒素は溶接金属の靭性を阻害する元素として知られてい
る。低酸素化によって窒素量が増加することは、低酸素
化の本来の目的が損なわれるという問題が発生する。

（発明の目的） 本発明の目的とするところは、溶接金屑の低酸素、低窒
素、低水素を同時に実現し、かつビード形状がＡ好で溶
接欠陥のない溶接全実現することを可能にする鋼のサグ
マージＰ・アーク溶接用フラックスを提供するにある。

（発明の構成２作用） 本発明者らは、高塩基度のフラックスによる低酸素溶接
における前記の諸問題をフラックスによって解決するこ
とについて種々検討した結果、以下に述べる知見を得た
。

第２図は各種成分系の溶融屋フラックスを用いて鋼板の
サブマージド・アーク溶接を行ったときの７ラツクスの
塩基度と溶接金属中の酸素量との関係を示すものである
。ただし、この塩基度は下記（Ｉ）式に記す塩基度二Ｂ
（本明細書で塩基度Ｂというときは全てこの塩基度で示
す。）である。

Ｂ　＝　６．５０　ＮＢａＯ＋６．０５　ＮＣａ□　＋
　４．８　ＮＭ、０＋　４．　ＯＮＭｇＯ＋３．４　Ｎ
ｐｅ（＋　＋５．１　ＮＣａＦ２＋　０．３　ＮＺｒＯ
２０，２ＮＡｔ２０３　２．２　ＮＴｌ０２−６．３　
ＮＳ＋０２　・・・・・・・・・・・・・・・（１，）
ここで、Ｎｋ；成分にのモル分率 ただし、Ｋ２Ｏなどのアルカリ金属酸化物の添加量は通
常極めて少いので、含まれていないとして除外した。

また、ＣＯ２成分も含まれていないとして計算から除外
した。

同図に示すように、フラックスの塩基度の）が増大する
にともない溶接金属の酸素量は減少し、塩基鹿の）が１
．０以上では、酸素量は３００　ｐｐｍ以下になシ、塩
基度（Ｂ）が２．０以上ではｉ　ｏ　ｏ　ｐｐｍ以下の
酸素量をも実現している。

このような高塩基度のフラックスにおいてビード形状を
良好にし、諸々の溶接欠陥を防止する方策を検討した。

先ず、軟化溶融温度、粘度などのフラックスの溶融物性
のコントロールが重要であることが分った。本発明はＣ
ａＯｒ　ＭｇＯ、５ｉ０２　＋Ａｔ２０３系全対象とす
るものであるが、この成分系の溶融型フラックスでの溶
接において、（：ａＯｋ多量に含む組成領域およびＣａ
Ｏが少く、Ａｔ２０．の多い組成領域では粘度が大きく
なシ、軟化溶融温度が上昇する。これらの領域ではビー
ド形状が不安定になシ、後者の組成領域ではその上にビ
ード表面中央部に馬背状の突起物が発生した。また、こ
れらの領域では、ポックマークが発生した。これはｃ＋
ｏ−＋ｃｏで発生したＣＯガスが溶融フラックスの粘肛
が大きいときには、溶融フラックス層を通過できず、７
ラツクス一溶接金属界面に集積した結果発生したものと
考えられた。一方、ＭｇＯの量を変化させた場合には、
フラックスの軟化溶融温度、粘度は、あまシ変化しなか
ったにもかかわらず、ＭｇＯの多い領域ではビード形状
が不安定になシ、アンダカットが発生した。また、Ｍｇ
Ｏが増加するにともない、スラグ巻込数が増加した。ま
た、フラックス中のＭｇＯ量が増加するにともない溶込
み深さの変動が大きくなった。スラグ巻込み数は溶込み
深さの変動に対応して変化し、溶込み変動が大きくなる
にしたがい、スラグ巻込み数が増加していることが分っ
た。ＭｇＯはアークの状態を不安定にしビード余盛、溶
込み形状やスラグ巻込み、アンダカットの発生に影４１
ヲ及ばずものと考えられる。スラグ巻込みの防止には、
フラックス中のＳ　ｉｏ　２の増量やＣａ　Ｆ　２の添
加が有効であシ、これらの成分が増加すると溶込み深さ
の変動も小さくなることが分った。

５ＩＯ２やＣａＦ　２はフラックスの溶融物性を調整す
るのに都合のよい成分であるが、Ｓ１０□量が多くなる
と溶接金属の酸素量が増加し、ＣａＦ２の量が多くなシ
過ぎるとＣａ　Ｆ　２のガス化によってビード表面にポ
ックマークやヘリンボーンが発生するようになる。溶接
後に生じたスラグを分析すると、フラ。

クスに比べＣａＦ２，５ｉ０２．Ａｔ２０．量が減少し
、ＣａＯ量が増加していた。Ｃａ、Ｆ２がそれ自身の揮
発、または次の反応によってガス化するものと考えられ
た。

２　ＣａＦ２　＋　５ｉ０２　→２　ＣａＯ＋ＳｉＦ４
↑３　ＣａＦ２＋　Ａｔ２０３−）　ａ　ＣａＯ＋２　
ＡｔＦ３↑また、ＣａＯの多い領域ではビットが発生し
た。

これは後に述べるようにＣａＯの増加によっ゛Ｃフラッ
クスの塩基度が増大し、フラックス中の水分が多くなる
結果、溶接金属中の拡散性水素量が増加することによっ
て発生したものと考えられる。

このように溶接金属の低酸素を実現する高塩基性フラッ
クスでは、フラックス成分が、フラックスの溶融物性、
アーク状態、ガス成分の発生などに与える影響全考慮し
て成分組合せを総合的にコントロールすることが必要で
ある。

次に高塩基性フラックスの拡散性水素の問題について述
べる。第３図はいろいろの塩基度のフラックスを用いて
溶接したときの、フラックス塩基度と溶接金属中の拡散
性水素量の関係を示したものである。

拡散性水素量の測定はＪＩＳＺ３１１６の方法によって
行った。本明細書における拡散性水素量は全てこの測定
方法によって行ったものである。

同図中の○印のものは、フラックス原料を電気炉で溶解
した後、排出時にジェット水流によって水冷処理をした
溶融型フラックスに関するものである。Δ印およびＸ印
の゛ものは、電気炉で溶解後、鉄板上に排出し大気中で
放冷した空冷処理した溶融型フラックスに関するもので
あり、前者（Δ印）は１０チ以下のＣａＦ　２を含み、
後者（×印）は２５チ以上のＣＩＬＦ２　ｆ含むフラッ
クスである。同図に見るように水冷処理されたスラック
スでは、塩基度（Ｂ）が増大するにともない拡散性水素
量は次第に増加している。拡散性水素量ｆｆｉ　６ＣＣ
／１００　ＦＤＭ以下にしようとするには、７ラツクス
の塩基度（Ｂ）　ｋ２．７以下にすることが必要である
。

少量のＣａ　Ｆ２　ｆ含む空冷処理されたフラックスで
は塩基度の）が２．５以下では、拡散性水素量は少いが
２．５を超えると急激に増加している。水素量を６ＣＣ
／１００９　ＤＭ以下にするためには、フラックスの塩
基度（Ｂ）　’ｉ　３．０以下にすることが必要である
。

水冷処理されたフラックスに含まれる水分は、電気炉で
の溶解中に大気中の湿分などを吸収した水分、冷却中に
冷却水から直接吸収した水分などであシ、この合計量は
フラックスの水分吸収能に対応して増減するものと考え
られる。

一方、空冷処理されたフラックスで得られる水素量が塩
基度が２．５ヲ超えると急激に増加する主原因は、高塩
基組成領域で晶出する水和性鉱物であることを見出した
。この水利鉱物の種類はスラックスの成分系によって異
なるが、本発明の成分系では１２　Ｃａ０７　Ａｔ２０
５（以下この鉱物”Ｃｌ２Ａ７と略記する。）でアった
。したがりて、この水和鉱物の生成を防止することがＢ
〉２５の空冷処理フラックスによる拡散性水素量全減少
させる手段となる。

Ｃ１□Ａ７の晶出全防止する手段として本発明者らは２
つの方法を見出した。一つは、第３図（×印）に見ると
おりフラックス中のＣａＦ　２量を増加することである
。ＣａＦ　２が増加するにともないｃ、２Ａ７が減少す
る。これは、ＣａＦ　２の増加とともにＣｕ５ｐｉｄｉ
ｎｅ：３　Ｃａ０　・２　Ｓ　ｒ　０２　・ＣａＦ２や
３０ａＯ’　３　Ａｔ２０．　’　ＣａＦ２が生成・増
加し、Ｃ１□Ａ７の生成が阻止されるようになるととに
起因することが分った。他の一つは〜電気炉で溶融状態
になっているフラックスを排出時に急速度で空冷処理す
ることである。

溶融スラックスを柵を設けた鉄板上に排出し、溶融フラ
ックスの層厚を８ｍｍ＋　１６ｍｍ　＋’５５ｍｍに変
化させた。厚さ方向の中間点の冷却速度を測定した。１
６５０℃力＼ら１０００℃までの平均冷却速度は、それ
ぞれ、５０℃／ｍｉｎ、＋５℃／ｍｉｎ、。

０．５℃／　ｍ　ｉ　ｎ、でありた。それぞれの空冷処
理で得られた７ラツクスを用いて測定した拡散性水素量
は、第４図に示すように、冷却速度が大きくなるにとも
ない減少し、５℃／ｍｉｎ、以上では極めて少くなる。

この領域ではフラックス中のＣ４２Ａ７も極めて少くな
っていることｌＸ線回折などで確認した。

ＣａＦ　２の増量によりてＣｌ２Ａ７の生成を減少させ
る方法においてはフラックス中のＣａＦ　２量を２５係
以上にする必要がある。また、冷却速度によってＣ４２
Ａ７の生成量を減少させるには、１６５０℃→１０００
℃の平均冷却速度を約り℃／ｍＩｎ、以上にすることが
必要である。このことは排出した溶融フラックスの層厚
を約２０調以下にして大気中で放冷すること、または排
出時に溶融スラックスをジェット空気流によって吹き飛
ばすことなどによって達成される。

このような方法で処理されることを本明細書では「急速
空冷処理された」と称し、冷却速度を問題にしない空冷
処理全意味する「空冷処理された」と区別して用いるこ
とにする。

また、電気炉から排出された溶融フラックスをジェット
水流で吹き飛ばすこと、または水中に投入することなど
水によって冷却処理されることを「水冷処理された」と
称することにする。

また他の方法で溶接金属中の拡散性水素量を減少させる
ことができる。第５図は２種類の溶解フラックスにいろ
いろの量の石灰石（鉱物名方解石ＣａＣＯ３）　ｋ添加
して、溶接時に分解して放出されるＣＯ２ガスによって
アーク空胴の水素分圧を低下させようとした実験結果を
示すものである。フラックスへノＣ０２（石灰石）添加
量が増加するにともない拡散性水素量は減少する。しか
し、ｃｏ２ｊｆが３係以上になるとその効果は飽和状態
になる。

この方法と前述したフラックスの製造方法とを組合せれ
ばさらに効果的に水素量を減少させることができる。

次に溶接金属中の窒素量を減少させる検討結果を述べる
。多くの成分系の７ラツクスで溶接して得られる溶接金
属中の酸素量と窒素量が反比例的に変化するメカニズム
として、前述のようにいろいろな説が提起されているが
、定説とはなっていない。本発明者らはガス成分による
シールド作用が、溶接金属の酸素量全減少し、または、
少くとも増加させずに、窒素量を減少させる２つの方法
を見出した。

第６図に４種類のフラックスをペースにＣａＦ　２量を
変化させ、それらの７ラツクスで得られた溶接金属の窒
素量を示すＧここでの窒素量は、次式で示すΔＮを示す
◎ ここでＮ：溶接金属の窒素分析値（ｐｐｍ）Ｎｌ：母材
の窒素量（ｐｐｍ） Ｎ２：ワイヤの窒素量（ｐｐｍ） ｗｌ：母材の溶解量 ｗ２：ワイヤの溶解量 溶接金属の窒素量二Ｎは母材、ワイヤの窒素量の影響を
うけるが、ΔＮは、それらの影響を消去し、フラックス
の作用による窒素量の変化を示すと考えることができる
。

フラックス中のＣａ　Ｆ２が増加するにともない、ΔＮ
は減少し、ＣａＦ）２０％ではΔＮ（２０Ｐｐｍになう
ている。この効果は前述したようにＣａ　Ｆ　２がアー
ク熱によッテＣａＦｚ↑、　５ｔＦ４↑、　Ａｔ２Ｆ、
↑）形テ気化するガスのシールド効果によって大気から
の窒素吸収を防止したことに起因するものである。これ
らのガスは酸素量を増加させる気づかいはなく、実際Ｃ
ａＦ　２の増加とともに溶接金属中・の酸系は減少して
いた。

第７図は、第５図の実験と同様にしてフラックス中のＣ
Ｏ２量を変化させ、ΔＮへの影響度を調べたものである
。○印は２５０メツシユよシ小さい粒度を２０％以上含
むフラックスに関するものでアシ。

Δ印は２５０メツシユより小さい粒度を２０係以下含む
フラックスに関するものである。００２量の増加ととも
にΔＮは減少していることが分る。その限界効果は徐々
に小さくなり、ＣＯ２量が５チ以上ではＣＯ２の効果は
飽和状態になると考えられる。

ＣＯ□は、溶接金属中の酸素量を増加させることが懸念
されたが、第８図に示すように、他成分系のフラックス
（△印）では酸素量の増加が認められたが本発明成分系
フラックス（○印）では、ＣＯ□量が増加しても、酸素
量の増加率は小さいことが分った。

これらの方法まｆｃけこれらの組合せの方法を用いるこ
とによシ溶接金属酸素量を増加させず、または、大きく
は増加させずに窒素量を減少させることができる。

（発明の要旨） 本発明は以上の知見に基いて行なわれたものであり、そ
の要旨は以下に示すとおシである。

（リ　下記要件（１）　、＜２）　−（ｃ）　＃　（３
）おｘ　ヒ（５）　−（ｂ）ｋ　同時に満足するサブマ
ージド・アーク溶接用フラックス。

（２）下記要件（１）　＋　（２）　−（ａ）　、　（
２）　−（ｃ）　＋　（３）　、　（４）および（５）
　−（ａ）　ｋ同時に満足するサブマージド・アーク溶
接用７シツクス。

（３）下記要件（１）　？　（２）　−（ｅ）　、　（
３）　、　（４）および（５）　−（ｃ）を同時に満足
するサブマージド・アーク溶接用フラックス。

（４）　下記要件（す、　（２）　−（ａ）　ｌ　（３
）　？　（４）　、　（５）　−（ａ）および（６）ｔ
−同時に満足するサブマージド・アーク溶接用フラック
ス。

（５）下記要件（１）　、　（２）　−（ｂ）　ｔ’　
（３）　、　（４）　、　（５）　−（ｃ）および（６
）を同時に満足するサブマーシト・アーク溶接用フラッ
クス。

（６）下記要件（１）　、　（２）　−（ｅ）　、　（
３）および（５）　−（ｄ）を同時に満足するサブマー
ジド・アーク溶接用フラックス。

（７）下記要件（ｔ）　＋　（２）　−（ｂ）　ｐ　（
３）　、　（４）　＋　（５）　−（ａ）および（６）
全同時に満足するサブマージド・アーク溶接用フラック
ス。

（８）下記要件（１）　、　（２）　−（ｅ）　、　（
３）　、　（４）　？　（５）　−（ｂ）および（６）
　？：同時に満足するサブマージド・アーク溶接用フラ
ックス。

（９）下記要件（１）　、（２）　−（ｃ）　ｔ　（３
）　−（４）　、（５）　−（ｄ）および（６）全同時
に満足するサブマージド・アーク溶接用フラックス。

（１０下記要件（１）　、　（２）　−（ｃ）　、　＜
３）　、　（４）　、　＜５）　−（ｂ）　、　（５）
　−（ｄ）および（６）を同時に満足するサブマーシト
・アーク溶接用フラックス〇 要件（１）　ＣａＯ＋　ＭｇＯ、Ａｔ２０つ、　５ｉｎ
２の４成分系においてそれら４成分の合′計量を１００
としたとき、それらの成分量が ＣａＯ；　１０〜６０　％ ＭｇＯ；　３０係以下 Ａｔ２ｏ３；　２０〜７０係 ５ｔ０２　；　５〜４０係 の組成を有し、かつ、それらの合計量がＣＯ２成分を除
くフラックス全重量の３５チ以上ケ占めること。

要件（２）ＣＯ２成分を除くフラックス全重量に対し次
の量のＣａＦ２　ｆ含むこと。

−（ａ）ｉ５〜６０係 −（ｂ）１５〜６５チ ー（ｃ）２５〜６５係 要件（３）下記（Ｉ）式で計算されるフラックスの塩基
度（Ｂ）が１．０以上であること。

Ｂ　”６．５０　ＮＢａＯ＋　６．０５　ＮＣａ□　＋
４．８　ＮＭｎ０＋　４．０　ＮＭｇｏ　＋　３．４　
ＮＦｌｌＯ＋　５．　Ｉ　ＮＣａＦ２＋０．３ＮＺｒ０
２　０．２ＮＡｔ２０３　２２ＮＴ１０２−６．３Ｎｓ
＋ｏ　・・・・・・・・・・・・・・・（Ｉ）ここで、
Ｎｋ；成分にのモル分率 要件（４）　溶解物および非溶解物の両者を含むこと。

要件（５）　−（−）　水冷処理された溶解物で、かつ
、下記（Ｉ）式で計算される溶解物の塩基度（Ｂ）が、
２．７以下であることロ ー（ｂ）空冷処理された溶解物で、かつ、溶解物が２５
チ以上のＣａＦ２　ｆ含むこと０ −（Ｃ）空冷処理された溶解物で、かつ下記（Ｉ）式で
計算される溶解物の塩基度俤）が３．０以下でちること
。

−（ｄ）急速空冷処理された溶解物であること。

Ｂ−６，５０Ｎｎ　ａＱ　＋６．０５　Ｎｃａｏ　＋　
４．８　ＮＭｎ０＋４．０　ＮＭｇｏ　＋　３．４Ｎｐ
ａ□　＋　５．Ｉ　Ｎ（ａＦ２十０．３Ｎｚｒｏ２　０
．２ＮＡｚ２ｏ３　２−２ＮＴ＋ｏ２その炭酸塩鉱物を
構成するＣＯ□’１　ｃｏ２ガスに換算して、ＣＯ２成
分を除くフラックス全重量の０．２〜５．０チ相当する
量のＣＯ２ヲ含む炭酸塩鉱物を含むこと。

以下に本発明の詳細について説明する。

先ず、ＣａＯｌＭｇＯｒ　３１０２　ｐ　Ａｌ−２０３
系溶融型フラツクスをベースに検討を行って本発明に至
った。

溶接用フラックスの塩基度を高めるには、ＣａＯｐＢａ
ＯｌＭｇＯなどの塩基性酸化物を多量に配合する必要が
ある。これらの成分の原料は、ＣａＯについては石灰石
（ＣａＣＯ５）　ｒ硅灰石（Ｃａ、ｓｔｏ、　）など、
ＢａＯについては炭酸バリウム（ＢａＣＯ２）、ＭｇＱ
については、マグネシアクリンカ−（ＭｇＯ’）、オリ
ビンサンド（Ｍｇ２Ｓｉ０４）などが通常用いられる。

しかし、Ｃａ　Ｓ　Ｉ　ＯｓやＭｇ２ＳｉＯ４のように
５ｉｎ２’ｉ含む原料を用いては思うように７ラツクス
の塩基度を高めることができない。一方、ＣａＣＯ３や
Ｂ　ａＣＯｓのような炭酸塩原料を多量に配合し、フラ
ックス中のＣ０２ｉが多くな多過ぎると、後に述べるよ
うに、ポックマークの発生などのトラブルが発生する。

このため、フラックスの原料の鉱物形態がそのままフラ
ックスに保存されるメンド型フラックス、すなわち、配
合原料に水ガラスのような結合剤全添加し適当なサイズ
に造粒し、５００℃前後の温度で焼成して製造されるフ
ラックスでは、成分設計の自由度を著しく欠き、ビード
形状および成分コントロール上の要請を全て満足するこ
とは困難であるｏしたがって本発明は溶融型フラックス
をペースにしたものであるが、例えば前述の水冷処理さ
れるフラックスの塩基度全制限（第３図から水素量’に
６ｃｃ／１０（ＩＤＭ以下にするためにはＢ　（２，７
にする必要がある）すること、あるいは、フラックスに
ＣＯ□を含有させることなどについては次のような方法
で解決した。

配合される種々の原料を二つのグループに分ける。

一つの゛グループは電気炉などで溶解し、冷却後適当な
サイズに破砕して使用するもの（本明細書においては「
溶解物」と称する。）とし、他のグループは溶解せずに
配合原料そのままの状態で使用するもの（本明細書にお
いては「非溶解物」と称する。）とし、両者全混合して
溶接用フラックスとする。溶解物の塩基度全２．フ以下
にし、非溶解物の塩基度全２．フ以上にし、両者の混合
物ｔｉ接用フラックスとすれば、溶解物を水冷処理して
も拡散性水素量ｇｓｃｃ／１００ｇＤＭ以下にすること
ができ、また、非溶解物の塩基産金２，７以上にするこ
とによってフラックスの塩基度が２．７以上の溶接金属
の低酸素化を実現できる。また、非溶解物に炭酸塩原料
を配合することによってフラックス中のＣＯ２量を自由
に変化させることができ、第５図、第７図に示したよう
な、水素量、窒素量のコントロールを行うことができる
。

溶接金属中の窒素の許容量は、溶接構造物の用途、他の
合金成分などによって決定される。また、溶接金属中の
窒素量は母材の窒素量、ワイヤの窒素量によって大きく
影響上うける。したがって、これらの諸条件が決定され
なければ、溶接フラックスによってΔＮｔ−いくらにす
る必要があるかは決定されない。しかし、一般的にこれ
以下にコントロールできれば、用途が拡大できるものと
して本発明は、ΔＮ　（２０ｐｐｍ、必要ならばΔＮ　
（１０ｐｐｒを可能にするということで構成されている
。同様に、拡散水素の許容量も、溶接施工方法２溶接構
造物の用途、母材の強度などによって決定されるもので
あるが、本発明は、水素量：６ｃＣ／１１００ＩＤ以下
、必要ならば３ＣＣ／１０　ｏ、ｉＤＭ以下さらに、ｌ
ｃｃ／１００＃ＤＭ以下を可能にするということで構成
されている。

これらと同時に、溶接金属中の酸素量は３００ｐｐｍ以
下、および、溶接欠陥がなくビード形状が良好なことを
可能にするということで本発明は構成されている。

次に各要件が前記のとおりに設定された理由について説
明する。

要件（１）について： 溶接金属の低酸素化を図るためにはフラックスの塩基度
を高塩基度に保たねばならない。そのためフラックスの
物性の調整には好ましいが酸性度の大きいＳｉＯ２の使
用量を制限し、物性調整に必要な酸性成分としては中性
〜酸性金示すＡ７２０３ｅ主成分とするようにし、それ
に代表的な塩基性成分であるＣａＯ、ＭｇＯｆ加えたＣ
ａＯ、ＭｇＯｔ　Ａｔ２０３　＋８１０□系を基本とす
るものである・ ＣａＱはフラックスの高塩基度を維持するために使用さ
れる塩基性酸化物であるが、上記の４成分の合計量全１
００としたとき、ＣａＯ量が６０％を超えると粘度が大
きくなり過ぎビード余盛形状が不安定になシ、ポックマ
ークやビットが発生する。

また、ＣａＯ量が１０％未満になると粘度が大きく、軟
化溶融温度が高くなシ過ぎ溶接スラグを通してのガス抜
けが困難になりポックマ〜りが発生したシ、ＣａＯの減
少分増加したＭｇＯ＋Ａｔ２ｏ３の作用も加ってビード
中央部に馬背状の突起物やアンダヵットが発生する。Ａ
ｔ２ｏ３量が７０チを超える領域ではＣａＯ量が１０％
未満の領域とほぼ同様のビード形状、溶接欠陥上の問題
が発生し、Ａｔ２ｏ５が２０％未満の領域ではＣａＱ量
が６０４’ｃ超える領域とほぼ同様の問題が発生する。

ＭｇＯもフラックスを高塩基度にするため使用される酸
化物であるが、その量が３０９ｂを超えると溶込み形状
が不安定になってスラグ巻込みが増加し、後に述べるよ
うにＣａＦ　２の添加によってもスラグ巻込みを防止で
きなくなる。また、ＭｇＯ量が３０係を超えるとビード
余盛形状も不安定になシ、アンダカ、トが発生する。５
１０２は物性を調整し良好なビードを得るためには好ま
しい成分であるが、４０チを超えると溶接金属の酸素量
を後に述べるような量値３００　ｐｐｍ以下にすること
が困難になる。また、５ｉ０２量が５チ未満ではビード
形状がやや不安定になるし、塩基度が大きくなるにも係
わらず溶接金属の酸素量が若干増加する。したがりて、
ＣａＯ９Ｍｇ０２Ａｔ２０３．ＳｉＯ２の量は前記の範
囲にすべきである。またこれらの４成分の合計量はフラ
ックス重量の３５憾以上にすべきである０３５憾未満で
は、この成分系の有する効果を発揮することができなく
なシ良好なビードを保持することができなくなる。

要件（２）について； ＣａＦ　２は本発明フラックスでは種々の働きをしてい
る。先ず、ＣａＦ２は塩基性の弗化物でフラックスを高
塩基にするのに有効な成分である。ＣａＦ　２はフラッ
クスの粘度、軟化溶融温度を低下させるので適量配合す
れば良好なビードを得るために好ましい成分である。さ
らに、ＣａＦ　２は溶込み形状を安定化し、スラグ巻込
みを防止する顕著な効果をもっている。これら目的、特
に、スラグ巻込みを防止するためには、フラックス重量
の６係以上あれば充分である。

しかし、以下に述べるように、溶接金属の窒素吸収量と
拡散性水素量全同時に減少させようとするとこの量のＣ
ａＦ　Ｚ量では不充分である。

要件（２）　−（ａ）において下限ｉ　１５　、係とし
たのは、要件（６）との組合せでΔＮｅ２０ｐｐｍ以下
にするためである。本要件は、また、要件（５）　−（
ａ）との組合せ：前提として設定されたものでアシ、水
冷処理さｔた溶解物音用いたフラックスではＣａＦ　２
が６（１亡超えるとポックマークが発生する。

要件（２）　−（ｂ）において下限を１５憾としたのは
、要件（２）　−（ａ）の場合と同様に要件（６）との
組合せでΔＮを２０　ｐｐｍ以下にするためである。Ｃ
ａＦ２量が６５係を超えると、要件（１）に述べた本発
明の特徴を失ってしまう。

要件（２）　−（Ｃ）において下限を２５％としたのは
、第６図に示すように、窒素量＠　２０　ｐｐｍ以下に
するためでおる。実際には１５〜２０　ｐｐｍ以下にも
することができる。Ｃａ　Ｆ　２の上限を６５係とした
のは、要件（２）　−（ｂ）の場合と同じ理由である。

要件（３）　Ｋついて： フラックスの塩基度’６ｉ、ｏ以上としたのは、第２図
から、溶接金属中の酸素量を３ｏ　ｏ　ｐｐｍ以下にす
るためである。

要件（４）について： フラックス原料を二つのグループに分け、一方全溶解物
とし、他方を非溶解物とし、両者を混合して溶接フラッ
クスとすることは、前述のとおシ、溶融型フラックスお
よびボンド型フラックスの長所を活かし、短所を補う方
法として有効なものである。

溶解物は溶解・冷却後の破砕方法を加減することで自由
に所要の粒度に調整できるが、非溶解物中の原料のうち
に細か過ぎるようなものも含まれることがある。このよ
うなときは、成分の偏析が懸念される。このような場合
には溶解物、非溶解物の混合物に、少量の水ガラス、ア
ルンン酸ソーダなどの結合剤を添加して造粒したぎンド
型フラックスとして使用することができる。

なお、通常、フラックス原料は僅かに水分を含んでいる
。その主なものは、液体包有物としての水分、不可避的
に混入する微量鉱物の結晶水などである＠また、溶解物
も非溶解物も通常若干付着水をもっている。さらに、プ
ント型フラックスでは水ガラスによって持ちこまれる水
分がある。したがって、これらの水分を除去するため通
常の溶接フラックスの製造と同様に一般に３００〜６０
０℃の温度で約２時間程度乾燥、または、焼成すること
が必要である。温度全６００℃以上にすると炭酸塩鉱物
が分解し、ＣＩＬＯなどの水利性鉱物が生ずるし、Ｃａ
Ｆ　ｚが２５憾以上含まれない溶解物では再結晶によっ
てＣ１２人７などの水利性鉱物が晶出し、フラックスの
水分が増加することがあるので、フラックス処方によっ
てこれらの点に充分注意して温度を決定する必要がある
。

要件（５）について： 要件（５）　−（ａ）において、水冷処理された溶解物
でかつ塩基度（Ｂ）’ｔ−２．７以下としたのは、第３
図から明らかなように、拡散性水素量１（６ｃｃ／１０
０　＆ｐＭ以下にするためである。

要件（５）　−（ｂンにおいて、空冷処理された溶解物
でかつ溶解物が２５％以上のＣａ　ＦＺを含むとしたの
は第３図（×印）に示すように、ＣＩＬＦ２　ｅ　２５
　％以上配合することによって、Ｃ４２Ａ７の晶出金少
くして水素量を６ｃｃ／１０（１０Ｍ以下、実際には同
図に示すように４〜５ｃｃ／１００９ＤＭ以下にするこ
とができるからである。

要件（５）　−（ｃ）において、空冷処理された溶解物
の塩基度（Ｂ）　’（ｉ＝　３．０以下としたのは、第
３図から判るように、水素量ｋ　６ＧＣ／１００　ＦＤ
Ｍ以下にするためである。

要件（５）　−（ｄ）にお−て、溶解物を急速空冷処理
された溶解物と限定したのは、急速空冷処理した溶解物
では０１２Ａ７の晶出全極て少くすることができ、水素
量１６ｃｃ／１０［１０Ｍ以下にすることができるから
である。実際には第４図に示すように３ｃｃ／１１００
ｐＤ以下、１ｃｒ：、強程度まで減少させることができ
る。

要件（６）について： 要件（６）において、非溶解物が炭酸塩鉱物全台み、か
つ、その炭酸塩鉱物を構成するｃｏ２全２ヲｃｏスに換
箕して、ＣＯ２成分を除くフラックス全重量の０．２〜
５．０係に相当する量のＣｏ２を含む炭酸塩鉱物を含む
ことと規定したのは、溶接時にアーク熱によって分解し
ＣＯ□全発生させるためであシ、そのため、非溶解物に
炭酸塩鉱物を含有させるものである。このＣＯ２ガスは
、第５図、第７図に示すとおシ、溶接金属中の拡散性水
素量、窒素量を減少させる。両図に見るとおり、若干で
も含有すればその作用をするが、実効ある程度の量とし
て、すなわち、水素量ｋ　１．５ｃｃ／１００．９ＤＭ
以上、ΔＮｉ５ｐｐｍ以上減少させるものとして下限の
０．２９Ｊｔ−設定した。また、上限全５係としたのは
これ以上含ませても水素量に対しても勿論のこと、ΔＮ
の減少についても限界効果が見込まれないためである。

またこの上限を超えると、ビード表面にポックマークや
ヘリンボーン状のガス溝が発生する。さらに、溶接金属
中の酸素量が３００　ｐｐｍ　ｋ超えることも懸念され
る。

これらの要件を組合せることによって、種々の窒素量、
拡散性水素量をもつビード形状の良好な低酸系フラック
スを得ることができる。

溶接欠陥のない形状の良好なビードを得るためには要件
（１）と（２）全同時に満足させれば良い。

溶接金属の酸素量を３００　ｐｐｍ以下にするには要件
（３）ヲ備え７’ｃ７ラツクスにする必要がある。

ΔＮ　ｋ　２０　ｐｐｍ以下にするためには、要件（２
）　−（、）または（２）　−（ｂ）と要件（６）（当
然のことながら要件（４）も。以下同じ。）を組合せる
か、もしくは、要件（２）　−（Ｃ）を満足すればよい
。要件（２）　−（Ｃ）と要件（６）とを組合せればΔ
Ｎを約１０　ｐｐｍ以下にすることもできる。

要件（５）の（ａ）　ｚ　（ｂ）　、（ｃ）　ｅ　（ｄ
）いずれでも水素量を６ｃｃ／１００　、？　０Ｍ以下
にすることができるが、特に（ｂ）では４〜５仏／１０
０ノＤＭ以下、（ｄ）では３匡／１００ｇＤＭ以下にす
ることができる。したがりて、要件（５）　−（ｂ）と
要件（６）ヲ組合せれば水素量を約３０Ｃ以下にするこ
とができ要件（５）　−（ｄ）と要件（６）ヲ組合せれ
ば確実に３ＣＣ以下にすることができる。要件（５）−
（ｂ）と要件（５）　−（ｄ）の組合せでも水系量を確
実に３ｃｃ／　１００１０Ｍ以下にすることができる。

さらに要件（５）　−（ｂ）　ｌ　（５）　−（ｄ）と
（６）を同時に満足せしめれば水素量−２１頭／　１　
’ＯＯ１／　Ｄ　Ｍ以下にすることができる。

本発明はこれらの要件の組合せによって溶接欠陥がなく
形状良好で、酸素量、窒素量、拡散性水素量の少い溶接
金属を得ることができる溶接用フラックスを得ることを
目的としたものである。

次に以上の要件を組合せた第１−第１０の発明について
説明する。

第１　、２．３　、４および５の発明は、溶接金属中の
酸素量：　３００　ｐＰｍ以下、ΔＮ　：　２０　ｐｐ
ｍ以下。

拡散水素量：６ＱＣ／１００ｇＤＭ以下を同時に実現し
、溶接欠陥のない良好なビードを得ること全可能にする
溶接用フラックスに関するものである。

第１の発明について： 要件（１）と要件（２）　−（ｃ）の組合せによって建
全な形状のビードを得ることができる。要件（３）によ
って酸素量全３００　ｐｐｍ以下にすることができる。

要件（２）　−（ｃ）によってΔＮ　ｋ　２０　ｐｐｍ
以下にすることができる。要件（５）　−（ｂ）によっ
て水素量全６０Ｃ／１００．９ＤＭ以下にすることがで
きる。

第２の発明について： 要件（１）と要件（２）　−（ａ）の組合せにより健全
な形状のビード余得ることができる。要件（３）によっ
て酸素量を３ｏ　ｏ　ｐｐｍ以下にすることができる。

要件（２）　−（ｃ）によってΔＮを２０　ｐｐｍ以下
にすることができる。要件（４）および要件（５）　−
（、）の組合せによって水素量を６ＣＣ／１００．ＶＤ
Ｍ以下にすることができる。

ここで要件（２）　−（−）と（２）　−（ｅ）　ｋ満
足するとは、Ｃ０２成分を除くフラックス全Ｍ量に対し
ＣａＦ　２２５〜６０％を含むことである。

第３の発明について： 要件（１）と要件（２）−（ｅ）の組合せによって健全
な形状のビードを得ることができる。要件（３）によっ
て酸素量を３００　ｐｐｍ以下にすることができる。要
件（２）　−（ｃ）によってΔＮを２０ｐｐｍ以下にす
ることができる。要件（４）および要件（５）　−（ｃ
）の組合せにょって水素量に６ｃｃ／ｌｏｏｇＤＭ以下
にすることができる。

第４の発明について： 要件（１）と要件（２）　−（、）の組合せによって健
全な形状のビードを得ることができる。要件（３）によ
って酸素量を３００　ｐｐｍ以下にすることができる。

要件（２）　−（ａ）　ｌ要件（４）および要件（６）
の組合せでΔＮを２０　ｐｐｍ以下にすることができる
。要件（４）、要件（５）　−（、）および要件（６）
の組合せによって水素量６ＣＣ／１００．９ＤＭ以下を
充分に実現することができる。

第５の発明について： 要件（１）および要件（２）　−（ｂ）の組合せによっ
て健全な形状のビードを得ることができる。要件（３）
によって酸素量ｋ　３００　ｐｐｍ以下にするととがで
きる要件（２）　−（ｂ）　ｌ要件（４）および要件（
６）の組合せによってΔＮ’！ｉ＝２０ｐｐｍ以下にす
ることができる。要件（４）。

要件（５）　−（ｃ）および要件（６）の組合せによっ
て水素量＠　６ＣＣ／１００　ｉＤＭ以下を充分実現す
ることができる。

第６および７の発明は溶接金属中の酸素量＝３００　ｐ
ｐｍ以下、ΔＮ：２０ｐｐｍ以下、拡散性水素量３ｃｃ
／１００ｇＤＭ以下を同時に実現し、溶接欠陥のない良
好なビードを得ることを可能にする溶接用フラックスに
関するものである。

第６の発明について： 要件（１）と要件（２）　−（ｃ）の組合せによって健
全な形状のビードを得ることができる。要件（３）によ
って酸素量を３００　ｐｐｍ以下にすることができる。

要件（２）　−（ｃ）によってΔＮ　ｋ　２０　ｐｐｍ
以下にすることができる。要件（５）　−（ｄ）によっ
て水素量２３ｃｒ：、以下にすることができる。

第７の発明について： 要件（１）および要件（２）　−（ｂ）の組合せにより
て健全な形状のビードを得ることができる。要件（３）
によって酸素量ｆ　３００　ｐｐｍ以下にすることがで
きる。

要件（２）　−（ｂ）　ｌ要件（４）および要件（６）
の組合せによってΔＮｋ２０ｐｐｍ以下にすることがで
きる。要件（４）。

要件（５）　−（ｄ）および要件（６）の組合せによっ
て水素量’に３ｃｃ以下にすることができる。

第８および９の発明は溶接金属中の酸素量：３００　ｐ
ｐｍ以下、ΔＮ：約１０　ｐｐｍ以下、拡散性水素量＝
３ｃｒニー以下全以下全果現し、溶接欠陥のない良好な
ビーＰを得ることを可能にする溶接用フラックスに関す
るものである。

第８の発明について： 要件（１）および要件（２）　−（ｃ）の組合せによっ
て健全な形状のビードを得ることができる。要件（３）
によって酸素量を３００　ｐｐｍ以下にすることができ
る。

要件（２）　−（ｅ’）　、要件（４）および要件（６
）の組合せによって窒素量を約１０　ｐｐｍ以下にする
ことができる。

要件（４）、要件（５）　−（ｂ）および要件（６）の
組合せによって水素量を約３ＣＣ以下にすることができ
る。

第９の発明について： 要件（１）および要件（２）　−（ｃ）の組合せによっ
て健全な形状のビードを得ることができる。要件（３）
によって酸素量を３ｏ　ｏ　ｐｐｍ以下にすることがで
きる。

要件（２＞　−（ｅ）　ｌ要件（４）および要件（６）
の組合せによって窒素量を約１０　ｐｐｍ以下にするこ
とができる。

要件（４）、要件（５）　−（ｄ）および要件（６）の
組合−せによって水素量１３ｃｃ以下にすることができ
る。

第１０の発明は溶接金属中の酸素量：　３００　ｐｐｍ
以下、ΔＮ＝約１０　ｐｐｍ以下、拡散性水素量１ｃｃ
以下全同時に実現し、溶接欠陥のない良好なビードを得
ることを可能にする溶接用フラックスに関するものであ
る。要件（１）および要件（２）　−（ｃ）の組合せに
よって健全な形状のビードを得ることができる。

要件（３）によって酸素量を３００　ｐｐｍ以下にする
ことができる。要件（２）　−（Ｃ）　、要件（４）お
よび要件（６）の組合せによってΔＮを約１０　ｐｐｍ
以下にすることができる。要件（４）、要件（５）　−
（ｂ）　、要件（５）　−（ｄ）および要件（６）の組
合せによって水素量’ｔ　ＩＣＣ／１００，９ＤＭ以下
にすることができる。ここで要件（５）　−（ｂ）と要
件（５）　−（ｄ）　ｋ満足するとは、溶解物が急速空
冷処理された溶解物であってかつ該溶解物が２５部以上
のＣａ　Ｆ　２を含むことである。

本発明においては、これまで述べた成分の他にフラック
スの物性調整のため、ＢａＯ＊　ＭｎＯ、Ｚｒ０２Ｔｉ
ｅ２．　Ｋ２Ｏなどの成分を併用することができる。

この場合、これらの成分は要件（３）および要件（５）
の塩基度（Ｂ）に従い、これらの要件を満足する必要が
ある。ただし、Ｋ２Ｏなどのアルカリ金属酸化物は通常
極めて少量しか使用されないので、これらの計算から除
外してよく、少量を適宜添加することができる。また、
それらの成分の合計量は要件（１）のＣａＯ＋　ＭｇＯ
、Ａｔ２０６ｔ　５ｉｎ２の量および要件（２）にもと
づ（ＣａＦ’ｚ量によって、制限を受ける。

以下に本発明の実施例について述べる。

第１表は使用したペース・フラックスの化学成分、第２
表は溶接条件、第３表は溶接に使用した鋼板とワイヤの
合金成分を示す。第４表にフラックスの処理方法および
特性、ならびに、溶接結果を示す。

Ｆ−１の化学組成を得るフラックス原料ｉｔ気炉で溶解
した後、空冷処理して製造したのが実施例１のフラック
スであり、急速空冷処理したのが実施例２のフラックス
であシ、水冷処理して製造したのが実施例１１（比較例
）の７ラツクスである。実施例１，２においては、ビー
ド形状も良好で、溶接金属中の酸素量、窒素量、拡散性
水素量も少かったが、実施例１１（比較例）では拡散性
水素量が極めて多量であシピットが発生した。

実施例３および４では、Ｆ−１’ｉベースにし、フラッ
クス原料力１ら蛍石のみを非溶解物とし１残りの原料を
電気炉で溶解し、水冷処理または空冷処理を行い、それ
ぞれ、実施例３および４のフラックスとして溶接を行っ
た。溶解物の塩基度が充分小さいので拡散性水素量も少
かった。酸素値。

窒素量、ビード形状等も問題がなかった。

Ｆ−２にベースとし、フラックス原料から、マグネシア
・クリンカー、蛍石全量ヲ、マた石灰石の一部（ＣＯ２
量に換算し１．５　ＣＣ）を取り出して非溶解物とし、
残りの原料を電気炉で溶解した後、水冷処理、または空
冷処理を行いそれぞれ実施例５および６のフラックスと
して溶接した。また、フラックス原料から石灰石の一部
（ＣＯ２ｍに換算して１０部）を取シ出して非溶解物と
し、残りの原料全電気炉で溶解した後急速空冷処理して
溶解物としたのが実施例７のフラックスである。酸系量
、窒素班、水素量、ビード形状などはいずれも問題がな
かった。また、Ｆ−２ｉベースとし、フラックス原料か
らマグネシア・クリンカーおよび蛍石のみを取シ出し非
溶解物とし、実施例６０フランクスと同様に製造したフ
ラックスを実施例１３のフラックスとした。溶接金属の
屋素量が多くなったＯ 実施例８および９のフラックスは、Ｆ−１１ｆペースに
し、フラックス原料から一部の石灰石全敗り出しく　Ｃ
ｏ２：　１．０係に相当）非副解物とし、残シの原料は
電気炉で溶解した後空冷処理または急速空冷処理を行つ
たものである。溶接金属中の酸素量、雪素量、水素量も
充分少く、ビード形状も良好で、溶接欠陥もなかった。

実施例１０のフラックスは、Ｆ−４ｉペーストし、フラ
ックス原料から帯布全量と石灰石の一部（ＣＯ２量に換
算し１％）を取シ出して非溶解物と□し、残りの原料は
電気炉で溶解した後急速空冷処理全行ったものである。

溶接金属中の酸素量、窒素量、水素量も充分少く、ビー
ド形状も良好で、溶接欠陥の発生もなく、所期の目的を
達成した。

実施例１２（比較例）の７ラツクスは、フラ。

クス原料を全量電気炉で溶解した後、急速空冷処理をし
て製造したものである。ＣａＯｒ　ＭｇＯｔ　５ｉｎ２
＋Ａｔ２０３の量が少いため、ビード形状は不安定にな
シ、アンダカットが発生した。

第　１　表 （係） 第２表 第３表

【図面の簡単な説明】

第１図は溶融フラックスの塩基度と水分吸収能を示す図
、第２図はフラックスの塩基度と溶接金属の酸素量の関
係を示す図、第３図はフラックスの塩基度と拡散性水素
量の関係を示す図、第４図はフラックス製造時の冷却速
度と拡散性水素量との関係を示す図、第５図はフラック
ス中のＣ０２量と拡散性水素量の関係を示す図、第６図
はフラックス中のＣａＦ　Ｚ量と溶接金属が大気などか
ら吸収する窒素量との関係を示す図、第７図はフラック
ス中のＣＯ２ｆＦｉと溶接金属が大気などふら吸収する
窒素量との関係を示す図、第８図はフラックス中のＣＯ
２量と溶接金属中の酸素量との関係を示す図である。 第　１　回 重付 フラックスの壜幕度 第２図 土≦−３（バｊ　（８ン 第　３　図 １温　１１　度　（８） 第４図 ） θ５　５　５θ フラツクスの冷却遠度（’Ｃ／ｍ１ｎ）第　５　図 ブラックス中のＣθ２蓋（重量％） 第６図 ワラ１．クスハＣ（２Ｆｚ配舎割合（％）第　７　図 フラックス中のＣθ２量（重量ｏ１０）第１頁の続き ［相］発　明　者　着根１）　重信　相模原型温野辺５
研究所内

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）　ＣａＯ、ＭｇＯ、Ａｔ２０３　＋　５ｉｎ２の
   ４成分系においてこれら４成分の合計量を１００とした
   とき、これらの成分量が Ｃａｂ’；１０−６０％ ＭｇＯ；　３０係以下 Ａｔ２０３；２０〜７０係 ５ｉｏ２；　５〜４０係 の組成を有し、づ１つこれらの合計量がＣＯ２成分を除
   くフラックス全重量の３５％以上を占めること、ＣＯ２
   成分を除くフラックス全重量に則し２５〜６５係のＣａ
   Ｆ　２を含むこと、 後記（１）式で割算されるフラックスの塩基度（Ｂ）が
   １０以上であること、 空冷処理された溶解物であること、 全特徴とする低水素、低窒素、低酸素溶接用フラックス
   。 （２）　ＣａＯ、ＭｇＯｌ　ｋＡ２０．　Ｉ　５ｉ０２
   の４成分系においてこれら４成分の合計量ｋ　ｉ’　Ｏ
   Ｏとしたとき、これらの成分量が ＣａＯ；　１０−６０　’ｌｙ ＭｇＯ；　３０φ以下 Ａｔ２０３：２０〜７０係 ５ｓ０２　；　５〜４０循 の組成を有し、かつこれらの合泪量がＣＯ２成分を除く
   フラックス全重量の３５％以上を占めること、ＣＯ２成
   分を除くフラックス全重量に対し２５〜６０係のＣａ　
   Ｆ　２全含むこと、 後記（１）式で計算されるフラックスの塩基度（Ｂ）が
   １．０以上であること、 溶解物および非溶解物の両者を含むこと、前記溶解物は
   水冷処理された溶解物でかつ後記Ω）式で計算される該
   溶解物の塩基度（Ｂ）が２．７以下であること、 を特徴とする低水素、低窒素、低１稜素溶接用フラツク
   ス。 （３）　ＣａＯ、ＭｇＯ、ｋｌ−０＋　５ｔ０２の４成
   分系にお３ いてこれら４成分の合計量２ｉｏｏとしたとき、これら
   の成分量が ＣａＯ；１０−６０％ ＭｇＯ；　３０係以下 Ａｔ２０．；２０〜７０係 ｓｉｏ□；５〜４０係 の組成全有し、かつこれらの合計量がＣＯ２成分を除く
   フラックス全重量の３５％以上を占めること、ＣＯ７成
   分を除くフラックス全重量に対し２５〜６５係のＣａＦ
   　Ｚを含むこと、 後記（１）式で計算されるフラックスの塩基度（Ｂ）が
   １．０以上であること、 溶解物および非溶解物の両者金倉むこと、前記溶解物は
   空冷処理された溶解物でかつ後記（Ｉ）式で計算される
   該溶解物の塩基度ω）が３．０以下であること、 全特徴とする低水素、低窒素、低酸素溶接用フラックス
   。 （４）　Ｃａｏ　、　ＭｇＯ、ｈｔ２ｏ３．５ｔｏ２の
   ４成分系においてこれら４成分の合計量を１００とした
   とき、これらの成分量が ＣａＯ；　１０〜６０　％ ＭｇＯ；　３０係以下 Ａｔ２０３；２０〜７０幅 ５ＩＯ２；５〜４０係 の組成を有し、かつこれらの合計量がＣＯ２成分を除く
   フラックス全重量の３５％以上を占めること、ＣＯ２成
   分を除くフラックス全重量に対し１５〜６０チのＣａＦ
   　Ｚを含むこと、 後記（Ｉ）式で計算されるフラックスの塩基度（Ｂ）が
   １．０以上であること、 溶解物および非溶解物の両者を含むこと、前記溶解物は
   水冷処理された溶解物でかつ後記（Ｉ）式で計算される
   該溶解物の塩基度（Ｂ）が２．７以下であること、 前記非溶解物が炭酸塩鉱物を含みかつ該炭酸塩鉱物を構
   成するＣＯ２全２ヲ２ガスに換算して、ＣＯ２成分を除
   くフラックス全重量の０．２〜５．０係に相当する量の
   Ｃｏ２ｆ含む炭酸塩鉱物を含むこと、を特徴とする低水
   素、低窒素、低酸素溶接用フラックス。 （５）　ＣａＯ、ＭｇＯＩ　Ａｔ２０３１５ｉｎ２の４
   成分系においてこれら４成分の合計量を１００としたと
   き、これらの成分量が ＣａＯ；　１０〜６０　％ ＭｇＯ；　３０％以下 Ａｔ２０３；２０〜７０チ ５ｉｎ２；　５〜４０チ の組成を有し、かつこれらの合計量がＣＯ２成分を除く
   フラックス全重量の３５％以上を占めること、Ｃ０２成
   分を除くフラックス全重量に対し１５〜６５％のＣａ　
   Ｆ　Ｚを含むこと、 後記（１）式で計算されるフラックスの塩基度（１３）
   が１．０以上であること、 溶解物および非溶解物の両者を含むこと、前記溶解物は
   空冷処理された溶解物でかつ後記（Ｉ）式で計算される
   該溶解物の塩基度（Ｂ）が３．０以下であること、 前記非溶解物が炭酸塩鉱物全音みかつ該炭酸塩鉱物を構
   成するＣｏ２ｔ　ＣＯ□ガスに換算して、ＣＯ２成分を
   除くフラックス全重量の０．２〜５．０係に相当する量
   のＣＯ２を含む炭酸塩鉱物金倉むこと、を特徴とする低
   水素、低窒素、低酸素溶接用フラックス。 （６）　ＣａＯｒ　ＭｇＯｔ　Ａｔ２０３　ｔ　５ｉ０
   ２の４成分系においてこれら４成分の合計量を１００と
   したとき、これらの成分量が ＣａＯ；１０〜６０％ ＭｇＯ；　３０係以下 Ａｔ２０５；２０〜７０係 ５１０２　；　５〜４０係 の組成を有し、かつこれらの合計量がＣＯ２成分を除く
   フラックス全重量の３５％以上を占めること、ＣＯ２成
   分を除くフラックス全重量に対し、２５〜６５％のＣａ
   Ｆ　Ｚを含むこと、 後記（１）式で計算されるフラックスの塩基度（Ｂ）が
   １０以上であること、 急速空冷処理された溶解物であること、全特徴とする低
   水系、低璧素、低酸素溶接用フラックス。 （７）　ＣａＯ＊　ＭｇＯｔ　Ａｔ２０３．５ｉｎ２の
   ４成分系においてこれら４成分の合計量を１００とした
   とき、これらの成分量が ＣａＯ：１０〜６０％ ＭｇＯ；　３０％以下 Ａｔ２０．　；　２０〜７０係 ５１０２　；　５〜４０％ の組成を有し、かつこれらの合計量がＣ０２成分を除く
   フラックス全重量の３５チ以上を占めること、ＣＯ□成
   分を除くフラックス全重量に対し１５〜６５φのＣａＦ
   　Ｚを含むこと、 後記（１）式で計算されるフラックスの塩基度（Ｂ）が
   １．０以上であること、 溶解物および非溶解物の両者を含むこと、前記溶解物は
   急速空冷処理された溶解物であること、 前記非溶解物が炭酸塩鉱物を含みかつ該炭酸塩鉱物全構
   成するＣｏ２１　ＣＯ□ガスに換算して、Ｃ０２成分を
   除くフラックス全重量の０．２〜５．０係に相当する量
   のＣＯ２’ｉ含む炭酸塩鉱物を含むこと、全特徴とする
   低水素、低窒素、低酸素溶接用フラックス０ （ｓ）　ＣａＯ、ＭｇＯ、Ａｔ２ｏ、　、　５ｔｏ２の
   ４成分系においてこれら４成分°の合計量全１００とし
   たとき、これらの成分量が ＣａＱ　；　１０〜６０　％ ＭｇＯ；　３０チ以下 Ａｔ２０３；２０〜７０幅 ５１０２　；　５〜４０係 の組成を有し、かつこれらの合計量がＣＯ□成分を除く
   フラックス全重量の３５係以上を占めること、ＣＯ２成
   分を除くフラックス全重量に対し２５〜６５ｑ６のＣａ
   Ｆｚ　ｆ含むこと、 後記（１）式で計算されるフラックスの塩基度（Ｂ）が
   １．０以上であること、 溶解物および非溶解物の両者を含むこと、前記溶解物は
   空冷処理された溶解物でかつ該溶解物が２５チ以上のＣ
   ａ　ＦＺを含むこと、前記非溶解物が炭酸塩鉱物を含み
   かつ該炭酸塩鉱物を構成するｃｏＱ２　ｃｏ２ガスに換
   算して、ＣＯ２成分を除くフラックス全重量の０．２〜
   ５．０係に相当する量ＯＣＯ□を含も炭酸塩鉱物を含む
   こと、を特徴とする低水素、低窒素、低酸素溶接用フシ
   ックス。 （９）　ＣａＯｔ　ＭｇＯＩ　Ａｔ２０．　ｔ　５ｉｎ
   ２の４成分系においてこれら４成分の合計量’ｔ−１０
   ０としたとき、これらの成分量が ｅａｏ；１０〜６０％ ＭｇＯ；　３０チ以下 Ａｔ２０３；２０〜７０係 ５ｉ０２　；　５〜４０％ の組成を有し、かつこれらの合計量がＣＯ２成分を除く
   フラックス全重量の３５係以上を占めること、ＣＯ２成
   分を除くフラックス全重量に対し２５〜６５チのＣａＦ
   　２を含むこと、 後記（１）式で計算されるフラックスの塩基度（Ｂ）が
   １．０以上であること、 溶解物および非溶解物の両者を含むこと、前記溶解物は
   急速空冷処理された溶解物であること、 前記非溶解物が炭酸塩鉱物を含みかつ該炭酸塩鉱物を構
   成するＣＯ２をＣＯ□ガスに換算して、ＣＯ２成分を除
   くフラックス全重量の０．２〜５．０係に相当する量の
   ＣＯ２を含む炭酸塩鉱物を含むこと、を特徴とする低水
   素、低窒素、低酸素溶接用フシックス。 （１００ａＯＩ　ＭｇＯ、Ａｔ２０５．５ｉｎ２の４成
   分系においてこれら４成分の合計量を１００としたとき
   、これらの成分量が ＣａＯ；１０〜６０　％ ＭｇＯ；　３０チ以下 Ａｔ２０３；２０〜７０チ ５１０２　；　５〜４０係 の組成を有し、かつこれらの合計量がＣＯ２成分を除く
   フラックス全重量の３５係以上を占めること、ＣＯ２成
   分を除くフラックス全重量に対し２５〜６５チのＣａＦ
   Ｚを含むことＡ 後記（Ｉ）式で計算されるフラックスの塩基度（Ｂ）が
   １．０以上であること、 溶解物および非溶解物の両者を含むこと、前記溶解物は
   急速空冷処理された溶解物でかつ該溶解物が２５係以上
   のＣＩＬＦ２　ｋ含むこと、前記非溶解物が炭酸塩鉱物
   を含みかつ該炭酸塩鉱物を構成するＣＯ□１ｃｔ）２ガ
   スに換算して、ＣＯ２成分を除くフラックス全重量の０
   ．２〜５．０係に相当する量のＣＯ２ヲ含む炭酸塩鉱物
   を含むこと、を特徴とする低水素、低窒素、低酸素溶接
   用フラックス。 記 ｎ＝ａｓ　０Ｎｎａｏ＋６．０５Ｎｃａｏ　＋４．８Ｎ
   Ｍｎ。 ＋　４０１’ＪＭｇＯ＋　３．４　ＮＦｅＱ　＋　５．
   　Ｉ　ＮＣ＆Ｆ２十〇−３ＮＺｒ０２−０−２　ＮＡｔ
   ２０３　２．２　ＮＴ１０２−６．３　Ｎ５１０２　・
   ・・・・・・・・・・・・・・（１）ここで、Ｎｋ；成
   分にのモル分率