JPH0482923A - 紡機用リング - Google Patents
紡機用リングInfo
- Publication number
- JPH0482923A JPH0482923A JP19656590A JP19656590A JPH0482923A JP H0482923 A JPH0482923 A JP H0482923A JP 19656590 A JP19656590 A JP 19656590A JP 19656590 A JP19656590 A JP 19656590A JP H0482923 A JPH0482923 A JP H0482923A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ring
- carbon
- traveler
- spinning machine
- spinning
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000009987 spinning Methods 0.000 title claims abstract description 35
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 34
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 22
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 claims abstract description 19
- 238000005121 nitriding Methods 0.000 claims abstract description 9
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 claims abstract description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract 3
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 claims description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 abstract description 6
- 238000000576 coating method Methods 0.000 abstract description 6
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 abstract description 4
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- INZDTEICWPZYJM-UHFFFAOYSA-N 1-(chloromethyl)-4-[4-(chloromethyl)phenyl]benzene Chemical compound C1=CC(CCl)=CC=C1C1=CC=C(CCl)C=C1 INZDTEICWPZYJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229920000742 Cotton Polymers 0.000 description 2
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 150000002148 esters Chemical class 0.000 description 2
- 238000005255 carburizing Methods 0.000 description 1
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical compound C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 230000000007 visual effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Spinning Or Twisting Of Yarns (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、高速精紡に於いて優れた性能を発揮する紡機
用リングに関するものである。
用リングに関するものである。
従来、紡機用リングは一般に低炭素鋼が用いられ、耐久
性を持たせる為表面硬化処理として浸炭焼入れ処理が行
なわれたり、また、更に硬度並びに耐久性を高めるため
、例えば特開昭６３−２９５７２１号公報に示されてい
るように合金鋼よりなるリングの表面にバナジウム炭化
物の拡散浸透層を設けたものが見られる。
性を持たせる為表面硬化処理として浸炭焼入れ処理が行
なわれたり、また、更に硬度並びに耐久性を高めるため
、例えば特開昭６３−２９５７２１号公報に示されてい
るように合金鋼よりなるリングの表面にバナジウム炭化
物の拡散浸透層を設けたものが見られる。
上記の従来低炭素鋼よりなるリングでは、スピンドル回
転数が２００００ｒ、ｐ、ｍ、以上の高速精紡となると
、リンクとトラベラの摩擦抵抗の増大と摩擦熱の急激な
上昇の為、トラベラが早期に焼き付き、摩耗飛散し、連
続運転が出来ないという問題点があった。
転数が２００００ｒ、ｐ、ｍ、以上の高速精紡となると
、リンクとトラベラの摩擦抵抗の増大と摩擦熱の急激な
上昇の為、トラベラが早期に焼き付き、摩耗飛散し、連
続運転が出来ないという問題点があった。
又、上記問題点を解決せんとして、バナジウム炭化物等
の拡散浸透層を設けたリングも、実用に耐える充分な厚
みの皮膜を得るには、８００°Ｃ−１０００°Ｃの高温
で、数時間〜１０数時間の処理が必要であり、その結果
、リング処理歪みが従来の浸炭焼入れ品と同様に大きく
なるという問題点がある。従ってかかる処理歪みの大き
い真円度が十分に出ていないリングを使用した場合、特
に上記の様な高速精紡条件下に於いては、トラベラの走
行が安定せず、紡調が不安定となり、糸質の低下や糸切
れ数の増加をまねき、加えてリング・トラベラの寿命に
も悪影響を及ぼす等の実用工種々の問題点がある。
の拡散浸透層を設けたリングも、実用に耐える充分な厚
みの皮膜を得るには、８００°Ｃ−１０００°Ｃの高温
で、数時間〜１０数時間の処理が必要であり、その結果
、リング処理歪みが従来の浸炭焼入れ品と同様に大きく
なるという問題点がある。従ってかかる処理歪みの大き
い真円度が十分に出ていないリングを使用した場合、特
に上記の様な高速精紡条件下に於いては、トラベラの走
行が安定せず、紡調が不安定となり、糸質の低下や糸切
れ数の増加をまねき、加えてリング・トラベラの寿命に
も悪影響を及ぼす等の実用工種々の問題点がある。
本発明は、上記問題点を解決する為になされたものであ
り、リング素材としてＣを０．２〜１゜５％含有する炭
素鋼あるいは合金鋼を用い、所定形状に形成した紡機用
リングの少なくともトラベラの接触するフランジ表面に
、予め予備窒化処理により窒化層を形成した後、炭化物
被覆処理を行なう事により、低温度・短時間での処理を
可能とし、高硬度で、耐摩耗性、潤滑性に優れた炭・窒
化物層を有し、しかも処理歪みの非常に小さい高精度、
高性能な紡機用リングを提供するものである。
り、リング素材としてＣを０．２〜１゜５％含有する炭
素鋼あるいは合金鋼を用い、所定形状に形成した紡機用
リングの少なくともトラベラの接触するフランジ表面に
、予め予備窒化処理により窒化層を形成した後、炭化物
被覆処理を行なう事により、低温度・短時間での処理を
可能とし、高硬度で、耐摩耗性、潤滑性に優れた炭・窒
化物層を有し、しかも処理歪みの非常に小さい高精度、
高性能な紡機用リングを提供するものである。
又、形成する炭・窒化物層はＣｒ （Ｃ，Ｎ） 。
Ｃｒｚ （Ｎ、 Ｃ）或いはＶ（Ｃ，Ｎ）、Ｖ２（Ｎ、
Ｃ）炭・窒化物で、厚み１陣〜Ｉ Ｏｏ、＋とじ、その
表面を中心線平均粗さＲａ：０．５虜以下に研磨仕上げ
する事が好ましく、それによって炭・窒化物層の持つ特
性を充分発揮し、優れた性能を有する紡機用リングを得
る事が出来る。
Ｃ）炭・窒化物で、厚み１陣〜Ｉ Ｏｏ、＋とじ、その
表面を中心線平均粗さＲａ：０．５虜以下に研磨仕上げ
する事が好ましく、それによって炭・窒化物層の持つ特
性を充分発揮し、優れた性能を有する紡機用リングを得
る事が出来る。
尚、素材Ｃ量を０．２〜１．５％としたが、０．２％未
満では炭・窒化物の生成が不充分となる為その効果が得
られず、また、１．５％を超えると加工性が悪くなるの
で好ましくない。
満では炭・窒化物の生成が不充分となる為その効果が得
られず、また、１．５％を超えると加工性が悪くなるの
で好ましくない。
また、炭・窒化物層の厚さをＩＪＪ〜＋ ００１ｆｆｉ
としたが、ＩＲ未満では充分な耐摩耗性が得られず、１
００−を超えると処理コストが高くなり好ましくない。
としたが、ＩＲ未満では充分な耐摩耗性が得られず、１
００−を超えると処理コストが高くなり好ましくない。
さらに、トラベラと接触する表面の粗さを、中心線平均
粗さＲａ：０．５Ｒ以下としたが、この値を超えると炭
・窒化物の有する特性を充分発揮できないばかりでなく
、トラベラの摩耗を促進する事になる。従って０．５庫
以下とする事により、トラベラ走行面を滑らかにし、摩
擦抵抗を低減させたものである。
粗さＲａ：０．５Ｒ以下としたが、この値を超えると炭
・窒化物の有する特性を充分発揮できないばかりでなく
、トラベラの摩耗を促進する事になる。従って０．５庫
以下とする事により、トラベラ走行面を滑らかにし、摩
擦抵抗を低減させたものである。
本発明の紡機用リングは、トラベラとの接触表面に硬度
が約Ｈｖ１５００〜２０００の炭・窒化物層を設け、更
にこの表面の表面粗さを中心線平均粗さＲａ：０．５ｆ
ａ以下に研摩加工仕上げを施した事により、炭・窒化物
の有する良好な焼付性、耐摺動性を充分に発揮させる事
ができ、スピンドル回転の高速条件下においてもトラベ
ラとの摩擦抵抗を充分に抑制する事が可能となる。
が約Ｈｖ１５００〜２０００の炭・窒化物層を設け、更
にこの表面の表面粗さを中心線平均粗さＲａ：０．５ｆ
ａ以下に研摩加工仕上げを施した事により、炭・窒化物
の有する良好な焼付性、耐摺動性を充分に発揮させる事
ができ、スピンドル回転の高速条件下においてもトラベ
ラとの摩擦抵抗を充分に抑制する事が可能となる。
しかも、炭・窒化物層の形成は、あらかじめ予備窒化処
理により窒化層を形成した後に炭化物被覆処理を行なう
事によってなされる為、従来行なわれていた一般的な浸
炭焼入れや炭化物被覆処理と比較し、低温・短時間の処
理で１所〜１００／ｌｌ１１の実用的な厚みの皮膜を得
る事が出来るので、処理歪みの非常に小さい高精度な製
品が得られる為、トラベラの走行が非常に安定し、耐焼
付性、耐摺動性に優れた炭・窒化物層の特性と相俟って
、高速域に於いても高性能を発揮する。
理により窒化層を形成した後に炭化物被覆処理を行なう
事によってなされる為、従来行なわれていた一般的な浸
炭焼入れや炭化物被覆処理と比較し、低温・短時間の処
理で１所〜１００／ｌｌ１１の実用的な厚みの皮膜を得
る事が出来るので、処理歪みの非常に小さい高精度な製
品が得られる為、トラベラの走行が非常に安定し、耐焼
付性、耐摺動性に優れた炭・窒化物層の特性と相俟って
、高速域に於いても高性能を発揮する。
以下、本発明の一実施例を図面に基づいて説明する。
第１図は本発明に用いる紡機用リングの一部破断断面図
であり、図面に示す如＜（Ｉ）はＣを１゜００％含有す
る炭素鋼を素材として所定の形状に切削加工して得られ
たリング本体であり、第２図に示すように、上記リング
本体（１）のフランジ部（２）を含む要部に、ＮＨ３分
解雰囲気ガス中で、５６０°ＣＸ４Ｉ−１ｒ予備窒化処
理を施し、その表面に厚さ１０７ＪのＦｅ −Ｎ化合物
層（３）を形成する。
であり、図面に示す如＜（Ｉ）はＣを１゜００％含有す
る炭素鋼を素材として所定の形状に切削加工して得られ
たリング本体であり、第２図に示すように、上記リング
本体（１）のフランジ部（２）を含む要部に、ＮＨ３分
解雰囲気ガス中で、５６０°ＣＸ４Ｉ−１ｒ予備窒化処
理を施し、その表面に厚さ１０７ＪのＦｅ −Ｎ化合物
層（３）を形成する。
第３図は上記窒化処理リングにさらに炭・窒化処理を施
した要部拡大断面図であり、ＦｅＣｒ−ＣｒあるいはＣ
ｒＣｌ３を含む溶融塩浴により、５７０°ＣＸ８Ｈｒ被
覆処理を施すことにより母材マルテンサイト層（４）に
球状セメンタイト（５）を有し、その上部に厚さ８／１
ｍのＣｒ（Ｃ。
した要部拡大断面図であり、ＦｅＣｒ−ＣｒあるいはＣ
ｒＣｌ３を含む溶融塩浴により、５７０°ＣＸ８Ｈｒ被
覆処理を施すことにより母材マルテンサイト層（４）に
球状セメンタイト（５）を有し、その上部に厚さ８／１
ｍのＣｒ（Ｃ。
Ｎ ） 、 Ｃｒ２（Ｎ、 Ｃ）炭・窒化物複合皮膜層
（６）を有する紡機用リングを得た。次いでトラベラが
摺動するフランジ表面（７）に研摩加工を行ない、表面
粗さがＲａ：０．２ｔを有する本発明の紡機用リングを
構成した。
（６）を有する紡機用リングを得た。次いでトラベラが
摺動するフランジ表面（７）に研摩加工を行ない、表面
粗さがＲａ：０．２ｔを有する本発明の紡機用リングを
構成した。
次に上記実施例により得られた本発明の紡機用リングと
、従来の炭化物被覆処理（８６０°ＣＸ１６Ｈｒ処理）
を施した紡機用リング（［３）の歪量測定値の分布を第
４図に示す。
、従来の炭化物被覆処理（８６０°ＣＸ１６Ｈｒ処理）
を施した紡機用リング（［３）の歪量測定値の分布を第
４図に示す。
測定試料 フランジ内径φ４］ｍｍ
試料数＝１２０個
第４図から明らかな様に、従来品（１３）の歪レベルが
０．２５ ｍｍ前後を示しているのに対し、本発明品囚
では０．０５ ｗ前後の値を示し、処理歪は大巾に低減
された。
０．２５ ｍｍ前後を示しているのに対し、本発明品囚
では０．０５ ｗ前後の値を示し、処理歪は大巾に低減
された。
また、下記に示す条件で紡出を行ない、糸切れ数を測定
した結果を第５図に示す。
した結果を第５図に示す。
糸 ：エステル／綿 ４５′Ｓリ ン
グ ３． ２ ｍｍ Ｆ Ｘ φ
４１ｍｍト ラ ベ ラ ：ＹＳ−２／ｈｆス
ピンドル 回転数 ： １６０００ 〜２６００Ｏｒ
、ｐ、ｍ。
グ ３． ２ ｍｍ Ｆ Ｘ φ
４１ｍｍト ラ ベ ラ ：ＹＳ−２／ｈｆス
ピンドル 回転数 ： １６０００ 〜２６００Ｏｒ
、ｐ、ｍ。
第５図から明らかな様に、従来品（Ｉ３）の糸切れ数は
、＋ ６０００〜］ ８０００ｒ、ｐ、ｍ、の回転域に
於いては、本発明品と比べやや多い程度であるが、２０
０００ｒ、ｐ、ｍ、を超えると急激に増加し、２３００
０ｒ、ｐ、ｍ、以上では紡出不能となった。これに対し
て、本発明品へは２４０００〜２６０００ｒ、ｐ、ｍ、
の高速回転域に於いても、若干糸切れが増加する程度で
、安定した紡出が可能となった。
、＋ ６０００〜］ ８０００ｒ、ｐ、ｍ、の回転域に
於いては、本発明品と比べやや多い程度であるが、２０
０００ｒ、ｐ、ｍ、を超えると急激に増加し、２３００
０ｒ、ｐ、ｍ、以上では紡出不能となった。これに対し
て、本発明品へは２４０００〜２６０００ｒ、ｐ、ｍ、
の高速回転域に於いても、若干糸切れが増加する程度で
、安定した紡出が可能となった。
更に、次の条件で紡出テストを行ない、１−ラベラの摩
耗減量を測定した結果を第６図に示す。
耗減量を測定した結果を第６図に示す。
糸 ：エステル／綿 ４５′Ｓリ ン
グ ： ３． ２ ｍｍ Ｆ Ｘ
φ ４］ｍｍト ラ ベ ラ ：ＹＳ −２／
ｈｆ １１１０スピンドル 回転数 ： ２ ２
０ ０ ０ｒ、ｐ、ｍ。
グ ： ３． ２ ｍｍ Ｆ Ｘ
φ ４］ｍｍト ラ ベ ラ ：ＹＳ −２／
ｈｆ １１１０スピンドル 回転数 ： ２ ２
０ ０ ０ｒ、ｐ、ｍ。
紡出テスト時間 １０Ｈｒ
第６図から明らかな様に従来品［Ｆ］）で使用したトラ
ベラに比べ、本発明品へに使用した１−ラベラの摩耗減
量は六程度に減少した。
ベラに比べ、本発明品へに使用した１−ラベラの摩耗減
量は六程度に減少した。
〔発明の効果〕
本発明の紡機用リングは、上記の如く構成した事により
、炭・窒化物の耐焼付性、耐摺動性を充分に発揮させ、
トラベラとの摩擦抵抗を著しく軽減し、かつ処理歪みを
非常に小さく抑えたので、耐摩耗性、高速条件下でのト
ラベラ走行安定性、紡出性能に優れ、トラベラの摩耗量
も非常に低減する等の優れた効果を有するものである。
、炭・窒化物の耐焼付性、耐摺動性を充分に発揮させ、
トラベラとの摩擦抵抗を著しく軽減し、かつ処理歪みを
非常に小さく抑えたので、耐摩耗性、高速条件下でのト
ラベラ走行安定性、紡出性能に優れ、トラベラの摩耗量
も非常に低減する等の優れた効果を有するものである。
第１図は本発明に用いる紡機用リングの一部破断断面図
、第２図は同紡機用リングの予備窒化処理」二りのフラ
ンジ部付近の要部拡大断面図、第３図は本発明の炭・窒
化処理紡機用リングのフランジ部付近の要部拡大断面図
、第４図は本発明の紡機用リングと従来の紡機用リング
のフランジ内径寸法の歪量を比較した分布図、第５図は
本発明の紡機用リングと従来の紡機用リングのスピンド
ル回転数と糸切れ数の関係を示す曲線図、第６図は本発
明の紡機用リングと従来の紡機用リングで使用したトラ
ベラの摩耗減量の比較を示す棒グラフである。 （１）・・・・・・リング本体 （２）・・・・フランジ部 （３）・・・・・・Ｆｅ−Ｎ化合物層 （４）・・・・・・母材マルテンサイト層（５）・・・
・・球状セメンタイＩ・ （６）−・−Ｃｒ （Ｃ，Ｎ） 、 Ｃｒ２（Ｎ、 Ｃ
）物視合皮膜層 （７）・・・・・・ｌ・ラベラ摺動フランジ表面炭・窒
化
、第２図は同紡機用リングの予備窒化処理」二りのフラ
ンジ部付近の要部拡大断面図、第３図は本発明の炭・窒
化処理紡機用リングのフランジ部付近の要部拡大断面図
、第４図は本発明の紡機用リングと従来の紡機用リング
のフランジ内径寸法の歪量を比較した分布図、第５図は
本発明の紡機用リングと従来の紡機用リングのスピンド
ル回転数と糸切れ数の関係を示す曲線図、第６図は本発
明の紡機用リングと従来の紡機用リングで使用したトラ
ベラの摩耗減量の比較を示す棒グラフである。 （１）・・・・・・リング本体 （２）・・・・フランジ部 （３）・・・・・・Ｆｅ−Ｎ化合物層 （４）・・・・・・母材マルテンサイト層（５）・・・
・・球状セメンタイＩ・ （６）−・−Ｃｒ （Ｃ，Ｎ） 、 Ｃｒ２（Ｎ、 Ｃ
）物視合皮膜層 （７）・・・・・・ｌ・ラベラ摺動フランジ表面炭・窒
化
Claims (5)
- （１）窒化処理により予め少なくともトラベラとの接触
面に窒化層が設けられた、炭素含有量０．２〜１．５％
の炭素鋼あるいは合金鋼よりなるリングの表面に、炭化
物被覆処理による炭・窒化物複合皮膜層を形成してなる
ことを特徴とする紡機用リング。 - （２）炭・窒化物層の厚さが１μｍ〜１００μｍである
請求項１記載のの紡機用リング。 - （３）炭・窒化物複合皮膜の組成がＣｒ（Ｃ、Ｎ）、Ｃ
ｒ＿２（Ｎ、Ｃ）である事を特徴とする請求項１又は請
求項２記載の紡機用リング。 - （４）炭・窒化物複合皮膜の組成がＶ（Ｃ、Ｎ）、Ｖ＿
２（Ｎ、Ｃ）であることを特徴とする請求項１記載の又
は請求項２記載の紡機用リング。 - （５）トラベラとの接触表面の表面粗さを中心線平均粗
さＲａ：０．５μｍ以下とした事を特徴とする請求項１
、請求項２、請求項３又は第４項記載の紡機用リング。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19656590A JP2873349B2 (ja) | 1990-07-25 | 1990-07-25 | 紡機用リング |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19656590A JP2873349B2 (ja) | 1990-07-25 | 1990-07-25 | 紡機用リング |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0482923A true JPH0482923A (ja) | 1992-03-16 |
| JP2873349B2 JP2873349B2 (ja) | 1999-03-24 |
Family
ID=16359851
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19656590A Expired - Lifetime JP2873349B2 (ja) | 1990-07-25 | 1990-07-25 | 紡機用リング |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2873349B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5829240A (en) * | 1997-03-17 | 1998-11-03 | A. B. Carter, Inc. | Spinning ring having improved traveler bearing surface |
| US6360520B2 (en) | 2000-01-14 | 2002-03-26 | Ab Carter, Inc. | Spinning ring having amorphous chromium bearing surface |
| JP2007089464A (ja) * | 2005-09-28 | 2007-04-12 | Iseki & Co Ltd | コンバイン |
-
1990
- 1990-07-25 JP JP19656590A patent/JP2873349B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5829240A (en) * | 1997-03-17 | 1998-11-03 | A. B. Carter, Inc. | Spinning ring having improved traveler bearing surface |
| US6360520B2 (en) | 2000-01-14 | 2002-03-26 | Ab Carter, Inc. | Spinning ring having amorphous chromium bearing surface |
| JP2007089464A (ja) * | 2005-09-28 | 2007-04-12 | Iseki & Co Ltd | コンバイン |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2873349B2 (ja) | 1999-03-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0482923A (ja) | 紡機用リング | |
| JPH01174621A (ja) | 紡機用リング | |
| US6804943B2 (en) | Ring traveler and method for producing the same | |
| JPS604901B2 (ja) | 紡績用リング | |
| JPS6352138B2 (ja) | ||
| JPH05186917A (ja) | 紡機用リング | |
| JPH0390635A (ja) | 紡機用リング | |
| JPH0881838A (ja) | 紡績用リング | |
| JPS62174348A (ja) | 紡機用金属トラペラ | |
| JPS63295721A (ja) | 紡機用リング | |
| JPH0525718A (ja) | 紡績機用ロータリーリングおよびその製造方法 | |
| JPH0718528A (ja) | 紡機用リングの製造方法 | |
| JPH06200430A (ja) | 紡機用リング | |
| JPH06158443A (ja) | 紡機用リング | |
| JPH06108323A (ja) | 紡機用リング | |
| JPS63270818A (ja) | 紡機用リング | |
| JPH05302223A (ja) | 紡績用リングの製造方法 | |
| JPH0718527A (ja) | 紡機用リングおよびその製造方法 | |
| JPS61624A (ja) | 紡機用リング | |
| JPH04327223A (ja) | 紡機用リング | |
| JPH0754224A (ja) | 紡機用リング | |
| JPS62167857A (ja) | 紡機用金属トラベラ | |
| JPH055230A (ja) | 紡機用リング | |
| JPS59199824A (ja) | 紡機用リング | |
| JPH03199433A (ja) | 紡機用リング |