JPH0424401B2 - - Google Patents
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Description
産業上の利用分野
この発明は、R(但し、RはYを包含する希土
類元素のうち少なくとも1種)、B,Feを主成分
とする永久磁石用合金粉末の製造方法に係り、本
系磁石用合金鋳塊のH2吸蔵性を利用して、H2雰
囲気中で崩壊させ、さらに加熱して脱水素処理す
ることにより、脱水素を完全にし効率よく短時間
で耐酸化性を向上させた合金粉末が得られる希土
類・ボロン・鉄系永久磁石用合金粉末の製造方法
に関する。 従来の技術 永久磁石材料は、一般家庭の各種電気製品から
大型コンピユータの周辺端末機器まで、幅広い分
野で使用される極めて重要な電気・電子材料に一
つである。近年の電気・電子機器の小形化、高効
率化の要求にともない、永久磁石材料は益々高性
能化が求められるようになつた。 現在の代表的な永久磁石材料は、アルニコ、ハ
ードフエライトおよび希土類コバルト磁石であ
る。近年のコバルトの原料事情の不安定化に伴な
い、コバルトを20〜30wt%含むアルニコ磁石の
需要は減り、鉄の酸化物を主成分とする安価なハ
ードフエライトが磁石材料の主流を占めるように
なつた。 一方、希土類コバルト磁石はコバルトを50〜
60wt%も含むうえ、希土類鉱石中にあまり含ま
れていないSmを使用するため大変高価であるが、
他の磁石に比べて、磁気特性が格段に高いため、
主として小型で付加価値の高い磁気回路に多用さ
れるようになつた。 そこで、本発明者は先に、高価なSmやCoを必
ずしも含有しない新しい高性能永久磁石として
Fe−B−R系(RはYを含む希土類元素のうち
少なくとも1種)永久磁石を提案した(特願昭57
−145072号)。 また、さらに、Fe−B−R系の磁気異方性焼
結体からなる永久磁石の温度特性を改良するため
に、Feの一部をCoで置換することにより、生成
合金のキユリー点を上昇させて温度特性を改善し
たFe−Co−B−R系異方性焼結体からなる永久
磁石を提案した(特願昭57−166663号)。 また、Fe−B−R合金粉末とバインダーとを
混練して得られる樹脂磁石についても提案した
(特願昭58−94065号) 上記の新規なFe−B−R系、Fe−Co−B−R
系(RはYを含む希土類元素のうち少なくとも1
種)永久磁石を、製造するための出発原料の希土
類金属は、一般にCa還元法、電解法により製造
され、この希土類原料を用いて、例えば、焼結磁
石の場合は次の工程により、上記の新規な永久磁
石が製造される。 出発原料として、純度99.9%の電解鉄、
B19.4%を含有し残部はFe及びAl,Si,C等の
不純物からなるフエロボロン合金、純度99.7%
以上の希土類金属、あるいはさらに、純度99.9
%の電解Coを高周波溶解し、その後水冷銅鋳
型に鋳造する、 スタンプミルにより35メツシユスルーまでに
粗粉砕し、次にボールミルにより、例えば粗粉
砕粉300gを6時間粉砕して3〜10μmの微細粉
となす、 磁界(10KOe)中配向して、成形(1.5t/cm2
加圧)する、 焼結、1000℃〜1200℃、1時間、Ar中の焼
結後に放冷する。 発明が解決しようとする課題 上記の如く、この永久磁石用合金粉末は、所要
組成の鋳塊を機械的粉砕及び微粉砕を行なつて得
られるが、本系磁石用合金は非常に粉砕し難く、
粗粉砕粉は偏平状になりやすく、粉砕機の負荷が
高く摩耗しやすい上、次工程の微粉砕工程で必要
な35メツシユスルー粉末を量産的に得ることは困
難であり、また、粗粉砕粉末の歩留及び粉砕能率
が悪い等の問題があつた。 本発明者は、希土類・ボロン・鉄系の永久磁石
用合金粉末を、安価にかつ粉末歩留よく製造する
方法を目的として、R・B・Feを主成分とする
鋳塊を、金属面が露出するように破断したのち、
破断塊を密閉容器に収容して、H2吸蔵・脱水素
処理した後、さらに微粉砕して同系永久磁石用合
金粉末を製造する方法を提案した(特願昭58−
171909号)。 上記製造方法、従来の粉砕方法に比較して、粉
砕時間の短縮、粉砕歩留の向上、並びに粉砕効率
の向上に極めて有効であるが、自然崩壊粉中の
H2を完全に除去し得ない問題があり、また、大
量生産における合金粉末の保管時、あるいはプレ
ス後焼結までの間に長時間保管すると、粉末ある
いはプレス成形体の酸化が進行し、成形体の強度
が激減し、さらには成形体の取り扱いが困難にな
る等、成形体の焼結性の低下及び製品の永久磁石
の磁気特性の低下と共に製品価値の低下を招く欠
点があつた。 この発明は、R・B.Feを主成分とする鋳塊の
H2吸蔵による崩壊後における脱水素処理を完全
にし、さらに粉末あるいはプレス成形体の酸化を
防止して、酸化の進行に伴なう上記問題、磁気特
性の低下を防止する希土類・ボロン・鉄系永久磁
石用合金粉末の製造方法を目的としている。 課題を解決するための手段 この発明は、R・B・Feを主成分とする鋳塊
のH2吸蔵による崩壊後における脱水素処理を迅
速にかつ完全にでき、かつ長期保存に伴う粉末あ
るいはプレス成形体の酸化を防止できる方法を目
的に、脱水素処理について種々検討した結果、磁
石用R・B・Fe合金系において、100℃以上に加
熱して脱水素処理すると、脱水素が迅速にかつ完
全にできるとともに、長期保存に伴う粉末あるい
はプレス成形体の酸化を防止して得られる永久磁
石の磁気特性の低下を防止できることを知見しこ
の発明を完成したものである。 すなわち、この発明は、 R(但し、RはYを包含する希土類元素のうち少
なくとも1種)10原子%〜30原子%、 B2原子%〜28原子%、Fe 65原子%〜82原子%を
主成分とする鋳塊を、金属面が露出するように破
断したのち、破断塊を吸排気可能な密閉容器に収
容し、該容器内の空気をH2ガスにて置換した後、
該容器内に200Torr〜50Kg/cm2のH2ガスを供給
して得られた崩壊合金粉を、100℃以上に加熱し
て脱水素処理することを特徴とする希土類・ボロ
ン・鉄系永久磁石用合金粉末の製造方法である。 作 用 以下に、この発による希土類・ボロン・鉄系永
久磁石用合金粉末の製造方法を詳述する。 本系永久磁石合金の鋳塊は、例えば、実施例に
示すように、出発原料として、電解鉄、フエロボ
ロン合金、希土類金属、あるいはさらに、電解
Coを高周波溶解し、その後水冷銅鋳型に鋳造す
ることにより得られる。 この鋳塊は、その表面が酸化膜で覆われると
H2吸蔵反応が進行し難いため、金属面が露出す
るように、例えば、所定大きさのブロツクに破断
してからH2吸蔵させる。 H2吸蔵には、例えば所定大きさに破断した破
断塊を原料ケース内に挿入し、H2ガスの供給管
及び排気管を付設した蓋を締めて密閉できる容器
内の所定位置に、上記原料ケースを装入し密閉し
たのち、H2ガスを供給しながら排気して容器内
の空気を十分に置換後、200Torr〜50Kg/cm2の圧
力のH2ガスを供給して、砕断塊にH2吸蔵させ
る。 このH2吸蔵反応は、発熱反応であるため、容
器の外周には冷却水を供給する冷却配管が周設さ
れ、容器内の昇温を防止しながら、所定圧力の
H2ガスを一定時間供給することにより、H2ガス
が吸収され、破断塊は崩壊して粉化する。 ついで、粉化した合金を冷却後、真空中で1次
の脱H2ガス処理する。 さらに、真空中またはアルゴンガス中におい
て、粉化合金を100℃以上に加熱し、0.5時間以上
の2次脱H2ガス処理すると、粉化合金中のH2ガ
スは完全に除去できるとともに、長期保存に伴う
粉末あるいはプレス成形体の酸化を防止して得ら
れる永久磁石の磁気特性の低下を防止できる。 上記処理後の合金粉末は粒内に微細亀裂が内在
するので、ボール・ミル等で短時間に微粉砕さ
れ、1μm〜80μmの所要粒度の合金粉末を得るこ
とができる。 この発明による100℃以上に加熱する脱水素処
理は、すぐれた脱水素効果を有しているために上
記の真空中での1次脱水素処理を省略し、崩壊粉
を直接100℃以上の真空中またはアルゴンガス雰
囲気中で脱水素処理してもよい。すなわち、前述
したH2吸蔵反応用容器内でH2吸蔵・崩壊反応さ
せた後、得られた崩壊粉を続いて同容器の雰囲気
中で100℃以上に加熱する脱水素処理を行うこと
ができる。 あるいは、真空中での脱水素処理後、処理容器
から取り出して崩壊粉を微粉砕して乾燥させたの
ち、再度処理容器で100℃以上加熱するこの発明
の脱水素処理を施してもよい。 この発明において、密閉容器内の空気の置換
は、H2ガスによる置換のほか、予め不活性ガス
で空気を置換し、その後H2ガスで不活性ガスを
置換してもよい。 また、鋳塊の破断大きさは、小さい程、H2吸
蔵による粉砕のH2圧力を小さくでき、また、H2
ガス圧力は減圧下でも破断した鋳塊はH2吸収し
粉化されるが、圧力は大気圧より高くなるほど粉
化されやすくなる。しかし、200Torr未満では粉
化性が悪くなる。また、50Kg/cm2を越えるとH2
吸収による粉化の点では好ましいが、装置や作業
の安全性からは好ましくないため、200Torr〜50
Kg/cm2とする。量産性からは、2Kg/cm2〜10Kg/
cm2が好ましい。 この発明において、H2吸蔵による粉化の処理
時間は、前記密閉容器の大きさ、破断塊の大き
さ、H2ガス圧力より変動するが、5分以上は必
要である。 上記の脱水素処理における加熱温度は、100℃
未満では、崩壊合金粉内に残存するH2を除去す
るのに長時間を要して量産的でない。また、500
℃を越える温度では酸化速度が増大してプレス後
の焼結体の成形性を悪化させるので焼結磁石の製
造の場合には好ましくない。 また、焼結磁石の焼結性を考慮すると、好まし
い脱水素処理温度は200℃〜400℃である。 また、処理時間は処理量によつて変動するが
0.5時間以上は必要である。 組成限定理由 以下に、この発明における希土類・ボロン・鉄
系永久磁石合金用鋳塊の組成限定理由を説明す
る。 この発明の永久磁石合金用鋳塊に含有される希
土類元素Rは、イツトリウム(Y)を包含し軽希
土類及び重希土類を包含する希土類元素である。 Rとしては、軽希土類をもつて足り、特にNd,
Prが好ましい。又通例Rのうち1種をもつて足
りるが、実用上は2種以上の混合物(ミツシユメ
タル、ジジム等)を入手上の便宜等の理由により
用いることができ、Sm,Y,La,Ce,Gd、等
は他のR、特にNd,Pr等との混合物として用い
ることができる。なお、このRは純希土類元素で
なくてもよく、工業上入手可能な範囲で製造上不
可避な不純物を含有するものでも差支えない。 Rは、新規な上記系永久磁石を製造する合金鋳
塊の必須元素であつて、10原子%未満では高磁気
特性、特に高保磁力が得られず、且つH2吸蔵性
がないためH2粉化できず、30原子%を越えると
残留磁束密度(Br)が低下して、すぐれた特性
の永久磁石が得られない。よつて、Rは10原子%
〜30原子%の範囲とする。 Bは、新規な上記系永久磁石を製造する合金鋳
塊の必須元素であつて、2原子%未満では高い保
磁力(iHc)は得られず、且つH2吸蔵性がないた
めH2粉化できず、28原子%を越えると残留磁束
密度(Br)が低下するため、すぐれた永久磁石
が得られない。よつて、Bは2原子%〜28原子%
の範囲とする。 Feは、新規な上記系永久磁石を製造する合金
鋳塊の必須元素であるが、65原子%未満では残留
磁束密度(Br)が低下し、82原子%を越えると
高い保磁力が得られないので、Feは65原子%〜
82原子%に限定する。 また、Feの一部をCoで置換する理由は、永久
磁石の温度特性を向上させる効果が得られるため
であるが、CoはFeの50%を越えると高い保磁力
が得られず、すぐれた永久磁石が得られない。よ
つて、CoはFeの50%を上限とする。 この発明の合金鋳塊において、高い残留磁束密
度と高い保磁力を共に有するすぐれた永久磁石を
得るためにはR12原子%〜20原子%、B4原子%
〜24原子%、Fe60原子%〜84原子%が好ましい。 また、この発明による合金鋳塊は、R,B,
Feの他、工業的生産上不可避的不純物の存在を
許容できるが、Bの一部を4.0原子%以下のC,
3.5原子%以下のP,2.5原子%以下のS、3.5原子
%以下のCuのうち少なくとも1種、合計量で4.0
原子%以下で置換することにより、磁石合金の製
造性改善、低価格化が可能である。 さらに、前記R,B,Fe合金あるいはCoを含
有するR,B,Fe合金に、 9.5原子%以下のAl,4.5原子%以下のTi、 9.5原子%以下のV,8.5原子%以下のCr、 8.0原子%以下のMn,5原子%以下のBi、 12.5原子%以下のNb,10.5原子%以下のTa、 9.5原子%以下のMo,9.5原子%以下のW、 2.5原子%以下のSb,7原子%以下のGe、 35原子%以下のSn,5.5原子%以下のZr、 5.5原子%以下のHfのうち少なくとも1種を添
加含有させることにより、永久磁石合金の高保磁
力化が可能になる。 この発明のR−B−Fe系永久磁石において、
結晶相は主相が正方晶であることが不可欠であ
り、特に、微細で均一な合金粉末を得て、すぐれ
た磁気特性を有する焼結永久磁石を作製するのに
効果的である。 この発明による合金の微粉砕粉末の粒度は、平
均粒度が80μmを越えると、永久磁石の作製時に
すぐれた磁気特性、とりわけ高い保磁力が得られ
ず、また、平均粒度が1μm未満では、焼結磁石と
した場合の製作工程、すなわち、プレス成形、焼
結、時効処理工程における酸化が著しく、すぐれ
た磁気特性が得られないため、1〜80μmの平均
粒度とする。さらに、すぐれた磁気特性を得るに
は、平均粒度2〜10μmの合金粉末が最も望まし
い。 永久磁石特性 この発明による永久磁石用合金粉末を使用して
得られる磁気異方性永久磁石合金は、焼結磁石の
場合、保磁力iHc≧1KOe、残留磁束密度Br>
4KGを示し、最大エネルギー積(BH)maxはハ
ードフエライトと同等以上となり、最も好ましい
組成範囲では、(BH)max≧10MGOeを示し、
最大値は35MGOe以上に達する。 また、この発明による合金粉末の組成が、R10
原子%〜30原子%、B2原子%〜28原子%、Co45
原子%以下、Fe65原子%〜82原子%の場合、得
られる磁気異方性永久磁石合金は、上記磁石合金
と同等の磁気特性を示し、残留磁束密度の温度係
数が0.1%℃以下となり、すぐれた特性が得られ
る。 また、合金粉末のRの主成分がその50%以上を
軽希土類金属が占める場合で、R12原子%〜20原
子%、B4原子%〜24原子%、Fe65原子%〜82原
子%の場合、あるいはさらにCo5原子%〜45原子
%を含有するとき最もすぐれた磁気特性を示し、
特に軽希土類金属がNdの場合には、(BH)max
はその最大値が35MGOe以上に達する。 また、この発明よる合金粉末は、無磁界中で加
圧成型することにより、等方性永久磁石を製造す
ることができる。 実施例 以下に実施例を説明する。 実施例 1 出発原料として、純度99.9%の電解鉄、B19.4
%を含有し残部はFe及びC等の不純物からなる
フエロボロン合金、純度99.7%以上のNdを高周
波溶解し、その後水冷銅鋳型に鋳造し、
15Nd8B77Fe(at%)なる組成の鋳塊1Kgを得た。 この鋳塊を50mm以下に破断したのち、破断塊
900gを、前記した密閉容器内に装入し、H2ガス
を10分間流入させて空気と置換し、2.5Kg/cm2の
H2ガス圧力で10時間処理した。 H2吸蔵により崩壊して冷却した粗粒粉を、真
空中で300℃、3時間の脱水素処理し、35メツシ
ユスルーまでに粗粉砕した。ついで粗粉砕粉より
採取した300gをボールミルで3時間の微粉砕を
行ない、平均粒度3.4μmの合金粉末を得た。 この合金粉末を用いて、磁界10kOe中で配向
し、1.5t/cm2にて加圧成型し、その後、1100℃、
1時間の条件で焼結し、さらにAr中で焼結後放
冷して永久磁石を作製した。 永久磁石を作製するとき、微粉砕後の原料粉を
24時間放置したのち成型する場合(粉末放置時間
24hr)の方法(第1表中A項)を取り、また、粉
末放置時間0hrの場合の原料粉を用いて圧縮成型
したのち、成形体を24時間放置したのち焼結した
場合(成形体放置時間24hr)の方法(第1表中B
項)を採用し、さらには、比較のため、本発明の
加熱脱水素処理を全く施すことなく上記の各方法
で永久磁石を作製した。 得られた各種の永久磁石の磁気特性及び含有酸
素量、グリーン強度指数を測定した結果を第1表
に示す。なお、グリーン強度指数は、ラトラー試
験機で成形体を100回転させたのちの重量残%で
示している。 この発明による加熱脱水素処理は、H2吸蔵に
よる崩壊粉の酸化防止が可能となり、成形体強度
の向上並びに磁気特性の向上に著しい効果を奏す
ることが分る。 実施例 2 出発原料として、純度99.9%の電解鉄、B19.4
%を含有し残部はFe及びC等の不純物からなる
フエロボロン合金、純度99.7%以上のNd、Dy金
属を高周波溶解し、その後水冷銅鋳型に鋳造し、
15Nd1.5Dy8B75.5Fe(at%)なる組成の鋳塊1Kg
を得た。 この鋳塊を50mm以下に破断したのち、破断塊
900gを前記した密閉容器内に装入し、H2ガスを
10分間流入させて空気と置換し、10Kg/cm2のH2
ガス圧力で1時間処理した。 H2吸蔵により崩壊して冷却した粗粒粉を、真
空中で24時間脱水素処理する1次脱水素処理に続
いて、アルゴンガス、0.2Torr雰囲気中で、250
℃、6時間の2次脱水素処理したのち、35メツシ
ユスルーまでに粗粉砕した。 ついで、粗粉砕粉より採取した300gをボール
ミルで3時間の微粉砕を行ない、平均粒度3.3μm
の合金粉末を得た。 この合金粉末を用いて、磁界12kOe中で配向
し、1.6t/cm2にて加圧成型し、その後、1120℃、
1時間の条件で焼結してさらに、Ar中で焼結後
放冷し、永久磁石を作製した。 永久磁石を作製するとき、微粉砕後の原料粉
を、24時間放置したのち成型する場合(粉末放置
時間24hr)の方法(第2表中A項)を取り、ま
た、粉末放置時間0hrの場合の原料粉を用いて圧
縮成型したのち、成形体を24時間放置したのち焼
結した場合(成形体放置時間24hr)の方法(第2
表中B項)を採用し、さらには、比較のため、1
次脱水素処理のみでこの発明の2次脱水素処理を
全く施すことなく上記の各方法で永久磁石を作製
した。 得られた各種の永久磁石の磁気特性及び含有酸
素量、グリーン強度指数を測定した結果を第2表
に示す。なお、グリーン強度指数は、ラトラー試
験機で成形体を100回転させたのちの重量残%で
示している。 この発明による脱水素処理により、H2吸蔵に
よる崩壊粉の酸化防止が可能となり、成形体強度
の向上並びに磁気特性の向上に著しい効果を奏す
ることが分る。 実施例 3 出発原料として、純度99.9%の電解鉄、B19.4
%を含有し残部はFe及びC等の不純物からなる
フエロボロン合金、純度99.7%以上のPrを高周波
溶解し、その後水冷銅鋳型に鋳造し、
15Pr8B77Fe(at%)なる組成の鋳塊1Kgを得た。 この鋳塊を50mm以下に破断したのち、破断塊
900gを前記した密閉容器内に装入し、H2ガスを
10分間流入させて空気と置換し、7Kg/cm2のH2
ガス圧力で2時処理した。 H2吸蔵により崩壊して冷却した粗粒粉を、真
空中で24時間の1次脱水素処理し、さらに、真空
中で400℃、1時間の2次脱水素処理したのち、
35メツシユスルーまでに粗粉砕した。 ついで、粗粉砕粉より採取した300gをボール
ミルで3時間の微粉砕を行ない、平均粒度
3.35μmの合金粉末を得た。 この合金粉末を用いて、磁界11kOe中で配向
し、1.4t/cm2にて加圧成型し、その後、1100℃、
1時間の条件で焼結し、さらにAr中で焼結後放
冷し、永久磁石を作製した。 永久磁石を作製するとき、微粉砕後の原料粉
を、24時間放置したのち成型する場合(粉末放置
時間24hr)の方法(第3表中A項)を取り、ま
た、粉末放置時間0hrの場合の原料粉を用いて圧
縮成型したのち、成形体を24時間放置したのち焼
結した場合(成形体放置時間24hr)の方法(第3
表中B項)を採用し、さらには、比較のため、1
次脱水素処理のみでこの発明の2次脱水素処理を
全く施すことなく上記の各方法で永久磁石を作製
した。 得られた各種の永久磁石の磁気特性及び含有酸
素量、グリーン強度指数を測定した結果を第3表
に示す。なお、グリーン強度指数は、ラトラー試
験機で成形体を100回転させたのちの重量残%で
示している。 この発明による脱水素処理により、H2吸蔵に
よる崩壊粉の酸化防止が可能となり、成形体強度
の向上並びに磁気特性の向上に著しい効果を奏す
ることが分る。
類元素のうち少なくとも1種)、B,Feを主成分
とする永久磁石用合金粉末の製造方法に係り、本
系磁石用合金鋳塊のH2吸蔵性を利用して、H2雰
囲気中で崩壊させ、さらに加熱して脱水素処理す
ることにより、脱水素を完全にし効率よく短時間
で耐酸化性を向上させた合金粉末が得られる希土
類・ボロン・鉄系永久磁石用合金粉末の製造方法
に関する。 従来の技術 永久磁石材料は、一般家庭の各種電気製品から
大型コンピユータの周辺端末機器まで、幅広い分
野で使用される極めて重要な電気・電子材料に一
つである。近年の電気・電子機器の小形化、高効
率化の要求にともない、永久磁石材料は益々高性
能化が求められるようになつた。 現在の代表的な永久磁石材料は、アルニコ、ハ
ードフエライトおよび希土類コバルト磁石であ
る。近年のコバルトの原料事情の不安定化に伴な
い、コバルトを20〜30wt%含むアルニコ磁石の
需要は減り、鉄の酸化物を主成分とする安価なハ
ードフエライトが磁石材料の主流を占めるように
なつた。 一方、希土類コバルト磁石はコバルトを50〜
60wt%も含むうえ、希土類鉱石中にあまり含ま
れていないSmを使用するため大変高価であるが、
他の磁石に比べて、磁気特性が格段に高いため、
主として小型で付加価値の高い磁気回路に多用さ
れるようになつた。 そこで、本発明者は先に、高価なSmやCoを必
ずしも含有しない新しい高性能永久磁石として
Fe−B−R系(RはYを含む希土類元素のうち
少なくとも1種)永久磁石を提案した(特願昭57
−145072号)。 また、さらに、Fe−B−R系の磁気異方性焼
結体からなる永久磁石の温度特性を改良するため
に、Feの一部をCoで置換することにより、生成
合金のキユリー点を上昇させて温度特性を改善し
たFe−Co−B−R系異方性焼結体からなる永久
磁石を提案した(特願昭57−166663号)。 また、Fe−B−R合金粉末とバインダーとを
混練して得られる樹脂磁石についても提案した
(特願昭58−94065号) 上記の新規なFe−B−R系、Fe−Co−B−R
系(RはYを含む希土類元素のうち少なくとも1
種)永久磁石を、製造するための出発原料の希土
類金属は、一般にCa還元法、電解法により製造
され、この希土類原料を用いて、例えば、焼結磁
石の場合は次の工程により、上記の新規な永久磁
石が製造される。 出発原料として、純度99.9%の電解鉄、
B19.4%を含有し残部はFe及びAl,Si,C等の
不純物からなるフエロボロン合金、純度99.7%
以上の希土類金属、あるいはさらに、純度99.9
%の電解Coを高周波溶解し、その後水冷銅鋳
型に鋳造する、 スタンプミルにより35メツシユスルーまでに
粗粉砕し、次にボールミルにより、例えば粗粉
砕粉300gを6時間粉砕して3〜10μmの微細粉
となす、 磁界(10KOe)中配向して、成形(1.5t/cm2
加圧)する、 焼結、1000℃〜1200℃、1時間、Ar中の焼
結後に放冷する。 発明が解決しようとする課題 上記の如く、この永久磁石用合金粉末は、所要
組成の鋳塊を機械的粉砕及び微粉砕を行なつて得
られるが、本系磁石用合金は非常に粉砕し難く、
粗粉砕粉は偏平状になりやすく、粉砕機の負荷が
高く摩耗しやすい上、次工程の微粉砕工程で必要
な35メツシユスルー粉末を量産的に得ることは困
難であり、また、粗粉砕粉末の歩留及び粉砕能率
が悪い等の問題があつた。 本発明者は、希土類・ボロン・鉄系の永久磁石
用合金粉末を、安価にかつ粉末歩留よく製造する
方法を目的として、R・B・Feを主成分とする
鋳塊を、金属面が露出するように破断したのち、
破断塊を密閉容器に収容して、H2吸蔵・脱水素
処理した後、さらに微粉砕して同系永久磁石用合
金粉末を製造する方法を提案した(特願昭58−
171909号)。 上記製造方法、従来の粉砕方法に比較して、粉
砕時間の短縮、粉砕歩留の向上、並びに粉砕効率
の向上に極めて有効であるが、自然崩壊粉中の
H2を完全に除去し得ない問題があり、また、大
量生産における合金粉末の保管時、あるいはプレ
ス後焼結までの間に長時間保管すると、粉末ある
いはプレス成形体の酸化が進行し、成形体の強度
が激減し、さらには成形体の取り扱いが困難にな
る等、成形体の焼結性の低下及び製品の永久磁石
の磁気特性の低下と共に製品価値の低下を招く欠
点があつた。 この発明は、R・B.Feを主成分とする鋳塊の
H2吸蔵による崩壊後における脱水素処理を完全
にし、さらに粉末あるいはプレス成形体の酸化を
防止して、酸化の進行に伴なう上記問題、磁気特
性の低下を防止する希土類・ボロン・鉄系永久磁
石用合金粉末の製造方法を目的としている。 課題を解決するための手段 この発明は、R・B・Feを主成分とする鋳塊
のH2吸蔵による崩壊後における脱水素処理を迅
速にかつ完全にでき、かつ長期保存に伴う粉末あ
るいはプレス成形体の酸化を防止できる方法を目
的に、脱水素処理について種々検討した結果、磁
石用R・B・Fe合金系において、100℃以上に加
熱して脱水素処理すると、脱水素が迅速にかつ完
全にできるとともに、長期保存に伴う粉末あるい
はプレス成形体の酸化を防止して得られる永久磁
石の磁気特性の低下を防止できることを知見しこ
の発明を完成したものである。 すなわち、この発明は、 R(但し、RはYを包含する希土類元素のうち少
なくとも1種)10原子%〜30原子%、 B2原子%〜28原子%、Fe 65原子%〜82原子%を
主成分とする鋳塊を、金属面が露出するように破
断したのち、破断塊を吸排気可能な密閉容器に収
容し、該容器内の空気をH2ガスにて置換した後、
該容器内に200Torr〜50Kg/cm2のH2ガスを供給
して得られた崩壊合金粉を、100℃以上に加熱し
て脱水素処理することを特徴とする希土類・ボロ
ン・鉄系永久磁石用合金粉末の製造方法である。 作 用 以下に、この発による希土類・ボロン・鉄系永
久磁石用合金粉末の製造方法を詳述する。 本系永久磁石合金の鋳塊は、例えば、実施例に
示すように、出発原料として、電解鉄、フエロボ
ロン合金、希土類金属、あるいはさらに、電解
Coを高周波溶解し、その後水冷銅鋳型に鋳造す
ることにより得られる。 この鋳塊は、その表面が酸化膜で覆われると
H2吸蔵反応が進行し難いため、金属面が露出す
るように、例えば、所定大きさのブロツクに破断
してからH2吸蔵させる。 H2吸蔵には、例えば所定大きさに破断した破
断塊を原料ケース内に挿入し、H2ガスの供給管
及び排気管を付設した蓋を締めて密閉できる容器
内の所定位置に、上記原料ケースを装入し密閉し
たのち、H2ガスを供給しながら排気して容器内
の空気を十分に置換後、200Torr〜50Kg/cm2の圧
力のH2ガスを供給して、砕断塊にH2吸蔵させ
る。 このH2吸蔵反応は、発熱反応であるため、容
器の外周には冷却水を供給する冷却配管が周設さ
れ、容器内の昇温を防止しながら、所定圧力の
H2ガスを一定時間供給することにより、H2ガス
が吸収され、破断塊は崩壊して粉化する。 ついで、粉化した合金を冷却後、真空中で1次
の脱H2ガス処理する。 さらに、真空中またはアルゴンガス中におい
て、粉化合金を100℃以上に加熱し、0.5時間以上
の2次脱H2ガス処理すると、粉化合金中のH2ガ
スは完全に除去できるとともに、長期保存に伴う
粉末あるいはプレス成形体の酸化を防止して得ら
れる永久磁石の磁気特性の低下を防止できる。 上記処理後の合金粉末は粒内に微細亀裂が内在
するので、ボール・ミル等で短時間に微粉砕さ
れ、1μm〜80μmの所要粒度の合金粉末を得るこ
とができる。 この発明による100℃以上に加熱する脱水素処
理は、すぐれた脱水素効果を有しているために上
記の真空中での1次脱水素処理を省略し、崩壊粉
を直接100℃以上の真空中またはアルゴンガス雰
囲気中で脱水素処理してもよい。すなわち、前述
したH2吸蔵反応用容器内でH2吸蔵・崩壊反応さ
せた後、得られた崩壊粉を続いて同容器の雰囲気
中で100℃以上に加熱する脱水素処理を行うこと
ができる。 あるいは、真空中での脱水素処理後、処理容器
から取り出して崩壊粉を微粉砕して乾燥させたの
ち、再度処理容器で100℃以上加熱するこの発明
の脱水素処理を施してもよい。 この発明において、密閉容器内の空気の置換
は、H2ガスによる置換のほか、予め不活性ガス
で空気を置換し、その後H2ガスで不活性ガスを
置換してもよい。 また、鋳塊の破断大きさは、小さい程、H2吸
蔵による粉砕のH2圧力を小さくでき、また、H2
ガス圧力は減圧下でも破断した鋳塊はH2吸収し
粉化されるが、圧力は大気圧より高くなるほど粉
化されやすくなる。しかし、200Torr未満では粉
化性が悪くなる。また、50Kg/cm2を越えるとH2
吸収による粉化の点では好ましいが、装置や作業
の安全性からは好ましくないため、200Torr〜50
Kg/cm2とする。量産性からは、2Kg/cm2〜10Kg/
cm2が好ましい。 この発明において、H2吸蔵による粉化の処理
時間は、前記密閉容器の大きさ、破断塊の大き
さ、H2ガス圧力より変動するが、5分以上は必
要である。 上記の脱水素処理における加熱温度は、100℃
未満では、崩壊合金粉内に残存するH2を除去す
るのに長時間を要して量産的でない。また、500
℃を越える温度では酸化速度が増大してプレス後
の焼結体の成形性を悪化させるので焼結磁石の製
造の場合には好ましくない。 また、焼結磁石の焼結性を考慮すると、好まし
い脱水素処理温度は200℃〜400℃である。 また、処理時間は処理量によつて変動するが
0.5時間以上は必要である。 組成限定理由 以下に、この発明における希土類・ボロン・鉄
系永久磁石合金用鋳塊の組成限定理由を説明す
る。 この発明の永久磁石合金用鋳塊に含有される希
土類元素Rは、イツトリウム(Y)を包含し軽希
土類及び重希土類を包含する希土類元素である。 Rとしては、軽希土類をもつて足り、特にNd,
Prが好ましい。又通例Rのうち1種をもつて足
りるが、実用上は2種以上の混合物(ミツシユメ
タル、ジジム等)を入手上の便宜等の理由により
用いることができ、Sm,Y,La,Ce,Gd、等
は他のR、特にNd,Pr等との混合物として用い
ることができる。なお、このRは純希土類元素で
なくてもよく、工業上入手可能な範囲で製造上不
可避な不純物を含有するものでも差支えない。 Rは、新規な上記系永久磁石を製造する合金鋳
塊の必須元素であつて、10原子%未満では高磁気
特性、特に高保磁力が得られず、且つH2吸蔵性
がないためH2粉化できず、30原子%を越えると
残留磁束密度(Br)が低下して、すぐれた特性
の永久磁石が得られない。よつて、Rは10原子%
〜30原子%の範囲とする。 Bは、新規な上記系永久磁石を製造する合金鋳
塊の必須元素であつて、2原子%未満では高い保
磁力(iHc)は得られず、且つH2吸蔵性がないた
めH2粉化できず、28原子%を越えると残留磁束
密度(Br)が低下するため、すぐれた永久磁石
が得られない。よつて、Bは2原子%〜28原子%
の範囲とする。 Feは、新規な上記系永久磁石を製造する合金
鋳塊の必須元素であるが、65原子%未満では残留
磁束密度(Br)が低下し、82原子%を越えると
高い保磁力が得られないので、Feは65原子%〜
82原子%に限定する。 また、Feの一部をCoで置換する理由は、永久
磁石の温度特性を向上させる効果が得られるため
であるが、CoはFeの50%を越えると高い保磁力
が得られず、すぐれた永久磁石が得られない。よ
つて、CoはFeの50%を上限とする。 この発明の合金鋳塊において、高い残留磁束密
度と高い保磁力を共に有するすぐれた永久磁石を
得るためにはR12原子%〜20原子%、B4原子%
〜24原子%、Fe60原子%〜84原子%が好ましい。 また、この発明による合金鋳塊は、R,B,
Feの他、工業的生産上不可避的不純物の存在を
許容できるが、Bの一部を4.0原子%以下のC,
3.5原子%以下のP,2.5原子%以下のS、3.5原子
%以下のCuのうち少なくとも1種、合計量で4.0
原子%以下で置換することにより、磁石合金の製
造性改善、低価格化が可能である。 さらに、前記R,B,Fe合金あるいはCoを含
有するR,B,Fe合金に、 9.5原子%以下のAl,4.5原子%以下のTi、 9.5原子%以下のV,8.5原子%以下のCr、 8.0原子%以下のMn,5原子%以下のBi、 12.5原子%以下のNb,10.5原子%以下のTa、 9.5原子%以下のMo,9.5原子%以下のW、 2.5原子%以下のSb,7原子%以下のGe、 35原子%以下のSn,5.5原子%以下のZr、 5.5原子%以下のHfのうち少なくとも1種を添
加含有させることにより、永久磁石合金の高保磁
力化が可能になる。 この発明のR−B−Fe系永久磁石において、
結晶相は主相が正方晶であることが不可欠であ
り、特に、微細で均一な合金粉末を得て、すぐれ
た磁気特性を有する焼結永久磁石を作製するのに
効果的である。 この発明による合金の微粉砕粉末の粒度は、平
均粒度が80μmを越えると、永久磁石の作製時に
すぐれた磁気特性、とりわけ高い保磁力が得られ
ず、また、平均粒度が1μm未満では、焼結磁石と
した場合の製作工程、すなわち、プレス成形、焼
結、時効処理工程における酸化が著しく、すぐれ
た磁気特性が得られないため、1〜80μmの平均
粒度とする。さらに、すぐれた磁気特性を得るに
は、平均粒度2〜10μmの合金粉末が最も望まし
い。 永久磁石特性 この発明による永久磁石用合金粉末を使用して
得られる磁気異方性永久磁石合金は、焼結磁石の
場合、保磁力iHc≧1KOe、残留磁束密度Br>
4KGを示し、最大エネルギー積(BH)maxはハ
ードフエライトと同等以上となり、最も好ましい
組成範囲では、(BH)max≧10MGOeを示し、
最大値は35MGOe以上に達する。 また、この発明による合金粉末の組成が、R10
原子%〜30原子%、B2原子%〜28原子%、Co45
原子%以下、Fe65原子%〜82原子%の場合、得
られる磁気異方性永久磁石合金は、上記磁石合金
と同等の磁気特性を示し、残留磁束密度の温度係
数が0.1%℃以下となり、すぐれた特性が得られ
る。 また、合金粉末のRの主成分がその50%以上を
軽希土類金属が占める場合で、R12原子%〜20原
子%、B4原子%〜24原子%、Fe65原子%〜82原
子%の場合、あるいはさらにCo5原子%〜45原子
%を含有するとき最もすぐれた磁気特性を示し、
特に軽希土類金属がNdの場合には、(BH)max
はその最大値が35MGOe以上に達する。 また、この発明よる合金粉末は、無磁界中で加
圧成型することにより、等方性永久磁石を製造す
ることができる。 実施例 以下に実施例を説明する。 実施例 1 出発原料として、純度99.9%の電解鉄、B19.4
%を含有し残部はFe及びC等の不純物からなる
フエロボロン合金、純度99.7%以上のNdを高周
波溶解し、その後水冷銅鋳型に鋳造し、
15Nd8B77Fe(at%)なる組成の鋳塊1Kgを得た。 この鋳塊を50mm以下に破断したのち、破断塊
900gを、前記した密閉容器内に装入し、H2ガス
を10分間流入させて空気と置換し、2.5Kg/cm2の
H2ガス圧力で10時間処理した。 H2吸蔵により崩壊して冷却した粗粒粉を、真
空中で300℃、3時間の脱水素処理し、35メツシ
ユスルーまでに粗粉砕した。ついで粗粉砕粉より
採取した300gをボールミルで3時間の微粉砕を
行ない、平均粒度3.4μmの合金粉末を得た。 この合金粉末を用いて、磁界10kOe中で配向
し、1.5t/cm2にて加圧成型し、その後、1100℃、
1時間の条件で焼結し、さらにAr中で焼結後放
冷して永久磁石を作製した。 永久磁石を作製するとき、微粉砕後の原料粉を
24時間放置したのち成型する場合(粉末放置時間
24hr)の方法(第1表中A項)を取り、また、粉
末放置時間0hrの場合の原料粉を用いて圧縮成型
したのち、成形体を24時間放置したのち焼結した
場合(成形体放置時間24hr)の方法(第1表中B
項)を採用し、さらには、比較のため、本発明の
加熱脱水素処理を全く施すことなく上記の各方法
で永久磁石を作製した。 得られた各種の永久磁石の磁気特性及び含有酸
素量、グリーン強度指数を測定した結果を第1表
に示す。なお、グリーン強度指数は、ラトラー試
験機で成形体を100回転させたのちの重量残%で
示している。 この発明による加熱脱水素処理は、H2吸蔵に
よる崩壊粉の酸化防止が可能となり、成形体強度
の向上並びに磁気特性の向上に著しい効果を奏す
ることが分る。 実施例 2 出発原料として、純度99.9%の電解鉄、B19.4
%を含有し残部はFe及びC等の不純物からなる
フエロボロン合金、純度99.7%以上のNd、Dy金
属を高周波溶解し、その後水冷銅鋳型に鋳造し、
15Nd1.5Dy8B75.5Fe(at%)なる組成の鋳塊1Kg
を得た。 この鋳塊を50mm以下に破断したのち、破断塊
900gを前記した密閉容器内に装入し、H2ガスを
10分間流入させて空気と置換し、10Kg/cm2のH2
ガス圧力で1時間処理した。 H2吸蔵により崩壊して冷却した粗粒粉を、真
空中で24時間脱水素処理する1次脱水素処理に続
いて、アルゴンガス、0.2Torr雰囲気中で、250
℃、6時間の2次脱水素処理したのち、35メツシ
ユスルーまでに粗粉砕した。 ついで、粗粉砕粉より採取した300gをボール
ミルで3時間の微粉砕を行ない、平均粒度3.3μm
の合金粉末を得た。 この合金粉末を用いて、磁界12kOe中で配向
し、1.6t/cm2にて加圧成型し、その後、1120℃、
1時間の条件で焼結してさらに、Ar中で焼結後
放冷し、永久磁石を作製した。 永久磁石を作製するとき、微粉砕後の原料粉
を、24時間放置したのち成型する場合(粉末放置
時間24hr)の方法(第2表中A項)を取り、ま
た、粉末放置時間0hrの場合の原料粉を用いて圧
縮成型したのち、成形体を24時間放置したのち焼
結した場合(成形体放置時間24hr)の方法(第2
表中B項)を採用し、さらには、比較のため、1
次脱水素処理のみでこの発明の2次脱水素処理を
全く施すことなく上記の各方法で永久磁石を作製
した。 得られた各種の永久磁石の磁気特性及び含有酸
素量、グリーン強度指数を測定した結果を第2表
に示す。なお、グリーン強度指数は、ラトラー試
験機で成形体を100回転させたのちの重量残%で
示している。 この発明による脱水素処理により、H2吸蔵に
よる崩壊粉の酸化防止が可能となり、成形体強度
の向上並びに磁気特性の向上に著しい効果を奏す
ることが分る。 実施例 3 出発原料として、純度99.9%の電解鉄、B19.4
%を含有し残部はFe及びC等の不純物からなる
フエロボロン合金、純度99.7%以上のPrを高周波
溶解し、その後水冷銅鋳型に鋳造し、
15Pr8B77Fe(at%)なる組成の鋳塊1Kgを得た。 この鋳塊を50mm以下に破断したのち、破断塊
900gを前記した密閉容器内に装入し、H2ガスを
10分間流入させて空気と置換し、7Kg/cm2のH2
ガス圧力で2時処理した。 H2吸蔵により崩壊して冷却した粗粒粉を、真
空中で24時間の1次脱水素処理し、さらに、真空
中で400℃、1時間の2次脱水素処理したのち、
35メツシユスルーまでに粗粉砕した。 ついで、粗粉砕粉より採取した300gをボール
ミルで3時間の微粉砕を行ない、平均粒度
3.35μmの合金粉末を得た。 この合金粉末を用いて、磁界11kOe中で配向
し、1.4t/cm2にて加圧成型し、その後、1100℃、
1時間の条件で焼結し、さらにAr中で焼結後放
冷し、永久磁石を作製した。 永久磁石を作製するとき、微粉砕後の原料粉
を、24時間放置したのち成型する場合(粉末放置
時間24hr)の方法(第3表中A項)を取り、ま
た、粉末放置時間0hrの場合の原料粉を用いて圧
縮成型したのち、成形体を24時間放置したのち焼
結した場合(成形体放置時間24hr)の方法(第3
表中B項)を採用し、さらには、比較のため、1
次脱水素処理のみでこの発明の2次脱水素処理を
全く施すことなく上記の各方法で永久磁石を作製
した。 得られた各種の永久磁石の磁気特性及び含有酸
素量、グリーン強度指数を測定した結果を第3表
に示す。なお、グリーン強度指数は、ラトラー試
験機で成形体を100回転させたのちの重量残%で
示している。 この発明による脱水素処理により、H2吸蔵に
よる崩壊粉の酸化防止が可能となり、成形体強度
の向上並びに磁気特性の向上に著しい効果を奏す
ることが分る。
【表】
【表】
【表】
発明の効果
この発明は、希土類・ボロン・鉄系永久磁石用
合金鋳塊のH2吸蔵性を用して、H2雰囲気中で崩
壊させ、さらに加熱して脱水素処理するとによ
り、脱水素を迅速かつ完全にし、効率よく短時間
で所要合金粉末が得られ、粉末保存時などの酸化
防止が可能となり、成形体強度の向上並びに磁気
特性の向上に著しい効果を発揮する。
合金鋳塊のH2吸蔵性を用して、H2雰囲気中で崩
壊させ、さらに加熱して脱水素処理するとによ
り、脱水素を迅速かつ完全にし、効率よく短時間
で所要合金粉末が得られ、粉末保存時などの酸化
防止が可能となり、成形体強度の向上並びに磁気
特性の向上に著しい効果を発揮する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 R(但し、RはYを包含する希土類元素のう
ち少なくとも1種)10原子%〜30原子%、 B2原子%〜28原子%、Fe 65原子%〜82原子%
を主成分とする鋳塊を、金属面が露出するように
破断したのち、破断塊を吸排気可能な密閉容器に
収容し、該容器内の空気をH2ガスにて置換した
後、該容器内に200Torr〜50Kg/cm2のH2ガスを
供給して得られた崩壊合金粉を、100℃以上に加
熱して脱水素処理することを特徴とする希土類・
ボロン・鉄系永久磁石用合金粉末の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58227667A JPS60119701A (ja) | 1983-12-01 | 1983-12-01 | 希土類・ボロン・鉄系永久磁石用合金粉末の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58227667A JPS60119701A (ja) | 1983-12-01 | 1983-12-01 | 希土類・ボロン・鉄系永久磁石用合金粉末の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60119701A JPS60119701A (ja) | 1985-06-27 |
JPH0424401B2 true JPH0424401B2 (ja) | 1992-04-27 |
Family
ID=16864440
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58227667A Granted JPS60119701A (ja) | 1983-12-01 | 1983-12-01 | 希土類・ボロン・鉄系永久磁石用合金粉末の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60119701A (ja) |
Families Citing this family (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPH068488B2 (ja) * | 1985-06-21 | 1994-02-02 | 住友特殊金属株式会社 | 永久磁石合金 |
JPH0639662B2 (ja) * | 1985-08-28 | 1994-05-25 | 住友特殊金属株式会社 | 耐食性のすぐれた永久磁石材料 |
JPS6247455A (ja) * | 1985-08-28 | 1987-03-02 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 高性能永久磁石材料 |
JPS62170454A (ja) * | 1986-01-22 | 1987-07-27 | Mitsubishi Steel Mfg Co Ltd | 永久磁石合金およびその製造法 |
JPS62238304A (ja) * | 1986-04-09 | 1987-10-19 | Mitsui Mining & Smelting Co Ltd | 希土類磁石粉体の製造方法 |
JPH0766892B2 (ja) * | 1986-04-30 | 1995-07-19 | セイコーエプソン株式会社 | 永久磁石の製造方法 |
JPS62257703A (ja) * | 1986-05-01 | 1987-11-10 | Seiko Epson Corp | 樹脂ボンド磁石原料 |
GB2201426B (en) * | 1987-02-27 | 1990-05-30 | Philips Electronic Associated | Improved method for the manufacture of rare earth transition metal alloy magnets |
JP2791470B2 (ja) * | 1987-06-01 | 1998-08-27 | 日立金属 株式会社 | R−B−Fe系焼結磁石 |
DE3850001T2 (de) * | 1987-08-19 | 1994-11-03 | Mitsubishi Materials Corp | Magnetisches Seltenerd-Eisen-Bor-Puder und sein Herstellungsverfahren. |
US4839085A (en) * | 1987-11-30 | 1989-06-13 | Ergenics, Inc. | Method of manufacturing tough and porous getters by means of hydrogen pulverization and getters produced thereby |
JPH0663004B2 (ja) * | 1988-02-01 | 1994-08-17 | 信越化学工業株式会社 | 希土類合金の粉砕方法 |
JP2623731B2 (ja) * | 1988-07-29 | 1997-06-25 | 三菱マテリアル株式会社 | 希土類―Fe―B系異方性永久磁石の製造法 |
US5143560A (en) * | 1990-04-20 | 1992-09-01 | Hitachi Metals, Inc., Ltd. | Method for forming Fe-B-R-T alloy powder by hydrogen decrepitation of die-upset billets |
FR2664086A1 (fr) * | 1990-07-02 | 1992-01-03 | Centre Nat Rech Scient | Procede perfectionne pour l'optimisation des proprietes magnetiques de materiaux magnetiques pulverulents et produits ainsi obtenus. |
FR2665295B1 (fr) * | 1990-07-25 | 1994-09-16 | Aimants Ugimag Sa | Methode d'obtention sous forme divisee d'un materiau magnetique de type terre-rare - metaux de transition - bore pour des aimants resistant a la corrosion. |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5687610A (en) * | 1979-11-14 | 1981-07-16 | Allied Chem | Metal glass powder and method |
JPH0340082A (ja) * | 1989-07-06 | 1991-02-20 | Omron Corp | 食券自動販売機 |
-
1983
- 1983-12-01 JP JP58227667A patent/JPS60119701A/ja active Granted
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5687610A (en) * | 1979-11-14 | 1981-07-16 | Allied Chem | Metal glass powder and method |
JPH0340082A (ja) * | 1989-07-06 | 1991-02-20 | Omron Corp | 食券自動販売機 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS60119701A (ja) | 1985-06-27 |
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