JPH04231435A - 機械的強度の高いストロンチウム含有マグネシウム合金及び急速凝固によるその製造方法 - Google Patents
機械的強度の高いストロンチウム含有マグネシウム合金及び急速凝固によるその製造方法Info
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- JPH04231435A JPH04231435A JP3126062A JP12606291A JPH04231435A JP H04231435 A JPH04231435 A JP H04231435A JP 3126062 A JP3126062 A JP 3126062A JP 12606291 A JP12606291 A JP 12606291A JP H04231435 A JPH04231435 A JP H04231435A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C45/00—Amorphous alloys
- C22C45/005—Amorphous alloys with Mg as the major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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- C22C23/00—Alloys based on magnesium
- C22C23/02—Alloys based on magnesium with aluminium as the next major constituent
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、機械的強度の高いスト
ロンチウム含有マグネシウム合金及びその製造方法に関
する。特に、本発明は、ＡＳＴＭ規格による名称ＡＺ
３１、ＡＺ６１、ＡＺ ８０（溶接用合金）及びＡ
Ｚ ９１、ＡＺ ９２（造型用合金）（即ち、それ
ぞれフランス規格ＮＦＡ ０２−００４によるＧ−Ａ
３Ｚ１、Ｇ−Ａ６Ｚ１、Ｇ−Ａ８Ｚ、Ｇ−Ａ９Ｚ１、Ｇ
−Ａ９Ｚ２）の下に列挙された市販マグネシウム合金に
ストロンチウムを添加した合金に関する。その合金には
合金添加物としてマンガン及び／又はカルシウムを含有
し得る。
ロンチウム含有マグネシウム合金及びその製造方法に関
する。特に、本発明は、ＡＳＴＭ規格による名称ＡＺ
３１、ＡＺ６１、ＡＺ ８０（溶接用合金）及びＡ
Ｚ ９１、ＡＺ ９２（造型用合金）（即ち、それ
ぞれフランス規格ＮＦＡ ０２−００４によるＧ−Ａ
３Ｚ１、Ｇ−Ａ６Ｚ１、Ｇ−Ａ８Ｚ、Ｇ−Ａ９Ｚ１、Ｇ
−Ａ９Ｚ２）の下に列挙された市販マグネシウム合金に
ストロンチウムを添加した合金に関する。その合金には
合金添加物としてマンガン及び／又はカルシウムを含有
し得る。
【０００２】
【従来の技術】出願ＥＰ８９−９０３ １７２ 号では
、出願人は急速凝固により得られる、機械的性質の向上
したマグネシウム合金を既に提案していて、これらの合
金にはカルシウムを含有し得る。出願ＦＲ８９−１１３
５７ 号では、機械的性質の向上した、Ｃａ及び希土類
を含有するマグネシウム合金が既に提案されていて、そ
れには更に耐蝕性が向上していることが認められている
。
、出願人は急速凝固により得られる、機械的性質の向上
したマグネシウム合金を既に提案していて、これらの合
金にはカルシウムを含有し得る。出願ＦＲ８９−１１３
５７ 号では、機械的性質の向上した、Ｃａ及び希土類
を含有するマグネシウム合金が既に提案されていて、そ
れには更に耐蝕性が向上していることが認められている
。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
の良好な結果を考慮して、出願人は高価な物質であって
慎重に使用せねばならない希土類のような元素を使用す
る必要から逃れるように努力して来た。特に、希土類は
、それがＦｅ、Ｎｉ又はＣｕを極めて僅かしか含まない
ように希土類を精練しなければならず、これはその原価
を著しく増加する。それらは酸素との反応性が大きいた
め液体マグネシウム浴に添加せねばならないのも面倒で
ある。その上に、それらを添加する場合、その密度が高
いために、真に均一な浴を得ることがむずかしい。
の良好な結果を考慮して、出願人は高価な物質であって
慎重に使用せねばならない希土類のような元素を使用す
る必要から逃れるように努力して来た。特に、希土類は
、それがＦｅ、Ｎｉ又はＣｕを極めて僅かしか含まない
ように希土類を精練しなければならず、これはその原価
を著しく増加する。それらは酸素との反応性が大きいた
め液体マグネシウム浴に添加せねばならないのも面倒で
ある。その上に、それらを添加する場合、その密度が高
いために、真に均一な浴を得ることがむずかしい。
【０００４】従って、出願人は、これらの元素を使用す
ることを避け、耐蝕性の向上と一緒に、もし改良されな
い（破壊強さ及び特に延性）としても、少くとも同等な
機械的性質を得るように努めて来た。
ることを避け、耐蝕性の向上と一緒に、もし改良されな
い（破壊強さ及び特に延性）としても、少くとも同等な
機械的性質を得るように努めて来た。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、少くとも２９
０ ＭＰａの破断点負荷及び少くとも５％の破断点伸び
を有する、マグネシウムを基材とする合金であって、そ
れは下記組成（重量）； アルミニウム ２〜１１％ マンガン ０〜１％（好ましくは０
．１〜０．７％） ストロンチウム ０．１〜６％（好ましくは１〜
５％） マグネシウム 残 部 であり、下記含有量（重量）： 珪 素 ＜０．６％銅
＜０．２％鉄
＜０．１％の主な不純物を有することを特徴と
する。
０ ＭＰａの破断点負荷及び少くとも５％の破断点伸び
を有する、マグネシウムを基材とする合金であって、そ
れは下記組成（重量）； アルミニウム ２〜１１％ マンガン ０〜１％（好ましくは０
．１〜０．７％） ストロンチウム ０．１〜６％（好ましくは１〜
５％） マグネシウム 残 部 であり、下記含有量（重量）： 珪 素 ＜０．６％銅
＜０．２％鉄
＜０．１％の主な不純物を有することを特徴と
する。
【０００６】この合金は、元素Ｚｎ及び／又はＣａの少
くとも１つを、下記割合： Ｚｎ ０〜１２％（好まし
くは０〜３％）Ｃａ ０〜
７％で、添加剤として含有し得る。
くとも１つを、下記割合： Ｚｎ ０〜１２％（好まし
くは０〜３％）Ｃａ ０〜
７％で、添加剤として含有し得る。
【０００７】得られる合金の通常の顕微鏡組織は次のよ
うに特徴づけられるだろう。即ち、マトリックスは平均
寸法が３μｍより小さい、又は更に有利には約１μｍ以
下のマグネシウムの細かい結晶粒でできていて、均質に
分散し、かつ合金の化学的組成に応じて寸法と種類の変
る金属間化合物の析出物により、好ましくは結晶粒界で
強化されている。
うに特徴づけられるだろう。即ち、マトリックスは平均
寸法が３μｍより小さい、又は更に有利には約１μｍ以
下のマグネシウムの細かい結晶粒でできていて、均質に
分散し、かつ合金の化学的組成に応じて寸法と種類の変
る金属間化合物の析出物により、好ましくは結晶粒界で
強化されている。
【０００８】このようにして、Ａｌ及びＳｒのそれぞれ
の含有量に応じて、Ａｌ４ Ｓｒ、Ｍｇ２ Ｓｒ、Ｍｇ
１７Ｓｒ２ 及び／又はＭｇ１７Ａｌ１２が一般に見出
されている。 これらの分散質は好ましくは粒子中では０．１μｍより
小さい寸法で、結晶粒界では０．１〜１μｍの更に大き
い寸法であり、これはＭｇ１７Ａｌ１２化合物について
成立つ。ＳｒはＭｇ及びＭｇ１７Ａｌ１２中で同様に固
溶体であり得る。Ｃａが合金中に充分大量に存在する場
合、それはＭｇ１７Ａｌ１２中の固溶体中に見出され、
ＡｌとＣａの多い準安定な細かい小球の形で０．１μｍ
より小さい。 小球はＭｇマトリックスに分散され、熱処理によってＡ
ｌ２ Ｃａに転換することができる。
の含有量に応じて、Ａｌ４ Ｓｒ、Ｍｇ２ Ｓｒ、Ｍｇ
１７Ｓｒ２ 及び／又はＭｇ１７Ａｌ１２が一般に見出
されている。 これらの分散質は好ましくは粒子中では０．１μｍより
小さい寸法で、結晶粒界では０．１〜１μｍの更に大き
い寸法であり、これはＭｇ１７Ａｌ１２化合物について
成立つ。ＳｒはＭｇ及びＭｇ１７Ａｌ１２中で同様に固
溶体であり得る。Ｃａが合金中に充分大量に存在する場
合、それはＭｇ１７Ａｌ１２中の固溶体中に見出され、
ＡｌとＣａの多い準安定な細かい小球の形で０．１μｍ
より小さい。 小球はＭｇマトリックスに分散され、熱処理によってＡ
ｌ２ Ｃａに転換することができる。
【０００９】この組織は２５０℃に２４時間保った後に
不変のまま残る。
不変のまま残る。
【００１０】本発明の合金は通常急速凝固方法により得
られ、それに適用する種々の方法が出願ＥＰ８９−９０
３１７２号（これは本明細書の一部になっているものと
する）に記載されている。要約すれば、液体状態の合金
を少くとも１０４ Ｋ／ｓｅｃ、一般には１０７ Ｋ／
ｓｅｃ未満の速さで急速凝固に付し、少くとも１つの寸
法が１５０μｍより小さい凝固生成物を得るようにする
。次いで予備圧縮及び圧縮により、又は直接圧縮により
直接に圧密化（ｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｉｏｎ ）し、圧
縮を２００〜３５０℃の温度で行う。凝固した製品は、
予備圧縮及び／又は直接圧縮により圧密化されるまでは
、研磨のような他の加工処理にかけないのが好ましい。 何故ならば、得られる圧密化合金の機械的性質が、処理
により好ましくない影響を受けるかも知れないためであ
る。
られ、それに適用する種々の方法が出願ＥＰ８９−９０
３１７２号（これは本明細書の一部になっているものと
する）に記載されている。要約すれば、液体状態の合金
を少くとも１０４ Ｋ／ｓｅｃ、一般には１０７ Ｋ／
ｓｅｃ未満の速さで急速凝固に付し、少くとも１つの寸
法が１５０μｍより小さい凝固生成物を得るようにする
。次いで予備圧縮及び圧縮により、又は直接圧縮により
直接に圧密化（ｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｉｏｎ ）し、圧
縮を２００〜３５０℃の温度で行う。凝固した製品は、
予備圧縮及び／又は直接圧縮により圧密化されるまでは
、研磨のような他の加工処理にかけないのが好ましい。 何故ならば、得られる圧密化合金の機械的性質が、処理
により好ましくない影響を受けるかも知れないためであ
る。
【００１１】凝固のための急速冷却は次のいずれかによ
り得られる： −「ローラー急冷」（ｆｏｒ ｏｖｅｒｈａｒｄｅｎｉ
ｎｇ ｏｎ ａ ｃｙｌｉｎｄｅｒ ）機（フリージェ
ットメルトスピニング又は平面流延として知られる方法
による）として知られる装置で、通常強烈に冷却したド
ラムから成り、その上で金属を １５０μｍ未満、好ま
しくは大体３０〜５０μｍの厚さの帯（リボン）状に鋳
造する装置で帯状に鋳造する。
り得られる： −「ローラー急冷」（ｆｏｒ ｏｖｅｒｈａｒｄｅｎｉ
ｎｇ ｏｎ ａ ｃｙｌｉｎｄｅｒ ）機（フリージェ
ットメルトスピニング又は平面流延として知られる方法
による）として知られる装置で、通常強烈に冷却したド
ラムから成り、その上で金属を １５０μｍ未満、好ま
しくは大体３０〜５０μｍの厚さの帯（リボン）状に鋳
造する装置で帯状に鋳造する。
【００１２】
−電極を溶融するか又は液体金属の噴流による。次いで
液体金属を機械的に分割又は噴霧して、強烈に冷却して
開放しておいた表面に放出する。
液体金属を機械的に分割又は噴霧して、強烈に冷却して
開放しておいた表面に放出する。
【００１３】
−不活性気体のジェット中に液体合金をアトマイゼーシ
ョンすることによる。
ョンすることによる。
【００１４】最初の２つの方法は、帯状、鱗状又はチッ
プ状の固体を生じるが、後者は粉末を生じる。方法は出
願ＥＰ８９−９０３１７２号に詳細に記載されている。 急速に凝固した生成物は圧密化する前に３５０℃以下の
温度で真空下に脱ガスし得る。
プ状の固体を生じるが、後者は粉末を生じる。方法は出
願ＥＰ８９−９０３１７２号に詳細に記載されている。 急速に凝固した生成物は圧密化する前に３５０℃以下の
温度で真空下に脱ガスし得る。
【００１５】圧密化も前記出願中に記載されている。本
発明ではそれを急速に凝固した製品に直接に、特にスケ
ール又はチップに対し直接に実施する。急速凝固後に得
られるユニークな（独特の）微細組織を保持するには、
高温に長くさらすのを避けるのが重要である。従って、
微温押出し（ｆｉｌａｇｅ ａ ｔｉｅｄｅ）を行うこ
とに決定し、高温の通過時間を最小にする。
発明ではそれを急速に凝固した製品に直接に、特にスケ
ール又はチップに対し直接に実施する。急速凝固後に得
られるユニークな（独特の）微細組織を保持するには、
高温に長くさらすのを避けるのが重要である。従って、
微温押出し（ｆｉｌａｇｅ ａ ｔｉｅｄｅ）を行うこ
とに決定し、高温の通過時間を最小にする。
【００１６】押出し温度は２００〜３５０℃で、押出し
比は概ね１０〜４０、好ましくは１０〜２０とし、ハン
マー進行速度は高くてもよい（たとえば５ｍｍ／ｓｅｃ
）けれども、好ましくは０．５〜３ｍｍ／ｓｅｃ と
する。
比は概ね１０〜４０、好ましくは１０〜２０とし、ハン
マー進行速度は高くてもよい（たとえば５ｍｍ／ｓｅｃ
）けれども、好ましくは０．５〜３ｍｍ／ｓｅｃ と
する。
【００１７】前記出願記載のように、圧密化に先立って
、固体を次のいずれかのように処理し得る：−プレスの
容器中に直接置き、次いで押出す。
、固体を次のいずれかのように処理し得る：−プレスの
容器中に直接置き、次いで押出す。
【００１８】
−たとえば合金の理論的密度の９９％に近い密度のビレ
ットの形として、プレスを使用し、低温又は微温（たと
えば３５０℃）で予備圧縮し、続いてビレットを押出す
。
ットの形として、プレスを使用し、低温又は微温（たと
えば３５０℃）で予備圧縮し、続いてビレットを押出す
。
【００１９】
−理論的密度の７０％に低温で予備圧縮し、マグネシウ
ム、マグネシウム合金、アルミニウム又はアルミニウム
合金のケース（ｓｈｅａｔｈ）中に置き、それ自体は押
出しプレスの容器に入れる。次いで押出し工程の後、ケ
ースを機械で切り取る。
ム、マグネシウム合金、アルミニウム又はアルミニウム
合金のケース（ｓｈｅａｔｈ）中に置き、それ自体は押
出しプレスの容器に入れる。次いで押出し工程の後、ケ
ースを機械で切り取る。
【００２０】ケースには薄い壁（１ｍｍ未満）又は厚い
壁（４ｍｍまで）があり得る。押出し温度において、ケ
ースを形成する合金の有する流動限界が押出される生成
物のそれを越えないことがすべての場合で望ましい。
壁（４ｍｍまで）があり得る。押出し温度において、ケ
ースを形成する合金の有する流動限界が押出される生成
物のそれを越えないことがすべての場合で望ましい。
【００２１】代りの実施態様として、生成物の温度を３
５０℃以上に高めない他の圧縮方法を使用し得る。これ
らの任意的な方法には、静水圧押出し、鍛練、圧延及び
超塑性成型並びに熱間静水圧縮（ｈｏｔ ｉｓｏｓｔａ
ｔｉｃ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ ）（ＨＩＰ）が挙げ
られる。
５０℃以上に高めない他の圧縮方法を使用し得る。これ
らの任意的な方法には、静水圧押出し、鍛練、圧延及び
超塑性成型並びに熱間静水圧縮（ｈｏｔ ｉｓｏｓｔａ
ｔｉｃ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ ）（ＨＩＰ）が挙げ
られる。
【００２２】このようにして、本発明の方法により、意
外にも圧密化されたマグネシウム合金を得ることが可能
になる。それは、既に前記したように、金属間化合物に
より、及び／又は、準安定分散質により安定化した細か
い結晶粒の組織を有し、機械的性質が良好である。この
合金の組織と機械的性質は、２５０℃以下、又はある場
合、たとえば合金がカルシウムを含有する場合、３００
℃の温度でも、２４時間以上合金を保持した後に不変の
ままである。
外にも圧密化されたマグネシウム合金を得ることが可能
になる。それは、既に前記したように、金属間化合物に
より、及び／又は、準安定分散質により安定化した細か
い結晶粒の組織を有し、機械的性質が良好である。この
合金の組織と機械的性質は、２５０℃以下、又はある場
合、たとえば合金がカルシウムを含有する場合、３００
℃の温度でも、２４時間以上合金を保持した後に不変の
ままである。
【００２３】この微細組織は光学顕微鏡法、Ｘ線回折及
び透過電子顕微鏡法を使用して観察される。マトリック
スは本質上、固溶体中に約１（原子）％のＡｌを含有す
るマグネシウムから成り、結晶粒度は非常に小さく、通
例０．３〜１μｍであって、それは圧密化条件に応じて
変る。
び透過電子顕微鏡法を使用して観察される。マトリック
スは本質上、固溶体中に約１（原子）％のＡｌを含有す
るマグネシウムから成り、結晶粒度は非常に小さく、通
例０．３〜１μｍであって、それは圧密化条件に応じて
変る。
【００２４】観察される金属間相は、合金の組成に応じ
て変る。それらは、恐らくＳｒ及び／又はＺｎを含有す
るＭｇ１７Ａｌ１２、Ｍｇ３２（Ａｌ，Ｚｎ）４９、Ｍ
ｇ１７Ｓｒ２ 、Ｍｇ２ Ｓｒ、Ａｌ４ Ｓｒ並びに合
金がカルシウムを含有する場合は、Ａｌ２ Ｃａであり
得る。急速な冷却は準安定相が形成することを可能にす
る。
て変る。それらは、恐らくＳｒ及び／又はＺｎを含有す
るＭｇ１７Ａｌ１２、Ｍｇ３２（Ａｌ，Ｚｎ）４９、Ｍ
ｇ１７Ｓｒ２ 、Ｍｇ２ Ｓｒ、Ａｌ４ Ｓｒ並びに合
金がカルシウムを含有する場合は、Ａｌ２ Ｃａであり
得る。急速な冷却は準安定相が形成することを可能にす
る。
【００２５】金属間化合物の寸法は１μｍより小さく、
その粒度分布は一般に２つのモードがある。
その粒度分布は一般に２つのモードがある。
【００２６】
−初めのモードは一般に結晶粒界にある対応する粒子に
ついての０．１〜１μｍであって、これはＭｇ１７Ａｌ
１２の場合に多い。
ついての０．１〜１μｍであって、これはＭｇ１７Ａｌ
１２の場合に多い。
【００２７】
−次のモードは０．１μｍ未満であり合金全体にわたっ
て（粒子中でも結晶粒界でも）均質に分散している小粒
からできていて、これは、たとえばＡｌ４ Ｓｒ、Ｍｇ
１７Ｓｒ２ 、Ａｌ２ Ｃａ等の事例である。
て（粒子中でも結晶粒界でも）均質に分散している小粒
からできていて、これは、たとえばＡｌ４ Ｓｒ、Ｍｇ
１７Ｓｒ２ 、Ａｌ２ Ｃａ等の事例である。
【００２８】これらの相はすべて合金を硬化するのに役
立つ。最高の融点を有するもの（たとえばＡｌ４ Ｓｒ
）は、得られる合金の性質のうち熱安定性が保証される
。
立つ。最高の融点を有するもの（たとえばＡｌ４ Ｓｒ
）は、得られる合金の性質のうち熱安定性が保証される
。
【００２９】本発明の合金を用いて得られる破断点負荷
は高く、一般に４００ＭＰａを越え、たとえば前記出願
に記載の合金を用いて得られる水準と少くとも同等であ
る。延性及び硬度の向上も注目される。
は高く、一般に４００ＭＰａを越え、たとえば前記出願
に記載の合金を用いて得られる水準と少くとも同等であ
る。延性及び硬度の向上も注目される。
【００３０】ストロンチウムは、ある種のマグネシウム
合金、特にカルシウム含有のもの又はＡＺ９１形の市販
合金について、時として延性の損失があるけれども、破
壊強さを著しく向上する。
合金、特にカルシウム含有のもの又はＡＺ９１形の市販
合金について、時として延性の損失があるけれども、破
壊強さを著しく向上する。
【００３１】耐蝕性も非常に良好であって、なぜならば
孔食がないことが塩水媒質中の非常に小さい重量減と共
に注目される。本発明の合金は非常に光沢のある外見を
保持し、浅い、局部的な腐蝕の斑点を認めるのみであっ
て、木の葉のように見える。
孔食がないことが塩水媒質中の非常に小さい重量減と共
に注目される。本発明の合金は非常に光沢のある外見を
保持し、浅い、局部的な腐蝕の斑点を認めるのみであっ
て、木の葉のように見える。
【００３２】
【実施例】実施例
前記出願ＥＰ８９−９０３１７２号の実施例に使用した
のと同じ条件で、即ちホイール上で鋳造（ホイールの周
速度１０〜４０ｍ／ｓｅｃ、冷却の速さ１０５ 〜１０
６ Ｋ／ｓｅｃ）して、急速凝固により幾つか合金を製
造した。次いで得られた帯状物を押出しプレスの容器中
に直接入れ、圧密化合金を得、これについて特性試験と
して、顕微鏡試験並びに機械的性質及び耐蝕性の計測を
行った。
のと同じ条件で、即ちホイール上で鋳造（ホイールの周
速度１０〜４０ｍ／ｓｅｃ、冷却の速さ１０５ 〜１０
６ Ｋ／ｓｅｃ）して、急速凝固により幾つか合金を製
造した。次いで得られた帯状物を押出しプレスの容器中
に直接入れ、圧密化合金を得、これについて特性試験と
して、顕微鏡試験並びに機械的性質及び耐蝕性の計測を
行った。
【００３３】ａ）機械的性質
表１に押出しの条件と得られた合金の特性を示す：Ｈｖ
＝ビッカース硬度、ｋｇ／ｍｍ２ 表示ＴＹＳ＝残留伸
び０．２％で測定した弾性限界、ＭＰａ表示 ＵＴＳ＝破断点負荷、ＭＰａ表示 ｅ＝破断点伸び、％表示
＝ビッカース硬度、ｋｇ／ｍｍ２ 表示ＴＹＳ＝残留伸
び０．２％で測定した弾性限界、ＭＰａ表示 ＵＴＳ＝破断点負荷、ＭＰａ表示 ｅ＝破断点伸び、％表示
【００３４】
【表１】
【００３５】合金添加物としてＡｌ及びＳｒを用いた試
験、３０番、３１番及び３２番の合金は、非常に良好な
破壊強さを非常に高い延性と併せて有することが表から
明らかである。
験、３０番、３１番及び３２番の合金は、非常に良好な
破壊強さを非常に高い延性と併せて有することが表から
明らかである。
【００３６】試験３３番では特別な合金添加物としてカ
ルシウムを含み、この試験では、先行技術の試験２０番
の合金中の希土類（Ｎｄ）のＳｒによる置き換えも比較
している。機械的性質の純利点として、破壊強さが６２
８ ＭＰａの記録値に達し、対等な水準の延性が保持さ
れていることが認められる。
ルシウムを含み、この試験では、先行技術の試験２０番
の合金中の希土類（Ｎｄ）のＳｒによる置き換えも比較
している。機械的性質の純利点として、破壊強さが６２
８ ＭＰａの記録値に達し、対等な水準の延性が保持さ
れていることが認められる。
【００３７】同様に、ＳｒをＡＺ９１合金に添加し（試
験３４番及び３５番）、ＡＺ９１合金単独（試験２３番
）と比較した場合、破壊強度が向上するが延性は同じま
まであることが分る。これをＣａ含有のＡＺ９１合金（
試験１２番）と比較する場合、延性の向上が著しく、同
じ含有量のＳｒとＣａを用いると、Ｓｒを用いた合金は
、Ｃａを用いた合金よりも８０％近く延性が大きいこと
が分る。
験３４番及び３５番）、ＡＺ９１合金単独（試験２３番
）と比較した場合、破壊強度が向上するが延性は同じま
まであることが分る。これをＣａ含有のＡＺ９１合金（
試験１２番）と比較する場合、延性の向上が著しく、同
じ含有量のＳｒとＣａを用いると、Ｓｒを用いた合金は
、Ｃａを用いた合金よりも８０％近く延性が大きいこと
が分る。
【００３８】ｂ）耐蝕性
ｐＨ＝１０．２でマグネシアを用いて緩衝したＮａＣｌ
の０．０５％水溶液に各種合金を浸漬してその耐蝕性を
評価した。耐蝕性のもっとも大きい慣用の合金、即ち同
条件で製造した先行技術のＡＺ９１合金（試験２３番）
の重量減に対比して、記録した重量減を表２に示す。
の０．０５％水溶液に各種合金を浸漬してその耐蝕性を
評価した。耐蝕性のもっとも大きい慣用の合金、即ち同
条件で製造した先行技術のＡＺ９１合金（試験２３番）
の重量減に対比して、記録した重量減を表２に示す。
【００３９】
【表２】
【００４０】本発明のＳｒ含有合金（試験３０〜３６番
）はこの媒質中で非常に良好な耐蝕性を有し、先行技術
の合金（試験２３番、９番）の耐蝕性よりもすぐれるこ
とが分る。
）はこの媒質中で非常に良好な耐蝕性を有し、先行技術
の合金（試験２３番、９番）の耐蝕性よりもすぐれるこ
とが分る。
Claims (14)
- 【請求項１】 少くとも２９０ ＭＰａの破断点負荷
及び少くとも５％の破断点伸びを有し、下記組成（重量
）；アルミニウム ２〜１１％ マンガン ０〜１％ストロンチウム
０．１〜６％ マグネシウム 残 部 であり、下記の主な不純物の含有量（重量）：珪 素
＜０．６％銅
＜０．２％鉄
＜０．１％ニッケル ＜０．０１％を有
することを特徴とする、Ｍｇを基材とする合金。 - 【請求項２】 下記組成（重量）： アルミニウム ２〜１１％ マンガン ０．１〜０．７％ストロ
ンチウム １〜５％ であることを特徴とする、請求項１の合金。 - 【請求項３】 元素Ｚｎ及び／又はＣａの少くとも１
つを、下記割合： Ｚｎ ０〜１２％Ｃａ
０〜７％で添加剤として含有
することを特徴とする、請求項１又は２の合金。 - 【請求項４】 マトリックスが、平均寸法が３μｍよ
り小さい、好ましくは１μｍ以下の、マグネシウムの細
かい結晶粒でできていて、均質に分散し、サイズが１μ
より小さい金属間化合物の析出物を含有し、その組織が
２４時間２５０℃に保った後そのまま不変であることを
特徴とする、請求項１〜３のいずか一項の合金。 - 【請求項５】 前記合金を液体の状態で少くとも１０
４ Ｋ／ｓｅｃの速さの急速冷却に付して、少くとも１
つの寸法が１５０μｍより小さい凝固物を得るようにし
、次いで合金を２００〜３５０℃の温度で直接圧縮する
ことを特徴とする、請求項１〜４の合金の製造方法。 - 【請求項６】 強烈に冷却した可動性表面上で１５０
μｍより薄い連続帯状物の形状に鋳造することにより急
速な冷却を達成することを特徴とする、請求項５の方法
。 - 【請求項７】 強烈に冷却した清浄な表面上に液体合
金を噴霧することにより急速冷却を行うことを特徴とす
る、請求項５の方法。 - 【請求項８】 不活性気体の噴流により液体合金をア
トマイゼーションすることにより急速冷却を行うことを
特徴とする、請求項５の方法。 - 【請求項９】 急速に凝固した製品を、プレス押出し
、静水圧押出し、圧延、鍛練及び超塑性変形から選ばれ
る手段により圧縮することを特徴とする、請求項５〜８
のいずれか一項の方法。 - 【請求項１０】 急速に凝固した製品を、押出比１０
〜４０、好ましくは１０〜２０と、プレスのハンマーの
進行速度０．５〜３ｍｍ／ｓｅｃ を使用し、２００〜
３５０℃の温度で、プレス押出しにより圧縮することを
特徴とする、請求項９の方法。 - 【請求項１１】 急速に凝固した製品を、押出しプレ
スの容器に直接挿入することを特徴とする、請求項１０
の方法。 - 【請求項１２】 急速に凝固した製品を、アルミニウ
ム、マグネシウム又はこれらの２種の金属のいずれかを
基材とする合金でできた金属ケース中に前もって置くこ
とを特徴とする、請求項１０の方法。 - 【請求項１３】 急速に凝固した製品を、３５０℃以
下の温度でビレットの形にまず予備圧縮することを特徴
とする、請求項１０〜１２のいずれか一項の方法。 - 【請求項１４】 急速に凝固した製品を、圧密化する
前に、３５０℃以下の温度で真空下に脱ガスすることを
特徴とする、請求項１０〜１２のいずれか一項の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9007299A FR2662707B1 (fr) | 1990-06-01 | 1990-06-01 | Alliage de magnesium a haute resistance mecanique contenant du strontrium et procede d'obtention par solidification rapide. |
| FR9007299 | 1990-06-01 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04231435A true JPH04231435A (ja) | 1992-08-20 |
Family
ID=9397519
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3126062A Pending JPH04231435A (ja) | 1990-06-01 | 1991-05-29 | 機械的強度の高いストロンチウム含有マグネシウム合金及び急速凝固によるその製造方法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5147603A (ja) |
| EP (1) | EP0465376B1 (ja) |
| JP (1) | JPH04231435A (ja) |
| CA (1) | CA2043723A1 (ja) |
| DE (1) | DE69104784T2 (ja) |
| FR (1) | FR2662707B1 (ja) |
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