JPH04221100A - 内燃機関 - Google Patents
内燃機関Info
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- JPH04221100A JPH04221100A JP41187290A JP41187290A JPH04221100A JP H04221100 A JPH04221100 A JP H04221100A JP 41187290 A JP41187290 A JP 41187290A JP 41187290 A JP41187290 A JP 41187290A JP H04221100 A JPH04221100 A JP H04221100A
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- nickel
- composite dispersion
- dispersion plating
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- combustion engine
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Links
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2203/00—Non-metallic inorganic materials
- F05C2203/04—Phosphor
Landscapes
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Gears, Cams (AREA)
- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
- Valve-Gear Or Valve Arrangements (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は耐摩耗性複合分散めっき
層を有する耐摩耗性摺動部材を備えた内燃機関に関する
。
層を有する耐摩耗性摺動部材を備えた内燃機関に関する
。
【０００２】
【従来の技術】内燃機関の摺動部材であって、関係部材
と当接、摺接する部位、例えばピストンリングの外周面
、上下面、シリンダーライナーの内面、ピストンのスカ
ート面及びピストンリング溝、ピストンリングの上下及
び外周面、内周面、給排気弁バルブシート、バルブシス
テム、バルブ傘部及びその当接シート面、カム及びタペ
ットの当接面、ロッカーアーム先端当接面、バルブリフ
ターの外周当接面及びロッカーシャフトの外周当接面等
は苛酷な摩耗作用を受ける。
と当接、摺接する部位、例えばピストンリングの外周面
、上下面、シリンダーライナーの内面、ピストンのスカ
ート面及びピストンリング溝、ピストンリングの上下及
び外周面、内周面、給排気弁バルブシート、バルブシス
テム、バルブ傘部及びその当接シート面、カム及びタペ
ットの当接面、ロッカーアーム先端当接面、バルブリフ
ターの外周当接面及びロッカーシャフトの外周当接面等
は苛酷な摩耗作用を受ける。
【０００３】そこで、これらの部分の摩耗を少なくする
ために、従来、高級な耐摩耗性材料を使用するとともに
、それらに浸炭や浸硫、窒化や熱ＣＶＤを行って、さら
に潤滑機能を高めることによって、その耐摩耗性の向上
を図ってきた。
ために、従来、高級な耐摩耗性材料を使用するとともに
、それらに浸炭や浸硫、窒化や熱ＣＶＤを行って、さら
に潤滑機能を高めることによって、その耐摩耗性の向上
を図ってきた。
【０００４】然しながら、前述の従来技術の耐摩耗性向
上施策は何れも使用材料が高価となり又、それらの熱処
理には熱変形の問題があった。
上施策は何れも使用材料が高価となり又、それらの熱処
理には熱変形の問題があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の従来
の問題点を解消し、耐摩耗性を有する安価に形成可能な
摺動部材を有する内燃機関を提供することを課題とする
。
の問題点を解消し、耐摩耗性を有する安価に形成可能な
摺動部材を有する内燃機関を提供することを課題とする
。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記の課題を
、相手部材と相対的に当接又は摺接を行う部位に酸化ク
ロム微粒子又は窒化珪素微粒子を分散させたニッケル・
コバルト・燐複合分散めっき又はニッケル・タングステ
ン複合分散めっきを形成した耐摩耗性摺動部材を特徴と
する内燃機関により解決した。
、相手部材と相対的に当接又は摺接を行う部位に酸化ク
ロム微粒子又は窒化珪素微粒子を分散させたニッケル・
コバルト・燐複合分散めっき又はニッケル・タングステ
ン複合分散めっきを形成した耐摩耗性摺動部材を特徴と
する内燃機関により解決した。
【０００７】前記ニッケル・コバルト・燐複合分散めっ
き又はニッケル・タングステン複合分散めっきが、１〜
１５重量％の燐、１０〜５０重量％のコバルト又はタン
グステン、残りのニッケルを成分とするニッケル・コバ
ルト・燐又はニッケル・タングステン合金めっき基地層
の中に平均粒径が０．５〜１０μｍの酸化クロム粒子又
は窒化珪素微粒子を面積比で５〜２０％で分散している
複合皮膜層を有することができる。
き又はニッケル・タングステン複合分散めっきが、１〜
１５重量％の燐、１０〜５０重量％のコバルト又はタン
グステン、残りのニッケルを成分とするニッケル・コバ
ルト・燐又はニッケル・タングステン合金めっき基地層
の中に平均粒径が０．５〜１０μｍの酸化クロム粒子又
は窒化珪素微粒子を面積比で５〜２０％で分散している
複合皮膜層を有することができる。
【０００８】
【作用】本発明により、内燃機関の摺動部材には、少な
くとも相手部材と当接又は摺接する部位に酸化クロム微
粒子又は窒化珪素微粒子を分散させたニッケル・コバル
ト・燐複合分散めっき又はニッケル・タングステン複合
分散めっきが形成される。ニッケル・コバルト・燐複合
分散めっき又はニッケル・タングステン複合分散めっき
は高価な材料を使用することがなく、常温で変形を伴う
ことなく表面硬度を高めることができ、耐摩耗性を向上
した。
くとも相手部材と当接又は摺接する部位に酸化クロム微
粒子又は窒化珪素微粒子を分散させたニッケル・コバル
ト・燐複合分散めっき又はニッケル・タングステン複合
分散めっきが形成される。ニッケル・コバルト・燐複合
分散めっき又はニッケル・タングステン複合分散めっき
は高価な材料を使用することがなく、常温で変形を伴う
ことなく表面硬度を高めることができ、耐摩耗性を向上
した。
【０００９】
【実施例】本発明の詳細を図に示す実施例に基づいて説
明する。
明する。
【００１０】図１の第１実施例において、シリンダーラ
イナー１は内周面の全長ｂにわたって、及びそのトップ
リングの摺動範囲ａにわたって太線で示す部分にニッケ
ル・コバルト・燐複合分散めっき又はニッケル・タング
ステン複合分散めっきの析出を行う。その際、シリンダ
ーライナー１はめっき浴中に浸漬し、軸線に対して上下
方向に揺動して、めっき液が充分補給され、シリンダー
ライナー１に当てるようにする必要がある。
イナー１は内周面の全長ｂにわたって、及びそのトップ
リングの摺動範囲ａにわたって太線で示す部分にニッケ
ル・コバルト・燐複合分散めっき又はニッケル・タング
ステン複合分散めっきの析出を行う。その際、シリンダ
ーライナー１はめっき浴中に浸漬し、軸線に対して上下
方向に揺動して、めっき液が充分補給され、シリンダー
ライナー１に当てるようにする必要がある。
【００１１】次に図２〜図８の第２実施例において、少
なくともピストンスカート４の外周面、ピストンリング
溝３の上下面及び外周面にそれぞれ太線で示す部分にニ
ッケル・コバルト・燐複合分散めっき又はニッケル・タ
ングステン複合分散めっきが行われ、図３に示すような
ピストンリング５では図４〜図８にそれぞれ太線で示す
ように、その上下面、外周面及びエキスパンダの少なく
とも耳部１３にニッケル・コバルト・燐複合分散めっき
又はニッケル・タングステン複合分散めっきが行われる
。その際、リングはハンガー等にパラレルに垂直に吊る
し、めっき浴に浸漬し、上下方向に揺動を行う。
なくともピストンスカート４の外周面、ピストンリング
溝３の上下面及び外周面にそれぞれ太線で示す部分にニ
ッケル・コバルト・燐複合分散めっき又はニッケル・タ
ングステン複合分散めっきが行われ、図３に示すような
ピストンリング５では図４〜図８にそれぞれ太線で示す
ように、その上下面、外周面及びエキスパンダの少なく
とも耳部１３にニッケル・コバルト・燐複合分散めっき
又はニッケル・タングステン複合分散めっきが行われる
。その際、リングはハンガー等にパラレルに垂直に吊る
し、めっき浴に浸漬し、上下方向に揺動を行う。
【００１２】更に図９の第３実施例において、バルブの
少なくともステム部６、バルブシート７及びそれに当接
するバルブ傘部８に太線で示すようにニッケル・コバル
ト・燐複合分散めっき又はニッケル・タングステン複合
分散めっきが行われる。その際、バルブを軸線の周りに
回動しながらバルブ傘部８にめっき液を注入、循環して
、補給するか又は法線方向に上下揺動をする。
少なくともステム部６、バルブシート７及びそれに当接
するバルブ傘部８に太線で示すようにニッケル・コバル
ト・燐複合分散めっき又はニッケル・タングステン複合
分散めっきが行われる。その際、バルブを軸線の周りに
回動しながらバルブ傘部８にめっき液を注入、循環して
、補給するか又は法線方向に上下揺動をする。
【００１３】最後に図１０〜図１４の第４実施例におい
て、少なくともカムノーズ部９、タペットの当接面１０
、ロッカーアームの先端当接面１１、バルブリフターの
外周当接面１２、ロッカーシャフト外周当接面１３の太
線で示す部分に、ニッケル・コバルト・燐複合分散めっ
き又はニッケル・タングステン複合分散めっきがそれぞ
れ行われる。この場合もワークを適宜動かすように上下
揺動を行い、めっき液が法線方向に当たるようにする。
て、少なくともカムノーズ部９、タペットの当接面１０
、ロッカーアームの先端当接面１１、バルブリフターの
外周当接面１２、ロッカーシャフト外周当接面１３の太
線で示す部分に、ニッケル・コバルト・燐複合分散めっ
き又はニッケル・タングステン複合分散めっきがそれぞ
れ行われる。この場合もワークを適宜動かすように上下
揺動を行い、めっき液が法線方向に当たるようにする。
【００１４】最近、耐摩耗性複合分散めっきによる摺動
部材表面の耐摩耗性及び耐食性向上の技術が開発されつ
つあり、これによると酸化クロム粒子又は窒化珪素粒子
を分散させたニッケル・コバルト・燐の複合分散めっき
、（以下ニッケル・コバルト・燐複合分散めっきと言う
）又は酸化クロム粒子又は窒化珪素粒子を分散させたニ
ッケル・タングステンの複合分散めっき、（以下ニッケ
ル・タングステン複合分散めっきと言う）をワーク表面
に折出させると、ワークの表面は変形を伴うことなく耐
摩耗性及び耐食性を高めることができ、しかも常温、若
しくはニッケル・コバルト・燐の複合分散めっきの場合
で４００℃以下、ニッケル・タングステンの複合分散め
っきの場合で６００℃以下の温度でしかも全く変形を伴
うことなく表面硬度を高めることができるようになった
。
部材表面の耐摩耗性及び耐食性向上の技術が開発されつ
つあり、これによると酸化クロム粒子又は窒化珪素粒子
を分散させたニッケル・コバルト・燐の複合分散めっき
、（以下ニッケル・コバルト・燐複合分散めっきと言う
）又は酸化クロム粒子又は窒化珪素粒子を分散させたニ
ッケル・タングステンの複合分散めっき、（以下ニッケ
ル・タングステン複合分散めっきと言う）をワーク表面
に折出させると、ワークの表面は変形を伴うことなく耐
摩耗性及び耐食性を高めることができ、しかも常温、若
しくはニッケル・コバルト・燐の複合分散めっきの場合
で４００℃以下、ニッケル・タングステンの複合分散め
っきの場合で６００℃以下の温度でしかも全く変形を伴
うことなく表面硬度を高めることができるようになった
。
【００１５】ニッケル・コバルト・燐複合分散めっきの
浴組成の一例は表１に示す如くであり、ニッケル・タン
グステン複合分散めっきの浴組成の一例は表２に示す如
くである。
浴組成の一例は表１に示す如くであり、ニッケル・タン
グステン複合分散めっきの浴組成の一例は表２に示す如
くである。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】ニッケル・コバルト・燐複合分散めっきを
内燃機関の摺動部材の相手部材と当接する又は摺接する
部位に２μｍ〜１００μｍの厚みの必要な厚みだけ析出
させる。これにより、析出した状態での硬さが熱処理を
しなくても硬度がマイクロビッカースで６００以上であ
る皮膜が形成される。
内燃機関の摺動部材の相手部材と当接する又は摺接する
部位に２μｍ〜１００μｍの厚みの必要な厚みだけ析出
させる。これにより、析出した状態での硬さが熱処理を
しなくても硬度がマイクロビッカースで６００以上であ
る皮膜が形成される。
【００１９】また熱処理を４００℃で１時間行うと、硬
度がマイクロビッカースで９００〜１１００になり、更
に耐摩耗性、耐焼付性が高められる。また本発明により
、ニッケル・コバルト・燐複合分散めっきは均一電着性
が良い為、厚さが均一になり、複雑な形状や凹部にも皮
膜が形成できる。また皮膜層中に酸化クロム又は窒化珪
素のような硬質粒子の他、窒化硼素や二硫化モリブデン
のような固体潤滑材粒子を複合分散させることも可能で
耐摩耗性や耐焼付性に対し更に効果が期待できる。
度がマイクロビッカースで９００〜１１００になり、更
に耐摩耗性、耐焼付性が高められる。また本発明により
、ニッケル・コバルト・燐複合分散めっきは均一電着性
が良い為、厚さが均一になり、複雑な形状や凹部にも皮
膜が形成できる。また皮膜層中に酸化クロム又は窒化珪
素のような硬質粒子の他、窒化硼素や二硫化モリブデン
のような固体潤滑材粒子を複合分散させることも可能で
耐摩耗性や耐焼付性に対し更に効果が期待できる。
【００２０】ニッケル・コバルト・燐複合分散めっきの
合金基地中に含まれる燐は、熱硬化処理を行うことによ
り基地の硬度が高くなって耐摩耗性に優れた効果を示し
、また基地の耐食性改善にも効果がある。燐の量が１％
以下では熱硬化処理を行っても硬さが高くならず耐摩耗
性の効果は少ない。また１５％を越えると硬度は増すが
皮膜はかえって脆くなり、衝撃強度は弱くなり、皮膜の
密着性も悪くなる。従って燐の量は１〜１５％が良い。
合金基地中に含まれる燐は、熱硬化処理を行うことによ
り基地の硬度が高くなって耐摩耗性に優れた効果を示し
、また基地の耐食性改善にも効果がある。燐の量が１％
以下では熱硬化処理を行っても硬さが高くならず耐摩耗
性の効果は少ない。また１５％を越えると硬度は増すが
皮膜はかえって脆くなり、衝撃強度は弱くなり、皮膜の
密着性も悪くなる。従って燐の量は１〜１５％が良い。
【００２１】合金基地中にコバルトを添加することによ
り耐熱性、耐蝕性は改善され、皮膜の強度も向上する。 合金基地中のコバルトの量は、１０重量％以下では上記
の効果が顕著に得られず、また５０重量％を越えてもそ
の効果に著しい変化はない。したがって、コバルトの量
は１０〜５０重量％が良い。
り耐熱性、耐蝕性は改善され、皮膜の強度も向上する。 合金基地中のコバルトの量は、１０重量％以下では上記
の効果が顕著に得られず、また５０重量％を越えてもそ
の効果に著しい変化はない。したがって、コバルトの量
は１０〜５０重量％が良い。
【００２２】ニッケル・タングステン複合分散めっきを
内燃機関の摺動部材の相手部材と当接する又は摺接する
部位に２μｍ〜１００μｍの厚みの必要な厚みだけ析出
させる。これにより、析出した状態での硬さが熱処理を
しなくても硬度がマイクロビッカースで６００以上であ
る皮膜が形成される。
内燃機関の摺動部材の相手部材と当接する又は摺接する
部位に２μｍ〜１００μｍの厚みの必要な厚みだけ析出
させる。これにより、析出した状態での硬さが熱処理を
しなくても硬度がマイクロビッカースで６００以上であ
る皮膜が形成される。
【００２３】また熱処理を６００℃で１時間行うと、硬
度がマイクロビッカースで１０００〜１３００になり、
更に耐摩耗性、耐焼付性が高められる。また本発明によ
り、ニッケル・タングステン複合分散めっきは均一電着
性が良い為、厚さが均一になり、複雑な形状や凹部にも
皮膜が形成できる。また皮膜層中に酸化クロム又は窒化
珪素のような硬質粒子の他、窒化硼素や二硫化モリブデ
ンのような固体潤滑材粒子を複合分散させることも可能
で耐摩耗性や耐焼付性に対し更に効果が期待できる。
度がマイクロビッカースで１０００〜１３００になり、
更に耐摩耗性、耐焼付性が高められる。また本発明によ
り、ニッケル・タングステン複合分散めっきは均一電着
性が良い為、厚さが均一になり、複雑な形状や凹部にも
皮膜が形成できる。また皮膜層中に酸化クロム又は窒化
珪素のような硬質粒子の他、窒化硼素や二硫化モリブデ
ンのような固体潤滑材粒子を複合分散させることも可能
で耐摩耗性や耐焼付性に対し更に効果が期待できる。
【００２４】ニッケル・タングステン複合分散めっきの
合金基地中に含まれるタングステンは、熱硬化処理を行
うことにより基地の硬度が高くなって耐摩耗性に優れた
効果を示し、また基地の耐食性改善にも効果がある。タ
ングステンの量が１０％以下では熱硬化処理を行っても
硬さが高くならず耐摩耗性の効果は少ない。また５０％
を越えると硬度は増すが皮膜はかえって脆くなり、衝撃
強度は弱くなり、皮膜の密着性も悪くなる。従ってタン
グステンの量は１０〜５０重量％が良い。
合金基地中に含まれるタングステンは、熱硬化処理を行
うことにより基地の硬度が高くなって耐摩耗性に優れた
効果を示し、また基地の耐食性改善にも効果がある。タ
ングステンの量が１０％以下では熱硬化処理を行っても
硬さが高くならず耐摩耗性の効果は少ない。また５０％
を越えると硬度は増すが皮膜はかえって脆くなり、衝撃
強度は弱くなり、皮膜の密着性も悪くなる。従ってタン
グステンの量は１０〜５０重量％が良い。
【００２５】合金基地中に分散する酸化クロム（Ｃｒ２
Ｏ３ ）又は窒化珪素（Ｓｉ３ Ｎ４ ）は皮膜の耐
摩耗性の改善に優れた効果を示す。分散する酸化クロム
又は窒化珪素の容量は５〜４０面積％で且つその平均粒
径は０．５〜１０μｍが良い。容量が５％以下或いは平
均粒径が０．５μｍ以下では耐摩耗性の改善効果が少な
い。また容量が４０面積％或いは平均粒径が１０μｍを
越えると皮膜の強度はかえって低下し、さらに、相手材
の摩耗を大きくすることになる。
Ｏ３ ）又は窒化珪素（Ｓｉ３ Ｎ４ ）は皮膜の耐
摩耗性の改善に優れた効果を示す。分散する酸化クロム
又は窒化珪素の容量は５〜４０面積％で且つその平均粒
径は０．５〜１０μｍが良い。容量が５％以下或いは平
均粒径が０．５μｍ以下では耐摩耗性の改善効果が少な
い。また容量が４０面積％或いは平均粒径が１０μｍを
越えると皮膜の強度はかえって低下し、さらに、相手材
の摩耗を大きくすることになる。
【００２６】
【発明の効果】本発明によれば、内燃機関の耐摩耗性摺
動部材に格別高価な材料を使用することもなく、それら
各部材の相手部材と当接又は摺接する部位をめっき溶中
に浸漬することにより、常温でしかも全く変形を伴うこ
となく表面硬度を高め、且つ均一な膜厚を各部位に密着
性良好なニッケル・コバルト・燐複合分散めっきが形成
され、耐摩耗性の向上した内燃機関の耐摩耗性摺動部材
が得られる。
動部材に格別高価な材料を使用することもなく、それら
各部材の相手部材と当接又は摺接する部位をめっき溶中
に浸漬することにより、常温でしかも全く変形を伴うこ
となく表面硬度を高め、且つ均一な膜厚を各部位に密着
性良好なニッケル・コバルト・燐複合分散めっきが形成
され、耐摩耗性の向上した内燃機関の耐摩耗性摺動部材
が得られる。
【００２７】また、シリンダーライナー、ピストン、ピ
ストンリング、給排気バルブ及びバルブシート、ロッカ
ーシャフトの動弁機構はそれぞれ摩耗部分が摺動熱や燃
焼熱により、硬度が大きくなるので、耐摩耗性耐蝕性は
大きく向上する。
ストンリング、給排気バルブ及びバルブシート、ロッカ
ーシャフトの動弁機構はそれぞれ摩耗部分が摺動熱や燃
焼熱により、硬度が大きくなるので、耐摩耗性耐蝕性は
大きく向上する。
【図１】本発明をシリンダーライナーに適用した第１実
施例を示す縦断面図である。
施例を示す縦断面図である。
【図２】第２実施例のピストンの縦断面図である。
【図３】第２図のピストンに嵌挿されるピストンリング
の平面図である。
の平面図である。
【図４】各実施例（図中の太線が本発明の実施部分）の
第３図の矢視ＩＶーＩＶの部分拡大断面図である。
第３図の矢視ＩＶーＩＶの部分拡大断面図である。
【図５】各実施例（図中の太線が本発明の実施部分）の
第３図の矢視ＩＶーＩＶの部分拡大断面図である。
第３図の矢視ＩＶーＩＶの部分拡大断面図である。
【図６】各実施例（図中の太線が本発明の実施部分）の
第３図の矢視ＩＶーＩＶの部分拡大断面図である。
第３図の矢視ＩＶーＩＶの部分拡大断面図である。
【図７】各実施例（図中の太線が本発明の実施部分）の
第３図の矢視ＩＶーＩＶの部分拡大断面図である。
第３図の矢視ＩＶーＩＶの部分拡大断面図である。
【図８】各実施例（図中の太線が本発明の実施部分）の
第３図の矢視ＩＶーＩＶの部分拡大断面図である。
第３図の矢視ＩＶーＩＶの部分拡大断面図である。
【図９】給排気バルブ及びそのバルブシートに適用した
第３実施例を示す縦断面図である。
第３実施例を示す縦断面図である。
【図１０】第４実施例のカムの横断面図である。
【図１１】タペットの縦断面図である。
【図１２】ロッカーアームの側面図である。
【図１３】バルブリフターの縦断面図である。
【図１４】ロッカーシャフトの横断面図である。
１ シリンダーライナー
２ ピストン
３ トップリング溝
４ ピストンスカート
５ ピストンリング
６ ステム部
７ バルブシート
８ 傘部
９ カムノーズ部
１０ タペット当接面
１１ ロッカーアームの先端当接面
１２ バルブリフター
１３ ロッカーシャフト
Claims (16)
- 【請求項１】相手部材と相対的に当接と摺接の何れかを
行う部位に酸化クロム微粒子を分散させたニッケル・コ
バルト・燐複合分散めっきを形成した耐摩耗性摺動部材
を特徴とする内燃機関。 - 【請求項２】前記ニッケル・コバルト・燐複合分散めっ
きが、１〜１５重量％の燐、１０〜５０重量％のコバル
ト、残りのニッケルを成分とするニッケル・コバルト・
燐合金めっき基地層の中に平均粒径が０．５〜１０μｍ
の酸化クロム粒子を面積比で５〜２０％で分散している
複合皮膜層を有することを特徴とする請求項１に記載の
内燃機関。 - 【請求項３】相手部材と相対的に当接と摺接の何れかを
行う部位に窒化珪素の微粒子を分散させたニッケル・コ
バルト・燐複合分散めっきを形成した耐摩耗性摺動部材
を特徴とする内燃機関。 - 【請求項４】前記ニッケル・コバルト・燐複合分散めっ
きが、１〜１５重量％の燐、１０〜５０重量％のコバル
ト、残りのニッケルを成分とするニッケル・コバルト・
燐合金めっき基地層の中に平均粒径が０．５〜１０μｍ
の窒化珪素粒子を面積比で５〜２０％で分散している複
合皮膜層を有することを特徴とする請求項３に記載の内
燃機関。 - 【請求項５】前記耐摩耗性摺動部材が、ニッケル・コバ
ルト・燐複合分散めっきが少なくとも内周面に形成され
ているシリンダーライナーであることを特徴とする請求
項１〜４のいずれか１つに記載の内燃機関。 - 【請求項６】前記耐摩耗性摺動部材が、外周面にニッケ
ル・コバルト・燐複合分散めっきを形成したピストンス
カート、上下面に該複合分散めっきを形成したピストン
リング溝、上下面と内外周面とに前記複合分散めっきを
形成したピストンリング、耳部面に前記複合分散めっき
を形成したエキスパンダであることを特徴とする請求項
１〜４のいずれか１つに記載の内燃機関。 - 【請求項７】前記耐摩耗性摺動部材が、シート面、ステ
ム外周面及び傘部にニッケル・コバルト・燐複合分散め
っきを形成した給排気バルブであることを特徴とする請
求項１〜４のいずれか１つに記載の内燃機関。 - 【請求項８】前記耐摩耗性摺動部材が、ニッケル・コバ
ルト・燐複合分散めっきを形成したカム、先端当接面に
該複合分散めっきを形成したロッカーアーム、前記カム
に当接する面に前記複合分散めっきを形成したタペット
、当接面に前記複合分散めっきを形成したバルブリフタ
ー、外周当接面に前記複合分散めっきを形成したロッカ
ーシャフトを有する動弁手段よりなることを特徴とする
請求項１〜４のいずれか１つに記載の内燃機関。 - 【請求項９】相手部材と相対的に当接と摺接の何れかを
行う部位に酸化クロム微粒子を分散させたニッケル・タ
ングステン・燐複合分散めっきを形成した耐摩耗性摺動
部材を特徴とする内燃機関。 - 【請求項１０】前記ニッケル・タングステン複合分散め
っきが、１〜１５重量％の燐、１０〜５０重量％のタン
グステン、残りのニッケルを成分とするニッケル・タン
グステン合金めっき基地層の中に平均粒径が０．５〜１
０μｍの酸化クロム粒子を面積比で５〜２０％で分散し
ている複合皮膜層を有することを特徴とする請求項９に
記載の内燃機関。 - 【請求項１１】相手部材と相対的に当接と摺接の何れか
を行う部位に窒化珪素の微粒子を分散させたニッケル・
タングステン複合分散めっきを形成した耐摩耗性摺動部
材を特徴とする内燃機関。 - 【請求項１２】前記ニッケル・タングステン複合分散め
っきが、１〜１５重量％の燐、１０〜５０重量％のタン
グステン、残りのニッケルを成分とするニッケル・タン
グステン合金めっき基地層の中に平均粒径が０．５〜１
０μｍの窒化珪素粒子を面積比で５〜２０％で分散して
いる複合皮膜層を有することを特徴とする請求項１１に
記載の内燃機関。 - 【請求項１３】前記耐摩耗性摺動部材が、ニッケル・タ
ングステン複合分散めっきが少なくとも内周面に形成さ
れているシリンダーライナーであることを特徴とする請
求項９〜１２のいずれか１つに記載の内燃機関。 - 【請求項１４】前記耐摩耗性摺動部材が、外周面にニッ
ケル・タングステン複合分散めっきを形成したピストン
スカート、上下面に該複合分散めっきを形成したピスト
ンリング溝、上下面と内外周面とに前記複合分散めっき
を形成したピストンリングと、耳部面に前記複合分散め
っきを形成したエキスパンダとであることを特徴とする
請求項９〜１２のいずれか１つに記載の内燃機関。 - 【請求項１５】前記耐摩耗性摺動部材が、シート面、ス
テム外周面及び傘部にニッケル・タングステン複合分散
めっきを形成した給排気バルブであることを特徴とする
請求項９〜１２のいずれか１つに記載の内燃機関。 - 【請求項１６】前記耐摩耗性摺動部材が、ニッケル・タ
ングステン複合分散めっきを形成したカム、先端当接面
に該複合分散めっきを形成したロッカーアーム、前記カ
ムに当接する面に前記複合分散めっきを形成したタペッ
ト、当接面に前記複合分散めっきを形成したバルブリフ
ター、外周当接面に前記複合分散めっきを形成したロッ
カーシャフトを有する動弁手段よりなることを特徴とす
る請求項９〜１２のいずれか１つに記載の内燃機関。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP41187290A JPH04221100A (ja) | 1990-12-20 | 1990-12-20 | 内燃機関 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP41187290A JPH04221100A (ja) | 1990-12-20 | 1990-12-20 | 内燃機関 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04221100A true JPH04221100A (ja) | 1992-08-11 |
Family
ID=18520795
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP41187290A Pending JPH04221100A (ja) | 1990-12-20 | 1990-12-20 | 内燃機関 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04221100A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL1008426C2 (nl) * | 1998-02-26 | 1999-08-30 | Guus Jochem Van Der Sluis | Galvanische laag van cobaltverbindingen gevuld met keramische deeltjes. |
| JP2009138594A (ja) * | 2007-12-05 | 2009-06-25 | Aisan Ind Co Ltd | 中空エンジンバルブ |
-
1990
- 1990-12-20 JP JP41187290A patent/JPH04221100A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL1008426C2 (nl) * | 1998-02-26 | 1999-08-30 | Guus Jochem Van Der Sluis | Galvanische laag van cobaltverbindingen gevuld met keramische deeltjes. |
| WO1999043872A1 (en) * | 1998-02-26 | 1999-09-02 | Sluis Guus Jochem V D | Galvanic coatings of iron-cobalt compounds with ceramic particles |
| JP2009138594A (ja) * | 2007-12-05 | 2009-06-25 | Aisan Ind Co Ltd | 中空エンジンバルブ |
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