JPH04185920A - ころがり軸受クラッチ - Google Patents
ころがり軸受クラッチInfo
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- JPH04185920A JPH04185920A JP2316613A JP31661390A JPH04185920A JP H04185920 A JPH04185920 A JP H04185920A JP 2316613 A JP2316613 A JP 2316613A JP 31661390 A JP31661390 A JP 31661390A JP H04185920 A JPH04185920 A JP H04185920A
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- 238000009826 distribution Methods 0.000 abstract description 7
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- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 101100135798 Caenorhabditis elegans pcp-1 gene Proteins 0.000 description 1
- 238000009472 formulation Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
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- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D41/00—Freewheels or freewheel clutches
- F16D41/06—Freewheels or freewheel clutches with intermediate wedging coupling members between an inner and an outer surface
-
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
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- F16D41/06—Freewheels or freewheel clutches with intermediate wedging coupling members between an inner and an outer surface
- F16D41/061—Freewheels or freewheel clutches with intermediate wedging coupling members between an inner and an outer surface the intermediate members wedging by movement having an axial component
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、一方向側にのみ回転自在の一方クラッチとし
て作動する、ころがり軸受クラッチに関する。
て作動する、ころがり軸受クラッチに関する。
従来の技術
従来用いられている一方クラッチは、例えば第８図に示
す如く、内輪１と外輪２との間の軌道面に円筒状のコロ
３を並べ、外輪２の軌道面をカム形状にし、逆転時には
円筒コロ３のカム面２Ｃへの喰い込みによってクラッチ
させるものや、内外輪軌道面を円筒面としコロとして円
筒コロの代わりにカム形状のスプラグを配置し、それぞ
れのスプラグにスプリング圧を与えて喰い込むようにし
たものが一般的である。これらのものにおいては、クラ
ッチ時には半径方向に真円と異なったカム形状部分２ｃ
にコロ３を喰い込ませ、フリー回転時にはコロ３を滑ら
せるという動作になる。ところが、トラスト角αは摩擦
角より小さくなければならないから、スプラグコロ３の
ピッチ２以内でカムを形成させるためカム高さに限界が
あり、コロ３がカム部２Ｃを乗り越えクラッチを破損さ
せるおそれがある。
す如く、内輪１と外輪２との間の軌道面に円筒状のコロ
３を並べ、外輪２の軌道面をカム形状にし、逆転時には
円筒コロ３のカム面２Ｃへの喰い込みによってクラッチ
させるものや、内外輪軌道面を円筒面としコロとして円
筒コロの代わりにカム形状のスプラグを配置し、それぞ
れのスプラグにスプリング圧を与えて喰い込むようにし
たものが一般的である。これらのものにおいては、クラ
ッチ時には半径方向に真円と異なったカム形状部分２ｃ
にコロ３を喰い込ませ、フリー回転時にはコロ３を滑ら
せるという動作になる。ところが、トラスト角αは摩擦
角より小さくなければならないから、スプラグコロ３の
ピッチ２以内でカムを形成させるためカム高さに限界が
あり、コロ３がカム部２Ｃを乗り越えクラッチを破損さ
せるおそれがある。
又クランチカの点においては、このような従来のクラッ
チでは、紐み込まれたコロ又はスプラグをカム面にばら
つきなく均一に喰い込ませる必要があるが、平面上の寸
法精度、コロをクラッチ方向に予圧するハネ圧の均−化
等には限度があるため、均一なりラッチ力を得ることが
困難である。
チでは、紐み込まれたコロ又はスプラグをカム面にばら
つきなく均一に喰い込ませる必要があるが、平面上の寸
法精度、コロをクラッチ方向に予圧するハネ圧の均−化
等には限度があるため、均一なりラッチ力を得ることが
困難である。
一方、クラッチ時の伝達トルクに関しては、伝達トルク
に比例した面圧を発生させこの面圧を許容値内に安定さ
せる必要があるが、このためには全てのコロが同時にク
ラッチに参画し、これにより発生する模力は全コロで同
一に増減しなければならない。しかし、初期各単体精度
及び組立後軸受によって保持されるコロとクラッチ面と
の関係寸法の均一化の点や、個々のカム形状の精度、内
外輪の内圧、外圧に伴う変形もしくは摩耗の発生等によ
り、許容面圧を維持するのは困難な問題となる。特に、
フリー回転時には別個に設けられる軸受によって軸支持
しカム面は滑り摩擦になるというこの種のクラッチの基
本的構造上の特性から、軌道面及びスプラグコロの摩耗
対策は問題となる。
に比例した面圧を発生させこの面圧を許容値内に安定さ
せる必要があるが、このためには全てのコロが同時にク
ラッチに参画し、これにより発生する模力は全コロで同
一に増減しなければならない。しかし、初期各単体精度
及び組立後軸受によって保持されるコロとクラッチ面と
の関係寸法の均一化の点や、個々のカム形状の精度、内
外輪の内圧、外圧に伴う変形もしくは摩耗の発生等によ
り、許容面圧を維持するのは困難な問題となる。特に、
フリー回転時には別個に設けられる軸受によって軸支持
しカム面は滑り摩擦になるというこの種のクラッチの基
本的構造上の特性から、軌道面及びスプラグコロの摩耗
対策は問題となる。
更に、従来の一方クラッチではカム形状を形成する部分
があるため、材質的、熱処理的及び加工精度的に各種の
製作上の制約が生じ、許容面圧の設計におけるヘルツ応
力の計算に当たってはマイナス方向の諸係数の選択が避
けられない問題となる。
があるため、材質的、熱処理的及び加工精度的に各種の
製作上の制約が生じ、許容面圧の設計におけるヘルツ応
力の計算に当たってはマイナス方向の諸係数の選択が避
けられない問題となる。
このような問題を解決する一方クラッチとして、円錐コ
ロ軸受状に形成した内輪と外輪との間にスプラグとして
働く回転体（コロ）を軌道面母線に対して傾斜して配設
し、一方向側のみにフリー回転をさせると共に逆転時に
はクラッチさせる形式の一方クラッチがある（特公昭５
８−５２０９２号公報参照）。
ロ軸受状に形成した内輪と外輪との間にスプラグとして
働く回転体（コロ）を軌道面母線に対して傾斜して配設
し、一方向側のみにフリー回転をさせると共に逆転時に
はクラッチさせる形式の一方クラッチがある（特公昭５
８−５２０９２号公報参照）。
しかしこの一方クラッチでは、内、外輪が共に円錐コロ
軸受状即ち円誰面を形成しているため、内輪軌道面又は
外輪軌道面の何れか一方側には回転体を線接触させるこ
とができるが両軌道面に回転体を線接触させることがで
きず、回転体の回転が不安定になると共に、線接触しな
い側の面圧が極めて高い値になる。
軸受状即ち円誰面を形成しているため、内輪軌道面又は
外輪軌道面の何れか一方側には回転体を線接触させるこ
とができるが両軌道面に回転体を線接触させることがで
きず、回転体の回転が不安定になると共に、線接触しな
い側の面圧が極めて高い値になる。
発明が解決しようとする課題
本発明は従来技術に於ける上記問題を解決し、請求項１
及び２に記載の発明は、ころがり軸受としての滑らかな
自由回転が得られ、定格荷重が大きく寿命が増大し、短
時間にオン−オフを繰り返してもクラッチとしての安定
した動作が得られ、支持軸受を必要としないころがり軸
受はクラッチを提供することを課題とし、 請求項３の発明は、上記に加えて、更に自由回転時の性
能が向上したころがり軸受クラッチを提供することを課
題とし、 請求項４又は５の発明は、上記請求項１乃至３の発明の
課題に加えて、入力系及び出力系の軸方向移動が許容さ
れない入出力系に適用することができるころがり軸受ク
ラッチを提供することを課題とする。
及び２に記載の発明は、ころがり軸受としての滑らかな
自由回転が得られ、定格荷重が大きく寿命が増大し、短
時間にオン−オフを繰り返してもクラッチとしての安定
した動作が得られ、支持軸受を必要としないころがり軸
受はクラッチを提供することを課題とし、 請求項３の発明は、上記に加えて、更に自由回転時の性
能が向上したころがり軸受クラッチを提供することを課
題とし、 請求項４又は５の発明は、上記請求項１乃至３の発明の
課題に加えて、入力系及び出力系の軸方向移動が許容さ
れない入出力系に適用することができるころがり軸受ク
ラッチを提供することを課題とする。
課題を解決するための手段
本発明は上記課題を解決するために、
請求項１の発明は、内側回転体と、外側回転体と、中間
回転体と、付勢手段と、を有し、前記内側回転体は、１
軸線まわりの単葉回転双曲面をなす内側軌道面を備え、
前記外側回転体は、前記軸線と同一軸線まわりの単葉回
転双曲面をなす外側軌道面を備え、前記内側軌道面と前
記外側軌道面とは相対向して軌道を形成し、前記中間回
転体は、ころがり面が円筒形状であり、前記軌道におい
て該中間回転体の中心軸を前記軸線を含む断面から一定
角度傾斜して前記軌道の円周方向に複数個配設され、該
中間回転体の表面は前記内側軌道面と前記外側軌道面と
に線状に接触し、前記付勢手段は、前記内側回転体又は
前記外側回転体の何れかを、前記軸線方向であって前記
軌道の間隔を狭くする方向に付勢し、前記内側回転体と
前記外側回転体とは、前記軸線方向においてそれぞれ反
対方向側に前記中間回転体の前記軸線方向の動きを停止
させる環状部材を備えている、ことを特徴とする請求項
２の発明は、上記に加えて、前記中間回転体は、円筒形
状であることに代えて、長さ方向に対称な鼓形又は太鼓
形であり、該中間回転体の表面は、該中間回転体の中心
軸まわりの単葉回転双曲面であることを特徴とする 請求項３の発明は、１記請求項１又は２の特徴に加えて
、前記中間回転体は、前記中心軸方向に複数に分割され
ていることを特徴とする請求項４の発明は、上記請求項
１乃至３の特徴に加えて、トルクを伝達するための入出
力回転体を備え、該入出力回転体は、前記外側回転体の
一端側であって前記内側回転体の一端側上に該内側回転
体から軸受を介して該内側回転体に対して軸方向の一定
位置で相対的に回転自在に取り付けら、れ、前記外側回
転体との間でトルクを伝達するトルク伝達手段により該
外側回転体と結合されていて、前記付勢手段は、前記入
出力回転体と前記外側回転体との間に設けられ、該外側
回転体を前記軸線方向であって前記軌道の間隔を狭くす
る方向に付勢する、ことを特徴とする 請求項５の発明は、上記請求項１乃至３の特徴に加えて
、トルクを伝達するための入出力回転体を備え、該入出
力回転体は、前記内側回転体の一端側であって前記外側
回転体の一端側内に該外側回転体から軸受を介して該外
側回転体に対して軸方向の一定位置で相対的に回転自在
に取り付けられ、前記内側回転体との間でトルクを伝達
するトルク伝達手段により該内側回転体と結合されてい
て、前記付勢手段は、前記入出力回転体と前記内側回転
体との間に設けられ、該内側回転体を前記軸線方向であ
って前記軌道の間隔を狭くする方向に付勢する、ことを
特徴とする。
回転体と、付勢手段と、を有し、前記内側回転体は、１
軸線まわりの単葉回転双曲面をなす内側軌道面を備え、
前記外側回転体は、前記軸線と同一軸線まわりの単葉回
転双曲面をなす外側軌道面を備え、前記内側軌道面と前
記外側軌道面とは相対向して軌道を形成し、前記中間回
転体は、ころがり面が円筒形状であり、前記軌道におい
て該中間回転体の中心軸を前記軸線を含む断面から一定
角度傾斜して前記軌道の円周方向に複数個配設され、該
中間回転体の表面は前記内側軌道面と前記外側軌道面と
に線状に接触し、前記付勢手段は、前記内側回転体又は
前記外側回転体の何れかを、前記軸線方向であって前記
軌道の間隔を狭くする方向に付勢し、前記内側回転体と
前記外側回転体とは、前記軸線方向においてそれぞれ反
対方向側に前記中間回転体の前記軸線方向の動きを停止
させる環状部材を備えている、ことを特徴とする請求項
２の発明は、上記に加えて、前記中間回転体は、円筒形
状であることに代えて、長さ方向に対称な鼓形又は太鼓
形であり、該中間回転体の表面は、該中間回転体の中心
軸まわりの単葉回転双曲面であることを特徴とする 請求項３の発明は、１記請求項１又は２の特徴に加えて
、前記中間回転体は、前記中心軸方向に複数に分割され
ていることを特徴とする請求項４の発明は、上記請求項
１乃至３の特徴に加えて、トルクを伝達するための入出
力回転体を備え、該入出力回転体は、前記外側回転体の
一端側であって前記内側回転体の一端側上に該内側回転
体から軸受を介して該内側回転体に対して軸方向の一定
位置で相対的に回転自在に取り付けら、れ、前記外側回
転体との間でトルクを伝達するトルク伝達手段により該
外側回転体と結合されていて、前記付勢手段は、前記入
出力回転体と前記外側回転体との間に設けられ、該外側
回転体を前記軸線方向であって前記軌道の間隔を狭くす
る方向に付勢する、ことを特徴とする 請求項５の発明は、上記請求項１乃至３の特徴に加えて
、トルクを伝達するための入出力回転体を備え、該入出
力回転体は、前記内側回転体の一端側であって前記外側
回転体の一端側内に該外側回転体から軸受を介して該外
側回転体に対して軸方向の一定位置で相対的に回転自在
に取り付けられ、前記内側回転体との間でトルクを伝達
するトルク伝達手段により該内側回転体と結合されてい
て、前記付勢手段は、前記入出力回転体と前記内側回転
体との間に設けられ、該内側回転体を前記軸線方向であ
って前記軌道の間隔を狭くする方向に付勢する、ことを
特徴とする。
作 用
請求項１又は２の発明において、内側軌道面と外側軌道
面とは共に単葉回転双曲面であるがら、これらで形成さ
れる軌道は、その半径が一端側から他端側に向かって大
きくなる。そしてこの中で中間回転体が軸線断面に対し
て傾斜して設けられるので、自由回転側に内側回転体（
内輪）又は外側回転体（外輪）が回転されると、中間回
転体は両軌道面に案内されて線接触を保ちつつその上を
転がると共に、軸線方向にも進行しようとする。
面とは共に単葉回転双曲面であるがら、これらで形成さ
れる軌道は、その半径が一端側から他端側に向かって大
きくなる。そしてこの中で中間回転体が軸線断面に対し
て傾斜して設けられるので、自由回転側に内側回転体（
内輪）又は外側回転体（外輪）が回転されると、中間回
転体は両軌道面に案内されて線接触を保ちつつその上を
転がると共に、軸線方向にも進行しようとする。
しかし内側軌道面と外側軌道面とでは軸線方向において
中間回転体が進行しようとする方向が互いに反対方向で
あるから、結果として内輪と外輪とは中間回転体を介し
て互いに軸線方向において引き離される力を受ける。
中間回転体が進行しようとする方向が互いに反対方向で
あるから、結果として内輪と外輪とは中間回転体を介し
て互いに軸線方向において引き離される力を受ける。
この場合内輪又は外輪は、中間回転体を内側軌道面上で
軌道半径の小さい方向へ進行させるように回転するから
、前記引き離し力は、内輪を軌道半径の大きい方向へ動
かし外輪を軌道半径の小さい方向へ動かすような力とな
り、内外輪間には、常に軌道間隔を広げようとする作用
が生ずることになる。
軌道半径の小さい方向へ進行させるように回転するから
、前記引き離し力は、内輪を軌道半径の大きい方向へ動
かし外輪を軌道半径の小さい方向へ動かすような力とな
り、内外輪間には、常に軌道間隔を広げようとする作用
が生ずることになる。
一方、付勢手段は内輪又は外輪の何れかを軌道間隔を狭
くする方向に付勢するので、上記引き離し力により半径
方向に相対向する内輪と外輪とが離れてしまうことがな
く、内外輪は引き離し力を受けつつ反対方向から付勢力
をうけて中間回転体から浮上しつつ回転する。
くする方向に付勢するので、上記引き離し力により半径
方向に相対向する内輪と外輪とが離れてしまうことがな
く、内外輪は引き離し力を受けつつ反対方向から付勢力
をうけて中間回転体から浮上しつつ回転する。
次に、内輪又は外輪がクラッチ方向に回転すれば、内輪
又は外輪は付勢手段により軌道間隔を狭くする方向に力
を受けていることに加えて、中間回転体が上記と反対の
方向に動き、内輪又は外輪が軌道間隔を狭めるように軸
方向に動かされるので、中間回転体が内外輪間でスプラ
グして働き、直ちにクラッチ作用を生ずる。
又は外輪は付勢手段により軌道間隔を狭くする方向に力
を受けていることに加えて、中間回転体が上記と反対の
方向に動き、内輪又は外輪が軌道間隔を狭めるように軸
方向に動かされるので、中間回転体が内外輪間でスプラ
グして働き、直ちにクラッチ作用を生ずる。
この結果、中間回転体と内外軌道面との間の線接触によ
り荷重分布が均一になり、フリー回転時にはころがり軸
受として良好に作動し逆転時には回転体の模効果により
充分なりラッチ力が発生することになる。そして、中間
回転体には自動調心力が働き、クラッチの変形、摩耗、
寸法精度等の諸条件の変化に対しても均一な荷重分布が
確保される。
り荷重分布が均一になり、フリー回転時にはころがり軸
受として良好に作動し逆転時には回転体の模効果により
充分なりラッチ力が発生することになる。そして、中間
回転体には自動調心力が働き、クラッチの変形、摩耗、
寸法精度等の諸条件の変化に対しても均一な荷重分布が
確保される。
次に中間回転体は、内輪に対しては凸部同士の接触とな
り外輪に対しては凸部と凹部との接触になるので、軸方
向に対しては、接触面積が小さくなる凸部同士の接触面
、従って内輪側に案内されて、傾斜に従って軸方向にも
移動することになる。
り外輪に対しては凸部と凹部との接触になるので、軸方
向に対しては、接触面積が小さくなる凸部同士の接触面
、従って内輪側に案内されて、傾斜に従って軸方向にも
移動することになる。
このため先ず、自由回転時において中間回転体の軌道か
らの抜は出しを防止するために、一方側から中間回転体
の動きを停止する環状部材が設けられる。
らの抜は出しを防止するために、一方側から中間回転体
の動きを停止する環状部材が設けられる。
そして逆転クラッチ時においては、クラフチされるため
通常の使用においては中間回転体が軌道面から抜は出す
ことはないのであるが、頻繁に正転−逆転を繰り返し、
中間回転体が正転時に自由回転するときの軸方向に十分
進まない間に内輪又は外輪を逆転させるような場合には
、クラッチされるときの中間回転体の位置が次第に逆転
時における軸方向へ進むことになる。このため、前記−
方側とは反対方向側から、中間回転体の軸方向の動きを
停止するための環状部材が設けられている。
通常の使用においては中間回転体が軌道面から抜は出す
ことはないのであるが、頻繁に正転−逆転を繰り返し、
中間回転体が正転時に自由回転するときの軸方向に十分
進まない間に内輪又は外輪を逆転させるような場合には
、クラッチされるときの中間回転体の位置が次第に逆転
時における軸方向へ進むことになる。このため、前記−
方側とは反対方向側から、中間回転体の軸方向の動きを
停止するための環状部材が設けられている。
請求項３の発明においては、中間回転体を軸心方向に複
数設けることにより、スキュー性がよくなりころがり抵
抗も減少する。
数設けることにより、スキュー性がよくなりころがり抵
抗も減少する。
請求項４又は５の発明は、請求項１乃至３の発明の作用
に加えて、それぞれ内側又は外側回転体に対して軸方向
の一定位置で回転自在な入出力回転体を設け、この入出
力回転体と軸方向に移動可能なそれぞれ外側又は内側回
転体との間にトルク伝達手段を設けるので、入力側及び
出力側を軸方向の変位なく結合することができる。
に加えて、それぞれ内側又は外側回転体に対して軸方向
の一定位置で回転自在な入出力回転体を設け、この入出
力回転体と軸方向に移動可能なそれぞれ外側又は内側回
転体との間にトルク伝達手段を設けるので、入力側及び
出力側を軸方向の変位なく結合することができる。
実施例
第１図は本発明のころがり軸受クラッチの一例を示す図
で、第２図はその部分斜視図である。
で、第２図はその部分斜視図である。
内側回転体の一例である内輪１は、キー５により軸４上
に軸方向に移動可能に取り付けられ、これに対向して設
けらる外側回転体の一例である外輪２との間で軌道９を
形成している。
に軸方向に移動可能に取り付けられ、これに対向して設
けらる外側回転体の一例である外輪２との間で軌道９を
形成している。
中間回転体の一例であるコロ３は、第２図に示す如く、
１軸線である内輪１の中心軸６を含む面に対して角度β
、例えば１５°程度傾斜して軌道９内に多数配設される
。
１軸線である内輪１の中心軸６を含む面に対して角度β
、例えば１５°程度傾斜して軌道９内に多数配設される
。
内輪ｌは、外輪２により付勢手段の一例である皿バネ７
により、バネ受はリング８及びスラスト軸受１３を介し
て軌道９の間隔を狭くする方向（図において右から左の
方向）に付勢されている。
により、バネ受はリング８及びスラスト軸受１３を介し
て軌道９の間隔を狭くする方向（図において右から左の
方向）に付勢されている。
又、内輪１には、コロ３の軸方向の動きを停止させる環
状部材の一例である鍔１ｏが、皿バネ７による付勢方向
の端部に設けられている。
状部材の一例である鍔１ｏが、皿バネ７による付勢方向
の端部に設けられている。
このような構成により、フリー回転（図において軸４及
び内輪１が右端側から見て時計方向即ち右回転）時には
、コロ３は内輪１に案内されて左回転し、固定された外
輪軌道面２ａに案内されながら皿ハネ７の付勢力に抗し
て内輪１を図において右方向に進め、軌道９０間隔を広
げる。つまり、内輪１と外輪２との間にはコロ３を介し
てテーパーネジの作用が生じ、ネジが進む原理で外輪２
に対して内輪１が右方向へ進み、軌道９の間隔が広がる
。この結果、コロ３が軌道内で梗作用をすることなく内
輪の自由回転が達成される。この場合、コロ３が内輪１
を進め内輪１から図において左方向に外れることがない
ように、一方何からコロ３の動きを停止する環状部材の
１つとしての鍔１０が内輪１の端部に設けられている。
び内輪１が右端側から見て時計方向即ち右回転）時には
、コロ３は内輪１に案内されて左回転し、固定された外
輪軌道面２ａに案内されながら皿ハネ７の付勢力に抗し
て内輪１を図において右方向に進め、軌道９０間隔を広
げる。つまり、内輪１と外輪２との間にはコロ３を介し
てテーパーネジの作用が生じ、ネジが進む原理で外輪２
に対して内輪１が右方向へ進み、軌道９の間隔が広がる
。この結果、コロ３が軌道内で梗作用をすることなく内
輪の自由回転が達成される。この場合、コロ３が内輪１
を進め内輪１から図において左方向に外れることがない
ように、一方何からコロ３の動きを停止する環状部材の
１つとしての鍔１０が内輪１の端部に設けられている。
一方逆転時（図において軸４が右から見て反時計方向に
回転）には前記と反対の動作になり、コロ３は右回転し
内輪１を前進させず左方向へ後退させる作用をなし、皿
バネ７による予圧力が働き内輪１が図において左方向に
動き軌道９の間隔が挟まり、軌道９内にコロ３がロック
され楔力が発生し、逆転と同時に内輪１と外輪２とはク
ラフチされる。
回転）には前記と反対の動作になり、コロ３は右回転し
内輪１を前進させず左方向へ後退させる作用をなし、皿
バネ７による予圧力が働き内輪１が図において左方向に
動き軌道９の間隔が挟まり、軌道９内にコロ３がロック
され楔力が発生し、逆転と同時に内輪１と外輪２とはク
ラフチされる。
この場合、自由回転側に十分回転した後にクラッチ側に
逆転されるような使用状態においては、内輪１は図にお
いて右方向へ進んでコロ３が鍔１０に接触してこれに案
内されながら回転しているので、逆転時にコロ３が内輪
１を図において左方向に進めて軌道９の間隔を狭めてク
ラッチするときに、コロ３が内輪１上を進んでその右端
から飛び出すことはない。しかし正転、逆転を頻繁に繰
り返すような使用をする場合には、正転時にコロ３が内
輪１の鍔１０に接触する位置になる前に逆転されるため
、逆転時の内輪１に対するコロ３の位置が次第に右方向
に進み、コロ３が内輪１上から右方向に飛び出すような
不具合が生ずる。このため、このようなコロ３の動きを
停止させるための環状部材としてのリング１２が、鍔１
０の反対側にも設けられている。
逆転されるような使用状態においては、内輪１は図にお
いて右方向へ進んでコロ３が鍔１０に接触してこれに案
内されながら回転しているので、逆転時にコロ３が内輪
１を図において左方向に進めて軌道９の間隔を狭めてク
ラッチするときに、コロ３が内輪１上を進んでその右端
から飛び出すことはない。しかし正転、逆転を頻繁に繰
り返すような使用をする場合には、正転時にコロ３が内
輪１の鍔１０に接触する位置になる前に逆転されるため
、逆転時の内輪１に対するコロ３の位置が次第に右方向
に進み、コロ３が内輪１上から右方向に飛び出すような
不具合が生ずる。このため、このようなコロ３の動きを
停止させるための環状部材としてのリング１２が、鍔１
０の反対側にも設けられている。
なお、外輪２の図において右端側の予圧部分２ｂを本体
部分２と結合して構成したり、２つのころがり軸受クラ
ッチを軸４上に対向して配置し複列以上として使用する
ことも可能である。
部分２と結合して構成したり、２つのころがり軸受クラ
ッチを軸４上に対向して配置し複列以上として使用する
ことも可能である。
又、第１図の実施例では内輪１を移動可能にし皿ハネ７
により付勢しているが、内輪ｌは軸方向に動かず外輪２
を移動可能にして付勢するような構成にすることも可能
である。
により付勢しているが、内輪ｌは軸方向に動かず外輪２
を移動可能にして付勢するような構成にすることも可能
である。
更に、ハネ受はリング８部分をスラストベアリングにす
れば自由回転時の性能を向上させることができる。
れば自由回転時の性能を向上させることができる。
第２図において、コロ３は内輪１上に中心軸６を含む断
面から角度βだけ傾けて配列され、各コロ間はリティナ
−１１によりそれぞれの位置を保持され、互いに接触し
ないようにされている。このようにすると、互いに同方
向に自転する隣接したコロ同士が互いに反対方向の接線
速度をもって衝突することがなく、コロ３の自転、公転
が滑らかになる。
面から角度βだけ傾けて配列され、各コロ間はリティナ
−１１によりそれぞれの位置を保持され、互いに接触し
ないようにされている。このようにすると、互いに同方
向に自転する隣接したコロ同士が互いに反対方向の接線
速度をもって衝突することがなく、コロ３の自転、公転
が滑らかになる。
次にコロ３と内輪１及び外輪２とが線接触するために必
要となる内外輪軌道面】ａ、２ａの形状について説明す
る。
要となる内外輪軌道面】ａ、２ａの形状について説明す
る。
第３図乃至第５図はこれを求めるための説明図であり、
コロ３が円筒コロである場合を示す。
コロ３が円筒コロである場合を示す。
先ず第３図は、ｘ−ｙ−ｚ座標において、コロ３を、そ
の中心軸３ａがＹ軸上原点Ｏから距＃Ｆの位置でＹ軸を
通りＸ−Ｚ平面に平行でχ−Ｙ千面に対して角度βだけ
傾斜させて置いた状態を示す斜視図である。この場合、
Ｘ軸は内外輪１．２の共通の中心軸６を示す。そして、
コロ３の断面３ｂはコロ３をＸ軸上任意の距離Ｘの位置
でＹ−Ｚ平面に平行な面で切った断面を示し、点Ｕｃ、
Ｕ’ｃはそれぞれ、その面のコロ３の中心ＰｃからＸ軸
及びＸ−Ｚ平面に下ろした垂線のＸ軸及びＸ−Ｙ平面へ
の交点である。この場合、原点ＯとＵ’ｃとを通る線３
ａ’はコロの中心軸３ａをＸ−２平面へ投影した線にな
り、Ｘ軸とは角度βをなす。本図から明らかなように Ｕｃ Ｕ’ ｃ ＝ ｘｔａｎβ、ＰｃＵ’ｃ＝Ｆであ
るから、Ｘ軸であり中心軸６からコロ３の中心Ｐｃまで
の距離をＰｃＵｃ＝ｙｃとすると、ｙｃ２＝Ｆ” ＋
（ｘｔａｎβ）２ 従ってＶ Ｃ２／Ｆ２ ｘ２／ （
Ｆ／ｌａｎβ） ２＝ １−（１）式（１）は双曲線を
示す式であるから、コロ３の軸心、従って内外輪１．２
で形成する細道の中心線は中心軸６に対して双曲線であ
る。
の中心軸３ａがＹ軸上原点Ｏから距＃Ｆの位置でＹ軸を
通りＸ−Ｚ平面に平行でχ−Ｙ千面に対して角度βだけ
傾斜させて置いた状態を示す斜視図である。この場合、
Ｘ軸は内外輪１．２の共通の中心軸６を示す。そして、
コロ３の断面３ｂはコロ３をＸ軸上任意の距離Ｘの位置
でＹ−Ｚ平面に平行な面で切った断面を示し、点Ｕｃ、
Ｕ’ｃはそれぞれ、その面のコロ３の中心ＰｃからＸ軸
及びＸ−Ｚ平面に下ろした垂線のＸ軸及びＸ−Ｙ平面へ
の交点である。この場合、原点ＯとＵ’ｃとを通る線３
ａ’はコロの中心軸３ａをＸ−２平面へ投影した線にな
り、Ｘ軸とは角度βをなす。本図から明らかなように Ｕｃ Ｕ’ ｃ ＝ ｘｔａｎβ、ＰｃＵ’ｃ＝Ｆであ
るから、Ｘ軸であり中心軸６からコロ３の中心Ｐｃまで
の距離をＰｃＵｃ＝ｙｃとすると、ｙｃ２＝Ｆ” ＋
（ｘｔａｎβ）２ 従ってＶ Ｃ２／Ｆ２ ｘ２／ （
Ｆ／ｌａｎβ） ２＝ １−（１）式（１）は双曲線を
示す式であるから、コロ３の軸心、従って内外輪１．２
で形成する細道の中心線は中心軸６に対して双曲線であ
る。
第４図は、上記にように配置したコロ３に対して内外輪
１．２が接触する状態を説明するための図である。
１．２が接触する状態を説明するための図である。
前記のコロ３の中心点Ｐｃを通り、コロ３の軸心３ａに
直角な面とＸ軸との交点をＱとする。このＱ点を中心と
してコロ３に内接及び外接する球Ｓ１及びＳＯを考える
と（第４図では外接する球Ｓｏを図示）、コロ３と球Ｓ
ｉ及びＳＯとの接点Ｐｉ、Ｐｏは垂線ＱＰｃ上にあるこ
とになり、２０点からそれぞれコロ３の半径ｒだけ離れ
た位置になる。従って、ＱＰｃ−Ｒとすれば、球Ｓｉ、
Ｓｏの半径はそれぞれＲ−ｒ、Ｒ＋ｒとなる。
直角な面とＸ軸との交点をＱとする。このＱ点を中心と
してコロ３に内接及び外接する球Ｓ１及びＳＯを考える
と（第４図では外接する球Ｓｏを図示）、コロ３と球Ｓ
ｉ及びＳＯとの接点Ｐｉ、Ｐｏは垂線ＱＰｃ上にあるこ
とになり、２０点からそれぞれコロ３の半径ｒだけ離れ
た位置になる。従って、ＱＰｃ−Ｒとすれば、球Ｓｉ、
Ｓｏの半径はそれぞれＲ−ｒ、Ｒ＋ｒとなる。
点Ｐｉ及びＰｏを通りＹ−Ｚ面に平行な面とＸ軸との交
点をそれぞれＵｌ及びＵｏとすると（第５図参照）、Ｐ
ｉＵｉ及びＰ ｏ Ｕ ｏはそれぞれ点Ｐ１及び点Ｐｏ
からＸ軸までの距離を示し、原点０から距ｆｉＯＵｉ及
びＯＵｏはそれぞれ点Ｐｉ及び点Ｐｏ０Ｘ軸上の座標を
示すことになる。
点をそれぞれＵｌ及びＵｏとすると（第５図参照）、Ｐ
ｉＵｉ及びＰ ｏ Ｕ ｏはそれぞれ点Ｐ１及び点Ｐｏ
からＸ軸までの距離を示し、原点０から距ｆｉＯＵｉ及
びＯＵｏはそれぞれ点Ｐｉ及び点Ｐｏ０Ｘ軸上の座標を
示すことになる。
従って、０Ｕｉ＝ｘｉ、０ＬＩｏ＝ｘｏ、ＰｉＵｉ−ｙ
ｉ、ＰｏＵｏ＝ｙｏ、とするとｘｉとｙｉ及びｘｏとｙ
ｏの関係が弐Ｆ （ｘｉ、ｙｉ）及びＦ （ｘｏ、ｙｏ
）がそれぞれ内外輪の軌道面１ａ、２ａの曲面形状を表
す式となる。
ｉ、ＰｏＵｏ＝ｙｏ、とするとｘｉとｙｉ及びｘｏとｙ
ｏの関係が弐Ｆ （ｘｉ、ｙｉ）及びＦ （ｘｏ、ｙｏ
）がそれぞれ内外輪の軌道面１ａ、２ａの曲面形状を表
す式となる。
第５図はこの関係を求めるための関連部分の拡大図であ
る。
る。
Ｒを示すＱＰｃは、軸３ａに直角であり且つ点Ｕ’ ｃ
は点Ｐｃからｘ−Ｚ面への垂線が同面と交わる点である
から、Ｕ’ ｃＱは軸３ａ’ と直角をなす。従って ０Ｑ−（ｘ／ｃｏｓβ）／ｃｏｓβ＝ ｘ ／ｃｏｓ”
βＲ” ＝Ｆ２＋（（ｘ／ｃｏｓ２β） ｓｉｎβ）２
−Ｆ２＋ｘ”ｔａｎ２β／ｃｏｓ２β 次にＺＱＰｃＵｃ−φとすると、ΔＱＰｃＵｃは直角三
角形であるから、 となる。一方、ＰｃＰ １＝ＰｃＰｏ＝ｒで且つΔＱ
Ｐ ｉ Ｕ ｉ及びΔＱＰｏＵＯは共にΔＱＰｃＵｃと
相似形であるから、 となる。そしてこれらの式から、関係式１’−（ｘｉ、
ｙｉ）、Ｆ （ｘｏ、ｙｏ）は、 となる。これらの式は、内外輪軌道面１ａ、２ａの曲面
形状を表す式であるが、二次曲面以上の特性を示すこと
はできない。ここで（ｘｉ−χ）と（ｙｉ−ｙ）及び（
ｘｏ−ｘ）と（ｙｏ−ｙｃ）のそれぞれの比率を求める
と、式（２）乃至（５）力）ら、Ｘ、−Ｘ−千４ Ｘ
で３．’ρ 殉−Ｙｃ ｙＣ となり、Ｘとｙｃとの関係は（１）式から双曲線であり
、且つ上式でｊａｎ２βは定数である力・ら、ｘｉとｙ
ｉとの関係及びｘＯとｙＯとの関係番よ双曲線であり、
従って内外輪軌道面１ａ、２ａ番よ共通の中心軸６を中
心とした単葉回転双曲面である。
は点Ｐｃからｘ−Ｚ面への垂線が同面と交わる点である
から、Ｕ’ ｃＱは軸３ａ’ と直角をなす。従って ０Ｑ−（ｘ／ｃｏｓβ）／ｃｏｓβ＝ ｘ ／ｃｏｓ”
βＲ” ＝Ｆ２＋（（ｘ／ｃｏｓ２β） ｓｉｎβ）２
−Ｆ２＋ｘ”ｔａｎ２β／ｃｏｓ２β 次にＺＱＰｃＵｃ−φとすると、ΔＱＰｃＵｃは直角三
角形であるから、 となる。一方、ＰｃＰ １＝ＰｃＰｏ＝ｒで且つΔＱ
Ｐ ｉ Ｕ ｉ及びΔＱＰｏＵＯは共にΔＱＰｃＵｃと
相似形であるから、 となる。そしてこれらの式から、関係式１’−（ｘｉ、
ｙｉ）、Ｆ （ｘｏ、ｙｏ）は、 となる。これらの式は、内外輪軌道面１ａ、２ａの曲面
形状を表す式であるが、二次曲面以上の特性を示すこと
はできない。ここで（ｘｉ−χ）と（ｙｉ−ｙ）及び（
ｘｏ−ｘ）と（ｙｏ−ｙｃ）のそれぞれの比率を求める
と、式（２）乃至（５）力）ら、Ｘ、−Ｘ−千４ Ｘ
で３．’ρ 殉−Ｙｃ ｙＣ となり、Ｘとｙｃとの関係は（１）式から双曲線であり
、且つ上式でｊａｎ２βは定数である力・ら、ｘｉとｙ
ｉとの関係及びｘＯとｙＯとの関係番よ双曲線であり、
従って内外輪軌道面１ａ、２ａ番よ共通の中心軸６を中
心とした単葉回転双曲面である。
例えば内外輪軌道をそれぞれ双曲線の式％式％
実際に計算すると、ａ ｉ、ｂｉ、ａｏ、ｂｏの値はそ
れぞれ約７．５．３０．１．１０．５．３７となり、内
外輪軌道面は単葉回転双曲面として与えられる。
れぞれ約７．５．３０．１．１０．５．３７となり、内
外輪軌道面は単葉回転双曲面として与えられる。
以上コロ３が円筒コロの場合の内外輪の軌道形状につい
て説明したが、コロ３を円筒形状に代えて、単葉回転双
曲面からなる長さ方向に対称な鼓形又は太鼓形にするこ
とができる。この場合には、内外輪軌道面１ａ、２ａは
共に単葉回転双曲面になる。
て説明したが、コロ３を円筒形状に代えて、単葉回転双
曲面からなる長さ方向に対称な鼓形又は太鼓形にするこ
とができる。この場合には、内外輪軌道面１ａ、２ａは
共に単葉回転双曲面になる。
なお、以上の実施例のころがり軸受クラッチでは、コロ
３を一体のものとしているが、これを軸方向に複数のも
のに分割することができる。このようにすれば、更に自
由回転時の性能が向上する。
３を一体のものとしているが、これを軸方向に複数のも
のに分割することができる。このようにすれば、更に自
由回転時の性能が向上する。
即ち、ころがり抵抗が減少し、スキュー性が良くなりア
ライメントや加工精度への適応性が増す。
ライメントや加工精度への適応性が増す。
第６図及び第７図は、入出力側が軸方向に移動しない状
態で使用できるころがり軸受クラッチの実施例を示す。
態で使用できるころがり軸受クラッチの実施例を示す。
内輪１と外輪２との間は軌道９になっていて、円筒コロ
３が軌道９内でリテイナ−１１により保持されている。
３が軌道９内でリテイナ−１１により保持されている。
外輪２の一端側であって内輪１の一端側上には、軸受と
してのスラストベアリング１３を介してトルクを伝達す
る入出力回転体の一例であるハウジング１４が設けられ
ている。ハウジング１４は、スラストベアリング１３に
より内輪ｌに対して軸方向位置を一定に回転自在に取り
付けられている。
してのスラストベアリング１３を介してトルクを伝達す
る入出力回転体の一例であるハウジング１４が設けられ
ている。ハウジング１４は、スラストベアリング１３に
より内輪ｌに対して軸方向位置を一定に回転自在に取り
付けられている。
又、ハウジング１４はトルク伝達ピン１５（第６図）、
インボリュートスプライン１６（第７図）又はボールス
プライン（図示せず）等のトルク伝達手段により外輪２
と一体として回転するように結合されている。付勢手段
としての予圧バネであるコイルスプリング又は皿バネ７
は、ハウジング１４と外輪２との間に設けられ外輪２に
予圧力を与えている。
インボリュートスプライン１６（第７図）又はボールス
プライン（図示せず）等のトルク伝達手段により外輪２
と一体として回転するように結合されている。付勢手段
としての予圧バネであるコイルスプリング又は皿バネ７
は、ハウジング１４と外輪２との間に設けられ外輪２に
予圧力を与えている。
このような構造にすれば、内輪１又はハウジング１４を
それぞれ入力側又は出力側として使用する場合において
、入力側及び出力側の軸方向の変位が許容されない場合
に対してもころがり軸受クラッチとして使用することが
でき、汎用性のあるものとすることができる。
それぞれ入力側又は出力側として使用する場合において
、入力側及び出力側の軸方向の変位が許容されない場合
に対してもころがり軸受クラッチとして使用することが
でき、汎用性のあるものとすることができる。
第６図及び第７図では外輪側にハウジングを設けた例に
ついて示したが、入出力回転体を内輪１のトルクを伝達
するように結合することも可能である。
ついて示したが、入出力回転体を内輪１のトルクを伝達
するように結合することも可能である。
以上の如く本発明のころがり軸受クラッチでは、コロ３
を内外輪の軸［６を含む面に対して最初から傾斜させ、
内外輪の相対回転時には、コロ３が両軌道面１ａ、２ａ
に対して安定した線接触を維持して自転しつつ内外輪に
対して公転するので、良好な荷重分布が得られる。そし
てこの場合、コロ３に寸法誤差があったりスタート時の
皿バネ７による予圧力に差があっても、コロ３は自ら傾
きを変えることができるので、各々のコロが全て荷重の
支持に参画することになり、自動的に均一な荷重分布が
達成される。従って本クラッチでは、−船釣加工精度で
製作しておけば、計算通りの荷重が得られ、均一なりラ
ッチが行われることになる。
を内外輪の軸［６を含む面に対して最初から傾斜させ、
内外輪の相対回転時には、コロ３が両軌道面１ａ、２ａ
に対して安定した線接触を維持して自転しつつ内外輪に
対して公転するので、良好な荷重分布が得られる。そし
てこの場合、コロ３に寸法誤差があったりスタート時の
皿バネ７による予圧力に差があっても、コロ３は自ら傾
きを変えることができるので、各々のコロが全て荷重の
支持に参画することになり、自動的に均一な荷重分布が
達成される。従って本クラッチでは、−船釣加工精度で
製作しておけば、計算通りの荷重が得られ、均一なりラ
ッチが行われることになる。
又、コロ３は自転・公転によりフリー回転時にはヘアリ
ングの転動体としての作用をなし、逆転クラッチ時には
付勢手段の作用とコロの自動調心作用により全てのコロ
が直ちにクラッチ作用をするので、内外輪軌道の変形や
コロ又は軌道面に摩耗が生しても、内輪１もしくは外輪
２又はコロ３が軸方向に変位するだけで、クラッチ作用
には何ら影響を受けることはない、従って、内外圧に対
する剛性を確保すために内外輪の肉圧を特別に増加した
り、摩耗に対して特別の考慮を払ったりする必要がなく
、クラッチを軽量でコンパクトな構造にすることができ
る。
ングの転動体としての作用をなし、逆転クラッチ時には
付勢手段の作用とコロの自動調心作用により全てのコロ
が直ちにクラッチ作用をするので、内外輪軌道の変形や
コロ又は軌道面に摩耗が生しても、内輪１もしくは外輪
２又はコロ３が軸方向に変位するだけで、クラッチ作用
には何ら影響を受けることはない、従って、内外圧に対
する剛性を確保すために内外輪の肉圧を特別に増加した
り、摩耗に対して特別の考慮を払ったりする必要がなく
、クラッチを軽量でコンパクトな構造にすることができ
る。
更に本ころがり軸受クラッチでは、コロのラジアル方向
断面が一般のコロ軸受の場合と同様に全て円で形成され
ているので、許容面圧の計算に当たっては軸受と同じ計
算式及び計夏上の諸係数を採用することができる。
断面が一般のコロ軸受の場合と同様に全て円で形成され
ているので、許容面圧の計算に当たっては軸受と同じ計
算式及び計夏上の諸係数を採用することができる。
効 果
以上の如く本発明によれば、請求項１又は２の発明にお
いては、フリー回転時のころがり軸受としての作用、逆
転時のクラッチ作用及びこの間の回転体の自動調心作用
により、特別に加工精度を上げなくても又外力や摩耗等
の諸外的条件の変化があっても均一な荷重分布を達成す
ることができ、定格荷重が大きく寿命が長く滑らかな自
由回転による安定した動作が得られるクラッチとするこ
とができる。又、クラッチ自体が軸受として用いられる
ので、軸に別の軸受を設けることを要しない。
いては、フリー回転時のころがり軸受としての作用、逆
転時のクラッチ作用及びこの間の回転体の自動調心作用
により、特別に加工精度を上げなくても又外力や摩耗等
の諸外的条件の変化があっても均一な荷重分布を達成す
ることができ、定格荷重が大きく寿命が長く滑らかな自
由回転による安定した動作が得られるクラッチとするこ
とができる。又、クラッチ自体が軸受として用いられる
ので、軸に別の軸受を設けることを要しない。
更に、軸線方向の何れの側にも中間回転体の軸線方向の
動きを停止させる環状部材を設けることにより、自由回
転及び自由回転／逆転クラッチの繰り返し運転も可蛯と
なっている。
動きを停止させる環状部材を設けることにより、自由回
転及び自由回転／逆転クラッチの繰り返し運転も可蛯と
なっている。
請求項３の発明においては、上記に加えて、中間回転体
を軸方向に分割するので、自動調心性が良（なる等によ
り更に自由回転時の性能を向上させることができる。
を軸方向に分割するので、自動調心性が良（なる等によ
り更に自由回転時の性能を向上させることができる。
請求項４又は５の発明においては、上記請求項１又は３
の発明の効果に加えて、入出力回転体が入力側又は出力
側となる内側回転体又は外側回転体に対して軸方向に変
位しないので、人出方何の軸方向変位が許容されない場
合にもころがり軸受クラッチとして使用することができ
、その汎用性が向上する。
の発明の効果に加えて、入出力回転体が入力側又は出力
側となる内側回転体又は外側回転体に対して軸方向に変
位しないので、人出方何の軸方向変位が許容されない場
合にもころがり軸受クラッチとして使用することができ
、その汎用性が向上する。
第１図は実施例のころがり軸受クラッチの斜視図、第２
図はそのコロ及び内輪部分の斜視図、第３図乃至第５図
はその軌道面形状を求めるための説明図、第６図及び第
７図は別の実施例の断面図、第８図は従来の一方クラッ
チの一例を示す斜視図である。 ■・・・・・・内輪（内側回転体） １ａ・・・・内輪軌道面（内側軌道面）２・・・・・・
外輪（外側回転体） ２ａ・・・・外輪軌道面（外側軌道面）３・・・・・・
コロ（中間回転体） ６・・・・・・中心軸（ｌ軸線） ７・・・・・・皿ハネ（付勢手段） ７′・・・・コイルスプリング（付勢手段）９・−・・
−・軌道 １０・・・・鍔（環状部材） １２・・・・リング（環状部材） １３・・・・スラストベアリング（軸受）１４８０９．
ハウジング（入出力回転体）１５・・・・トルク伝達ピ
ン（トルク伝達手段）１６・・・・インボリュートスプ
ライン（トルク伝達手段） 二鴛 第３ｒＸＪ 第６図 第７図
図はそのコロ及び内輪部分の斜視図、第３図乃至第５図
はその軌道面形状を求めるための説明図、第６図及び第
７図は別の実施例の断面図、第８図は従来の一方クラッ
チの一例を示す斜視図である。 ■・・・・・・内輪（内側回転体） １ａ・・・・内輪軌道面（内側軌道面）２・・・・・・
外輪（外側回転体） ２ａ・・・・外輪軌道面（外側軌道面）３・・・・・・
コロ（中間回転体） ６・・・・・・中心軸（ｌ軸線） ７・・・・・・皿ハネ（付勢手段） ７′・・・・コイルスプリング（付勢手段）９・−・・
−・軌道 １０・・・・鍔（環状部材） １２・・・・リング（環状部材） １３・・・・スラストベアリング（軸受）１４８０９．
ハウジング（入出力回転体）１５・・・・トルク伝達ピ
ン（トルク伝達手段）１６・・・・インボリュートスプ
ライン（トルク伝達手段） 二鴛 第３ｒＸＪ 第６図 第７図
Claims (5)
- （１）内側回転体と、外側回転体と、中間回転体と、付
勢手段と、を有し、 前記内側回転体は、１軸線まわりの単葉回転双曲面をな
す内側軌道面を備え、 前記外側回転体は、前記軸線と同一軸線まわりの単葉回
転双曲面をなす外側軌道面を備え、前記内側軌道面と前
記外側軌道面とは相対向して軌道を形成し、 前記中間回転体は、ころがり面が円筒形状であり、前記
軌道において該中間回転体の中心軸を前記軸線を含む断
面から一定角度傾斜して前記軌道の円周方向に複数個配
設され、該中間回転体の表面は前記内側軌道面と前記外
側軌道面とに線状に接触し、 前記付勢手段は、前記内側回転体又は前記外側回転体の
何れかを、前記軸線方向であって前記軌道の間隔を狭く
する方向に付勢し、 前記内側回転体と前記外側回転体とは、前記軸線方向に
おいてそれぞれ反対方向側に前記中間回転体の前記軸線
方向の動きを停止させる環状部材を備えている、 ことを特徴とするころがり軸受クラッチ。 - （２）前記中間回転体は、円筒形状であることに代えて
、長さ方向に対称な鼓形又は太鼓形であり、該中間回転
体の表面は、該中間回転体の中心軸まわりの単葉回転双
曲面であることを特徴とする請求項１に記載のころがり
軸受クラッチ。 - （３）前記中間回転体は、前記中心軸方向に複数に分割
されていることを特徴とする請求項１及び２に記載のこ
ろがり軸受クラッチ。 - （４）トルクを伝達するための入出力回転体を備え、該
入出力回転体は、前記外側回転体の一端側であって前記
内側回転体の一端側上に該内側回転体から軸受を介して
該内側回転体に対して軸方向の一定位置で相対的に回転
自在に取り付けられ、前記外側回転体との間でトルクを
伝達するトルク伝達手段により該外側回転体と結合され
ていて、前記付勢手段は、前記入出力回転体と前記外側
回転体との間に設けられ、該外側回転体を前記軸線方向
であって前記軌道の間隔を狭くする方向に付勢する、 ことを特徴とする請求項１乃至３に記載のころがり軸受
クラッチ。 - （５）トルクを伝達するための入出力回転体を備え、該
入出力回転体は、前記内側回転体の一端側であって前記
外側回転体の一端側内に該外側回転体から軸受を介して
該外側回転体に対して軸方向の一定位置で相対的に回転
自在に取り付けられ、前記内側回転体との間でトルクを
伝達するトルク伝達手段により該内側回転体と結合され
ていて、前記付勢手段は、前記入出力回転体と前記内側
回転体との間に設けられ、該内側回転体を前記軸線方向
であって前記軌道の間隔を狭くする方向に付勢する、 ことを特徴とする請求項１乃至３に記載のころがり軸受
クラッチ。
Priority Applications (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2316613A JP2938966B2 (ja) | 1990-11-21 | 1990-11-21 | ころがり軸受クラッチ |
| KR1019920701716A KR960011632B1 (ko) | 1990-11-21 | 1991-10-16 | 구름접촉 베어링 클러치 |
| AU87139/91A AU651385B2 (en) | 1990-11-21 | 1991-10-16 | Roller bearing clutch |
| CA002074259A CA2074259A1 (en) | 1990-11-21 | 1991-10-16 | Rolling-contact bearing type clutch |
| EP19910917821 EP0511390A4 (en) | 1990-11-21 | 1991-10-16 | Roller bearing clutch |
| US07/863,305 US5328012A (en) | 1990-11-21 | 1991-10-16 | Rolling-contact bearing type clutch |
| PCT/JP1991/001409 WO1992009820A1 (fr) | 1990-11-21 | 1991-10-16 | Embrayage a roulement a rouleaux |
| NO92922870A NO922870L (no) | 1990-11-21 | 1992-07-20 | Clutch av typen rulle-kontakt-lager |
| SU925052628A RU2043549C1 (ru) | 1990-11-21 | 1992-07-20 | Обгонная муфта |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2316613A JP2938966B2 (ja) | 1990-11-21 | 1990-11-21 | ころがり軸受クラッチ |
Publications (2)
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|---|---|---|---|---|
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Families Citing this family (15)
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|---|---|---|---|---|
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| JP2000186752A (ja) | 1998-12-22 | 2000-07-04 | Kenji Mimura | 回転摩擦装置 |
| CA2293075A1 (en) * | 1998-12-28 | 2000-06-28 | Kenji Mimura | Friction resistance generator |
| JP3364603B2 (ja) * | 1999-06-25 | 2003-01-08 | 建治 三村 | 摩擦クラッチ及びこれを用いた自動車の自動変速機及び自動車の無段変速機並びに自動車の動力分配装置及び自動二輪車の動力伝達装置 |
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| JP2001136878A (ja) * | 1999-11-17 | 2001-05-22 | Ken Matsuura Lacing Service:Kk | 両軸受型リール |
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Family Cites Families (15)
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|---|---|---|---|---|
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Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06135530A (ja) * | 1992-10-28 | 1994-05-17 | Nobuo Takada | 滑り台用ローラ装置 |
| JPH06329340A (ja) * | 1993-05-17 | 1994-11-29 | T H K Mento Kenkyusho:Kk | 巻取りリール |
| CN113202885A (zh) * | 2021-05-25 | 2021-08-03 | 索特传动设备有限公司 | 超越离合器及工程机械 |
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