JPH04182353A - Mn―Znフェライトの焼成方法 - Google Patents
Mn―Znフェライトの焼成方法Info
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- JPH04182353A JPH04182353A JP2307176A JP30717690A JPH04182353A JP H04182353 A JPH04182353 A JP H04182353A JP 2307176 A JP2307176 A JP 2307176A JP 30717690 A JP30717690 A JP 30717690A JP H04182353 A JPH04182353 A JP H04182353A
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Classifications
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/01—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics
- C04B35/26—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on ferrites
- C04B35/2658—Other ferrites containing manganese or zinc, e.g. Mn-Zn ferrites
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は民生機器や通信機等の高周波用軟磁性部品に使
用されるM n −Z nフェライトの焼成方法に関す
る。
用されるM n −Z nフェライトの焼成方法に関す
る。
[従来の技術]
空気中の焼成によって製造されるNi−Znフェライト
とは異なり、Mn−Znフェライトは優れた611気特
性を得るためには焼成時雰囲気中の酸素含有量を温度と
関連して微妙にコントロールする雰囲気制御を行うこと
が必要である。このような観点から従来、M n−Z
nフェライトの焼成には雰囲気制御が可能なバッチ式焼
成炉又はブツシャ式トンネル炉が用いられてきた。
とは異なり、Mn−Znフェライトは優れた611気特
性を得るためには焼成時雰囲気中の酸素含有量を温度と
関連して微妙にコントロールする雰囲気制御を行うこと
が必要である。このような観点から従来、M n−Z
nフェライトの焼成には雰囲気制御が可能なバッチ式焼
成炉又はブツシャ式トンネル炉が用いられてきた。
前者は焼成毎に炉に成形体を装荷して所定のプログラム
で焼成し、終了後焼成品を取出す方式であり、多量に製
品を処理する場合に効率的でない。
で焼成し、終了後焼成品を取出す方式であり、多量に製
品を処理する場合に効率的でない。
後者は成形体を耐火物製の台板上に積載し、これを炉入
口側から間欠的に油圧又は機械的な力で駆動されるブツ
シャを用いて炉内に押し込み、焼成を終えて出てきた台
板を炉出口で取出す方式であり、工業的に生産されてい
るM n−Z nフェライトはほとんどこの方法に依っ
ている。この方式では炉内の成形体の移動は成形体を積
載した合板が後続の台板に押され炉内の耐火物製の通路
上を前進することによって行われる。M n−Z nフ
ェライトの焼成は通常1300℃に達する高温で行われ
ることもあって、台板は十分な機械的強度が必要となる
ため、積載する成形体重量と同等以上の重量を持つ堅固
な構造の耐火物板が使用されている。このため台板の熱
容量が大きく、成形体を焼成するにあたって、特に昇温
及び冷却時に積載成形体の合板上の位置や合板に接して
いる部分とそれ以外の部分で温度差が生じやすく、この
ことが最終的な製品の磁気特性にばらつきを生じたり、
温度差がある臨界値を越える場合は製品にクラックを生
じたりするため、緩やかな昇温及び冷却が行われている
。
口側から間欠的に油圧又は機械的な力で駆動されるブツ
シャを用いて炉内に押し込み、焼成を終えて出てきた台
板を炉出口で取出す方式であり、工業的に生産されてい
るM n−Z nフェライトはほとんどこの方法に依っ
ている。この方式では炉内の成形体の移動は成形体を積
載した合板が後続の台板に押され炉内の耐火物製の通路
上を前進することによって行われる。M n−Z nフ
ェライトの焼成は通常1300℃に達する高温で行われ
ることもあって、台板は十分な機械的強度が必要となる
ため、積載する成形体重量と同等以上の重量を持つ堅固
な構造の耐火物板が使用されている。このため台板の熱
容量が大きく、成形体を焼成するにあたって、特に昇温
及び冷却時に積載成形体の合板上の位置や合板に接して
いる部分とそれ以外の部分で温度差が生じやすく、この
ことが最終的な製品の磁気特性にばらつきを生じたり、
温度差がある臨界値を越える場合は製品にクラックを生
じたりするため、緩やかな昇温及び冷却が行われている
。
成形体には成形密度を高めかつ成形体の強度を高める目
的で有機物系のバインダが少量添加されており、これら
は焼成時の初期に成形体から離脱・除去される。この脱
パインダニ程を焼成炉の前に脱バインダ炉を前置して行
う場合を含め、M n −Z nフェライトの焼成には
20時間以上、通常は25〜40時間に及ぶ極めて長時
間を要していた。また日本金属学会報第24巻第4号(
1985年)288頁に所載の平賀貞大部4「ソフトフ
ェライト」の論文に見られるように、磁気特性の優れた
Mn−Znフェライトを得るためには昇温・保持・冷却
の各段階について昇温・冷却速度と雰囲気中の酸素量を
精密に制御しながら、焼成することが必須である。
的で有機物系のバインダが少量添加されており、これら
は焼成時の初期に成形体から離脱・除去される。この脱
パインダニ程を焼成炉の前に脱バインダ炉を前置して行
う場合を含め、M n −Z nフェライトの焼成には
20時間以上、通常は25〜40時間に及ぶ極めて長時
間を要していた。また日本金属学会報第24巻第4号(
1985年)288頁に所載の平賀貞大部4「ソフトフ
ェライト」の論文に見られるように、磁気特性の優れた
Mn−Znフェライトを得るためには昇温・保持・冷却
の各段階について昇温・冷却速度と雰囲気中の酸素量を
精密に制御しながら、焼成することが必須である。
このように焼成炉のハード面からの制約だけでなく、上
記論文にも述べられているように、Mn−Znフェライ
トの生成過程は特に複雑なために昇温過程から分解、反
応、生成を考慮した雰囲気調整を行わなければならない
。また、結晶成長速度と微量含有元素の粒界への偏析挙
動、さらにはFe’十量の調整等についても温度との関
連の上で雰囲気の酸素分圧を注意深く制御しなければな
らず、この面からも長時間の焼成が不可欠と考えられて
きた。例えば特開平2−21187号公報には燃焼式連
続焼成トンネル炉を用いたソフトフェライトの焼成炉に
おいて冷却帯に酸素分圧の低い低酸素分圧室を設ける技
術が開示されており、雰囲気調整を行うことができるが
、未だ短時間、高能率で磁気特性の優れたM n−Z
nフェライトを焼成することに達していない。
記論文にも述べられているように、Mn−Znフェライ
トの生成過程は特に複雑なために昇温過程から分解、反
応、生成を考慮した雰囲気調整を行わなければならない
。また、結晶成長速度と微量含有元素の粒界への偏析挙
動、さらにはFe’十量の調整等についても温度との関
連の上で雰囲気の酸素分圧を注意深く制御しなければな
らず、この面からも長時間の焼成が不可欠と考えられて
きた。例えば特開平2−21187号公報には燃焼式連
続焼成トンネル炉を用いたソフトフェライトの焼成炉に
おいて冷却帯に酸素分圧の低い低酸素分圧室を設ける技
術が開示されており、雰囲気調整を行うことができるが
、未だ短時間、高能率で磁気特性の優れたM n−Z
nフェライトを焼成することに達していない。
従来、優れた6R気特性を有するM n −Z nフェ
ライトを得るためには、ブツシャ式トンネル炉を使用す
ることによる前述の種々の制約からだけでなく、焼結挙
動や結晶組織及びフェライト中に含まれるFe2+量等
を精密に制御する上で、温度・雰囲気を厳密にコントロ
ールした長時間の焼成が必須とされていた。
ライトを得るためには、ブツシャ式トンネル炉を使用す
ることによる前述の種々の制約からだけでなく、焼結挙
動や結晶組織及びフェライト中に含まれるFe2+量等
を精密に制御する上で、温度・雰囲気を厳密にコントロ
ールした長時間の焼成が必須とされていた。
以上の現状に鑑み本発明者らは優れた6R気特性を持つ
M n −Z nフェライトを20時間未満の短時間で
焼成するという、従来困難とされていた技術を開発する
ことを目標として鋭意実験を繰り返した結果、特に昇温
から冷却に至る温度条件を厳密に制御することにより優
れた磁気特性を持つMn−Znフェライトを20時間未
満の短時間で焼成する技術を完成するに至った。
M n −Z nフェライトを20時間未満の短時間で
焼成するという、従来困難とされていた技術を開発する
ことを目標として鋭意実験を繰り返した結果、特に昇温
から冷却に至る温度条件を厳密に制御することにより優
れた磁気特性を持つMn−Znフェライトを20時間未
満の短時間で焼成する技術を完成するに至った。
本発明はこのような磁気特性のイ憂れたM n −Zn
フェライトの短時間高能率生産を実現する技術手段を提
供することを目的とする。
フェライトの短時間高能率生産を実現する技術手段を提
供することを目的とする。
[課題を解決するための手段]
本発明は前記課題を解決するために、M n −Znフ
ェライト圧粉体を焼成するにあたって、次の技術手段を
講したものである。すなわち、■ 室温から600℃ま
での昇温時間を30分以上5時間以内とする第1加熱工
程 ■ 600℃から焼成温度に達し、必要に応じてこの焼
成温度で適当な時間保持した後、冷却を開始するまでの
時間を10時間以内とする第2加熱工程 ■ 更に冷却開始以降150℃までの時間を3時間以上
とする冷却工程 とから成り、かつ ■ 前記第1加熱工程、第2加熱工程及び冷却工程の3
工程の時間の総和を20時間未満とする。
ェライト圧粉体を焼成するにあたって、次の技術手段を
講したものである。すなわち、■ 室温から600℃ま
での昇温時間を30分以上5時間以内とする第1加熱工
程 ■ 600℃から焼成温度に達し、必要に応じてこの焼
成温度で適当な時間保持した後、冷却を開始するまでの
時間を10時間以内とする第2加熱工程 ■ 更に冷却開始以降150℃までの時間を3時間以上
とする冷却工程 とから成り、かつ ■ 前記第1加熱工程、第2加熱工程及び冷却工程の3
工程の時間の総和を20時間未満とする。
ことを特徴とする。
[作用]
本発明による技術が適用されるM n −Z nフェラ
イトは、主成分としてFe2O3,Mn01ZnOを含
むフェライトを意味し、各種特性を改善するためにNi
p、MgO,CaO等を添加したもの、又は5iOz、
CaO1v2 o5等の微量元素を添加したものを含む
。
イトは、主成分としてFe2O3,Mn01ZnOを含
むフェライトを意味し、各種特性を改善するためにNi
p、MgO,CaO等を添加したもの、又は5iOz、
CaO1v2 o5等の微量元素を添加したものを含む
。
焼成に使用される炉は本発明の条件が満たされる焼成が
できれば特に限定しないが、例えば本発明者らが既に特
開平2−21187号公報で提案した冷却帯部酸素分圧
の低い低酸素分圧室を設けたタイプのローラハース式連
続焼成炉を用いることが推奨される。
できれば特に限定しないが、例えば本発明者らが既に特
開平2−21187号公報で提案した冷却帯部酸素分圧
の低い低酸素分圧室を設けたタイプのローラハース式連
続焼成炉を用いることが推奨される。
ローラハース式連続炉では台板に積載された成形体の炉
内の移動は炉内に多数本装着されている耐火物製のロー
ルの回転によってなされるため、ブツシャ式トンネル炉
のように堅固な構造を持つ合板は必要とせず、実質的に
非常に軽量で薄い合板で十分であり、この点からも焼成
中の製品の温度の均一性が高まり製品の寸法・特性の面
で著しく安定性を高めることが可能となる。
内の移動は炉内に多数本装着されている耐火物製のロー
ルの回転によってなされるため、ブツシャ式トンネル炉
のように堅固な構造を持つ合板は必要とせず、実質的に
非常に軽量で薄い合板で十分であり、この点からも焼成
中の製品の温度の均一性が高まり製品の寸法・特性の面
で著しく安定性を高めることが可能となる。
加熱方式はすべて従来のブツシャ式トンネル炉で使用さ
れている電気加熱としてもよいが、一部をガス燃焼方式
としてもよい。すなわち、雰囲気中の酸素量を厳密に制
御しなければならない焼成温度の最高温度部から冷却帯
までの部分を除いた領域については、ガス燃焼方式を採
用してもよい。ガス燃焼方式では加熱原単位を削減でき
る経済的効果に加えて、多量の高温の燃焼排ガスが積載
された成形体間を流れることによる対流熱伝達によって
成形体各部の温度の不均一性及び積載位置による温度の
不均一性が改善される利点が得られる。
れている電気加熱としてもよいが、一部をガス燃焼方式
としてもよい。すなわち、雰囲気中の酸素量を厳密に制
御しなければならない焼成温度の最高温度部から冷却帯
までの部分を除いた領域については、ガス燃焼方式を採
用してもよい。ガス燃焼方式では加熱原単位を削減でき
る経済的効果に加えて、多量の高温の燃焼排ガスが積載
された成形体間を流れることによる対流熱伝達によって
成形体各部の温度の不均一性及び積載位置による温度の
不均一性が改善される利点が得られる。
Mn−Znフェライトの成形体を20時間未満の短時間
で焼成するにあたって室温から600℃までの昇温時間
を30分以上5時間以内とする。
で焼成するにあたって室温から600℃までの昇温時間
を30分以上5時間以内とする。
この温度領域で成形体中に含まれる例えばPVA等のバ
インダやプレス時の潤滑性を高めるために添加されてい
るステアリン酸亜鉛等の潤滑剤が雰囲気ガスと反応し除
去される。
インダやプレス時の潤滑性を高めるために添加されてい
るステアリン酸亜鉛等の潤滑剤が雰囲気ガスと反応し除
去される。
第1図はJISに規定された比較的小型のコアFE16
Bと大型のコアFE40Bの成形体を合板上に積載し、
室温から600℃までの昇温時間を20分から7時間ま
で変化させて焼成した時の昇温時間とクラック発生率の
関係を調べた結果である。600℃以後は1300℃ま
で2時間で昇温し、1時間保持後酸素濃度を制御した雰
囲気中で150℃まで6時間で冷却した。
Bと大型のコアFE40Bの成形体を合板上に積載し、
室温から600℃までの昇温時間を20分から7時間ま
で変化させて焼成した時の昇温時間とクラック発生率の
関係を調べた結果である。600℃以後は1300℃ま
で2時間で昇温し、1時間保持後酸素濃度を制御した雰
囲気中で150℃まで6時間で冷却した。
第1図から、室温から600℃までの昇温時間をFE1
6B+7)場合は30分以上、FE40Bの場合は15
時間以上にすることでクラック発生率は1%以下に低減
することがわかる。
6B+7)場合は30分以上、FE40Bの場合は15
時間以上にすることでクラック発生率は1%以下に低減
することがわかる。
このように昇温時間を余り短くしすぎると成形体内の温
度差が著しく大きくなる上に脱バインタ反応が急激に生
じて成形体のクラック発生を引き起こすと考えられる。
度差が著しく大きくなる上に脱バインタ反応が急激に生
じて成形体のクラック発生を引き起こすと考えられる。
一方昇温時間を長時間にすることは特に問題を生じない
が、経済的な観点から得策とは言えないため、本発明に
おいては室温から600℃までの昇温時間を30分以上
5時間以内に限定する。
が、経済的な観点から得策とは言えないため、本発明に
おいては室温から600℃までの昇温時間を30分以上
5時間以内に限定する。
上述の条件で600℃まで昇温することにより、実質的
に脱バインダは完了する。600″C以降更に材質によ
って異なる1150〜1400℃の範囲の焼成最高温度
まで昇温し、必要に応じて一定時間の保持を行う。20
時間未満の焼成を実現するためには、600″C以降冷
却開始までの時間を短縮化することも大きなポイントで
あり、600℃までの昇温時間及び後述する冷却時の時
間的制限との兼ね合いから10時間以内に限定する。こ
の600℃から焼成最高温度を経て冷却を開始するまで
の間のヒートパターンは求められる製品材質によって種
々選択することが可能なので特に限定はしないか、初期
焼結過程となる900〜1100℃の温度範囲ではフェ
ライト中に添加される微量成分の結晶粒界への濃化集積
を十分行わせるために200℃/ h r程度の緩やか
な昇温か望ましく、一方1100℃以上では高密度を得
るためには350℃/ h r以上の高速昇温か推奨さ
れる。焼成最高温度での保持はローラーハース式連続焼
成炉を用いる場合、最高温度に達した時点での製品の温
度分布の均一性がよいので、必須ではなく、一定の密度
を維持することができれば、粒界に濃化した微量成分の
粒内への拡散を最小にして微量成分の効果を最大限に発
揮させるという観点からできるだけ短いことが望ましい
。
に脱バインダは完了する。600″C以降更に材質によ
って異なる1150〜1400℃の範囲の焼成最高温度
まで昇温し、必要に応じて一定時間の保持を行う。20
時間未満の焼成を実現するためには、600″C以降冷
却開始までの時間を短縮化することも大きなポイントで
あり、600℃までの昇温時間及び後述する冷却時の時
間的制限との兼ね合いから10時間以内に限定する。こ
の600℃から焼成最高温度を経て冷却を開始するまで
の間のヒートパターンは求められる製品材質によって種
々選択することが可能なので特に限定はしないか、初期
焼結過程となる900〜1100℃の温度範囲ではフェ
ライト中に添加される微量成分の結晶粒界への濃化集積
を十分行わせるために200℃/ h r程度の緩やか
な昇温か望ましく、一方1100℃以上では高密度を得
るためには350℃/ h r以上の高速昇温か推奨さ
れる。焼成最高温度での保持はローラーハース式連続焼
成炉を用いる場合、最高温度に達した時点での製品の温
度分布の均一性がよいので、必須ではなく、一定の密度
を維持することができれば、粒界に濃化した微量成分の
粒内への拡散を最小にして微量成分の効果を最大限に発
揮させるという観点からできるだけ短いことが望ましい
。
以上の段階までの焼成中の雰囲気は21〜1%の酸素を
含む不活性ガス(窒素ガスが好ましい)を用いればよい
。
含む不活性ガス(窒素ガスが好ましい)を用いればよい
。
冷却に際しては、余りに過度に速い冷却速度を適用する
と大きな温度分布の不均一が生し、製品に残留応力が残
ったり、場合によっては変形を生じたりすることによっ
て磁気特性が劣化し、特性の安定性が失われるため、1
.50 ’Cまで3時間以上の時間をかけることが必要
である。
と大きな温度分布の不均一が生し、製品に残留応力が残
ったり、場合によっては変形を生じたりすることによっ
て磁気特性が劣化し、特性の安定性が失われるため、1
.50 ’Cまで3時間以上の時間をかけることが必要
である。
150℃まで冷却された焼成コアは大気中で室)品まで
放冷されるが、この湿度まで冷却されれば放冷中に特性
の劣化が生ずることはない。
放冷されるが、この湿度まで冷却されれば放冷中に特性
の劣化が生ずることはない。
第2図に本発明による方法と従来法の焼成時のヒートパ
ターンを示した。第2図から本発明によりいかにM n
−Z nフェライトの短時間焼成が可能となったかが
明瞭に看取される。
ターンを示した。第2図から本発明によりいかにM n
−Z nフェライトの短時間焼成が可能となったかが
明瞭に看取される。
〔実施例]
実施例〕。
Fe203 + 52.6モル%、MnO:35.4モ
ル%、ZnO:12.0モル%からなる原料ン昆合物を
950℃で仮焼した後、湿式ボールミルで粉砕し平坑粒
径1. ljJ、 mの粉末とした。粉砕時開時に微量
成分としてSiC2、CaCO3、Nb2O5及びTi
O2をそれぞれ85゜650.170.および2500
ppmを添加した。ついで粉砕粉にバインダとしてPV
Aを添加造粒した後、外径36mm、内径24mm、高
さ12mmのリング状に成形した。
ル%、ZnO:12.0モル%からなる原料ン昆合物を
950℃で仮焼した後、湿式ボールミルで粉砕し平坑粒
径1. ljJ、 mの粉末とした。粉砕時開時に微量
成分としてSiC2、CaCO3、Nb2O5及びTi
O2をそれぞれ85゜650.170.および2500
ppmを添加した。ついで粉砕粉にバインダとしてPV
Aを添加造粒した後、外径36mm、内径24mm、高
さ12mmのリング状に成形した。
これらをローラハース式連続焼成炉を用いて以下の2種
類の条件で焼成した。
類の条件で焼成した。
条件1・
室温から600℃まで3時間、以後1350’Cまで3
時間で昇温し、1時間保持後5時間で1.50″Cまで
冷却した(焼成時間11時間)。
時間で昇温し、1時間保持後5時間で1.50″Cまで
冷却した(焼成時間11時間)。
条件2・
室温から600 ’Cまて40分、以後1350℃まで
1.5時間で昇温し、4o分保持後4時間で150℃ま
で冷却した(焼成時間7時間)。
1.5時間で昇温し、4o分保持後4時間で150℃ま
で冷却した(焼成時間7時間)。
比較例として脱バインダ炉を焼成炉と別に備えたブツシ
ャ式トンネル炉を用いた焼成を行った。
ャ式トンネル炉を用いた焼成を行った。
この場合600 ’Cまでの昇温時間は7時間、600
’C以後1350″Cまで6時間かけて昇温し、5時
間保持後、冷却を開始し1.50℃まで8時間かけて冷
却した。比較例の焼成時間は合計26時間である。これ
らのヒートパターン例は第1図に示した。
’C以後1350″Cまで6時間かけて昇温し、5時
間保持後、冷却を開始し1.50℃まで8時間かけて冷
却した。比較例の焼成時間は合計26時間である。これ
らのヒートパターン例は第1図に示した。
得られた焼結コアについて、周波数・100kHz 、
最大磁束密度 0.2 T、温度80℃における鉄損値
を交流BHトレーサを用いて測定した。
最大磁束密度 0.2 T、温度80℃における鉄損値
を交流BHトレーサを用いて測定した。
得られた結果は条件1、条件2、比較例でそれぞれ30
5.365.359mW/cm’であった。
5.365.359mW/cm’であった。
本発明により短時間高能率で従来と同等の′611気特
性を有するMn−ZnFeライトを焼成することができ
た。
性を有するMn−ZnFeライトを焼成することができ
た。
実施例2
Fe203:53.0モル%、MnO:26.5モル%
、Zn○ 20.5モル%からなる原料混合物を880
℃で仮焼した後、湿式ボールミルで粉砕し、平均粒径1
.○LLmの粉末とした。粉砕時開時に微量成分として
S 4.02 、CaCO3及び■205をそれぞれ1
00.1000.200ppm添加した。ついで粉砕粉
にバインダとしてPVAを加え造粒した後、外径36m
m、内径24mm、高さ12mmのリング状に成形した
。
、Zn○ 20.5モル%からなる原料混合物を880
℃で仮焼した後、湿式ボールミルで粉砕し、平均粒径1
.○LLmの粉末とした。粉砕時開時に微量成分として
S 4.02 、CaCO3及び■205をそれぞれ1
00.1000.200ppm添加した。ついで粉砕粉
にバインダとしてPVAを加え造粒した後、外径36m
m、内径24mm、高さ12mmのリング状に成形した
。
これらをローラハース式連続炉を用いて室温から600
’Cまで2時間600℃から1370℃まで2時間で
昇温し40分間保持後150℃まで4時間かけて冷却し
た。比較例として実施例1の比較例と保持温度が137
0℃と異なる他は同一の条件でブツシャ式トンネル炉で
焼成を行った。
’Cまで2時間600℃から1370℃まで2時間で
昇温し40分間保持後150℃まで4時間かけて冷却し
た。比較例として実施例1の比較例と保持温度が137
0℃と異なる他は同一の条件でブツシャ式トンネル炉で
焼成を行った。
得られた焼成コアについて100kHzでの初透磁率の
温度依存性を測定した結果を第3図に示す。第3区から
室温の値で比較すると、比較例は3650であるに比し
、本発明例では4000と優れた値が得られた。
温度依存性を測定した結果を第3図に示す。第3区から
室温の値で比較すると、比較例は3650であるに比し
、本発明例では4000と優れた値が得られた。
[発明の効果]
本発明は昇温から冷却に至る焼成の全過程に亘ってヒー
トパターンを厳密に制御することによって従来の常識を
覆し20時間未満の短時間で磁気特性の優れたM n
−Z nフェライトの焼成を量産規模で実現した。
トパターンを厳密に制御することによって従来の常識を
覆し20時間未満の短時間で磁気特性の優れたM n
−Z nフェライトの焼成を量産規模で実現した。
第1図は焼成時室温から600 ’Cまでの昇温時間と
クラック発生率の関係を示すグラフ、第2図は本発明法
と従来法の焼成時のヒートパターンの比較を示すグラフ
、第3図は本発明実施例の本発明例と比較例の初送5R
率の温度依存性を示すグラフである。
クラック発生率の関係を示すグラフ、第2図は本発明法
と従来法の焼成時のヒートパターンの比較を示すグラフ
、第3図は本発明実施例の本発明例と比較例の初送5R
率の温度依存性を示すグラフである。
Claims (1)
- 1Mn−Znフェライト圧粉体の焼成にあたり、室温か
ら600℃までの昇温時間を30分以上5時間以内とす
る第1加熱工程と、600℃から焼成温度に達し、冷却
を開始するまでの時間を10時間以内とする第2加熱工
程と、更に冷却開始以降150℃までの時間を3時間以
上とする冷却工程から成り、かつ前記3工程の時間の総
和を20時間未満としたことを特徴とするMn−Znフ
ェライトの焼成方法。
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2307176A JPH0676257B2 (ja) | 1990-11-15 | 1990-11-15 | Mn―Znフェライトの焼成方法 |
DE69126188T DE69126188T2 (de) | 1990-11-15 | 1991-11-11 | Verfahren zur Herstellung von Mn-Zn-Ferriten |
EP91310403A EP0486247B1 (en) | 1990-11-15 | 1991-11-11 | Method for producing Mn-Zn ferrites |
KR1019910019983A KR0177818B1 (ko) | 1990-11-15 | 1991-11-11 | Mn-Zn 페라이트의 제조방법 |
CN91110692A CN1042628C (zh) | 1990-11-15 | 1991-11-15 | 生产锰锌铁氧体的方法 |
US08/230,878 US5698145A (en) | 1990-11-15 | 1994-04-20 | Method for producing Mn-Zn ferrites |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2307176A JPH0676257B2 (ja) | 1990-11-15 | 1990-11-15 | Mn―Znフェライトの焼成方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04182353A true JPH04182353A (ja) | 1992-06-29 |
JPH0676257B2 JPH0676257B2 (ja) | 1994-09-28 |
Family
ID=17965951
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2307176A Expired - Lifetime JPH0676257B2 (ja) | 1990-11-15 | 1990-11-15 | Mn―Znフェライトの焼成方法 |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5698145A (ja) |
EP (1) | EP0486247B1 (ja) |
JP (1) | JPH0676257B2 (ja) |
KR (1) | KR0177818B1 (ja) |
CN (1) | CN1042628C (ja) |
DE (1) | DE69126188T2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2015091748A (ja) * | 2013-10-04 | 2015-05-14 | Necトーキン株式会社 | フェライトコアおよびその製造方法 |
CN105585321A (zh) * | 2014-10-29 | 2016-05-18 | 自贡市江阳磁材有限责任公司 | 一种永磁铁氧体的快速烧结方法 |
CN105622111A (zh) * | 2014-10-29 | 2016-06-01 | 自贡市江阳磁材有限责任公司 | 一种高性能永磁铁氧体的烧结工艺 |
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DE4434471C1 (de) * | 1994-09-27 | 1996-03-28 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren zur Herstellung von Formkörpern aus Hartferriten |
JP2000340419A (ja) * | 1998-11-25 | 2000-12-08 | Tdk Corp | マンガン亜鉛系フェライトコアの製造方法及びマンガン亜鉛系フェライトコア |
US7481946B2 (en) * | 2003-01-10 | 2009-01-27 | Tdk Corporation | Method for producing ferrite material and ferrite material |
JP4293936B2 (ja) * | 2004-04-21 | 2009-07-08 | Tdk株式会社 | Mn−Zn系フェライト部材 |
CN100466114C (zh) * | 2006-06-14 | 2009-03-04 | 横店集团东磁有限公司 | 一种高饱和磁通密度MnZn铁氧体的烧结方法 |
CN101575205B (zh) * | 2008-05-06 | 2012-02-22 | 上海宝钢磁业有限公司 | 一种具有高磁导率、高居里温度及低损耗的Mn-Zn铁氧体材料 |
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FR2411813A1 (fr) * | 1977-12-13 | 1979-07-13 | Thomson Csf | Procede de frittage rapide de pieces en ceramique, four de mise en oeuvre d'un tel procede, et ferrite ainsi obtenu |
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NL8403282A (nl) * | 1984-10-30 | 1986-05-16 | Philips Nv | Titaan- en kobalt-houdende mangaan-zink ferrietkern en werkwijze voor het vervaardigen daarvan. |
FR2628416B1 (fr) * | 1988-03-14 | 1991-08-02 | Durand Girard Ets | Procede de cuisson de ceramiques et composes metallo-ceramiques dentaires |
JPH0221187A (ja) * | 1988-07-09 | 1990-01-24 | Noritake Co Ltd | 燃焼式連続焼成トンネル炉 |
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JPH07114839B2 (ja) * | 1989-12-19 | 1995-12-13 | 株式会社三洋物産 | パチンコ機の入賞装置 |
-
1990
- 1990-11-15 JP JP2307176A patent/JPH0676257B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1991
- 1991-11-11 EP EP91310403A patent/EP0486247B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-11-11 DE DE69126188T patent/DE69126188T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1991-11-11 KR KR1019910019983A patent/KR0177818B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1991-11-15 CN CN91110692A patent/CN1042628C/zh not_active Expired - Lifetime
-
1994
- 1994-04-20 US US08/230,878 patent/US5698145A/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
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CN105622111A (zh) * | 2014-10-29 | 2016-06-01 | 自贡市江阳磁材有限责任公司 | 一种高性能永磁铁氧体的烧结工艺 |
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---|---|
JPH0676257B2 (ja) | 1994-09-28 |
CN1061395A (zh) | 1992-05-27 |
CN1042628C (zh) | 1999-03-24 |
DE69126188T2 (de) | 1997-10-09 |
KR0177818B1 (ko) | 1999-03-20 |
DE69126188D1 (de) | 1997-06-26 |
US5698145A (en) | 1997-12-16 |
KR920009706A (ko) | 1992-06-25 |
EP0486247B1 (en) | 1997-05-21 |
EP0486247A1 (en) | 1992-05-20 |
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