JPH0414524B2 - - Google Patents
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- JPH0414524B2 JPH0414524B2 JP57149687A JP14968782A JPH0414524B2 JP H0414524 B2 JPH0414524 B2 JP H0414524B2 JP 57149687 A JP57149687 A JP 57149687A JP 14968782 A JP14968782 A JP 14968782A JP H0414524 B2 JPH0414524 B2 JP H0414524B2
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- 230000003321 amplification Effects 0.000 claims description 9
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 claims description 9
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
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-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03F—AMPLIFIERS
- H03F1/00—Details of amplifiers with only discharge tubes, only semiconductor devices or only unspecified devices as amplifying elements
- H03F1/30—Modifications of amplifiers to reduce influence of variations of temperature or supply voltage or other physical parameters
- H03F1/307—Modifications of amplifiers to reduce influence of variations of temperature or supply voltage or other physical parameters in push-pull amplifiers
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Amplifiers (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は磁気記録ヘツドを駆動する増幅器等に
必要とされる電流出力増幅装置に関するものであ
る。
必要とされる電流出力増幅装置に関するものであ
る。
従来例の構成とその問題点
電流出力増幅装置とは、負荷のインピーダンス
が変化しても負荷に供給する電流を所定の値に固
定する出力特性をもつ増幅装置で、電流によつて
主要な特性が決定する例えば磁気ヘツド等の駆動
にはこのような増幅装置が最適である。
が変化しても負荷に供給する電流を所定の値に固
定する出力特性をもつ増幅装置で、電流によつて
主要な特性が決定する例えば磁気ヘツド等の駆動
にはこのような増幅装置が最適である。
従来の磁気ヘツドを駆動する電流出力増幅装置
について第１図を用いて説明する。１は入力端
子、２は電圧増幅器、３は抵抗、４は出力端子、
５は磁気ヘツドである。入力端子１に入つた信号
は、電圧増幅器２で増幅され、抵抗３に出力電圧
v0を与える。従つて磁気ヘツド５に供給される信
号電流i0は、抵抗３の値をR3として(1)式で示され
る。
について第１図を用いて説明する。１は入力端
子、２は電圧増幅器、３は抵抗、４は出力端子、
５は磁気ヘツドである。入力端子１に入つた信号
は、電圧増幅器２で増幅され、抵抗３に出力電圧
v0を与える。従つて磁気ヘツド５に供給される信
号電流i0は、抵抗３の値をR3として(1)式で示され
る。
i0＝v0／R3＋Zh ……(1)
ここでZhは磁気ヘツド５のインピーダンスで
ある。(1)式において、R3≫Zhであれば、信号電
流i0は磁気ヘツド５のインピーダンスZhに関係な
く、v0とR3で決まる出力電流v0／R3をもつた電
流出力増幅装置となる。
ある。(1)式において、R3≫Zhであれば、信号電
流i0は磁気ヘツド５のインピーダンスZhに関係な
く、v0とR3で決まる出力電流v0／R3をもつた電
流出力増幅装置となる。
上記従来例の構成では、(1)式からわかるように
R3を大きくすればする程理想的な電流出力増幅
器となるが、i0が小さくなるからv0の最大値に対
するi0の最大値が制限されてしまい、磁気ヘツド
５に供給する最大電流が十分にとれないという欠
点があつた。またこのv0の最大値は増幅器２に供
給する電源電圧で決まるため、携帯用の機器等に
おける小型軽量化に際して、電池の数が制限され
て電源電圧を低くせざるを得ないときに非常に大
きな欠点となるものである。
R3を大きくすればする程理想的な電流出力増幅
器となるが、i0が小さくなるからv0の最大値に対
するi0の最大値が制限されてしまい、磁気ヘツド
５に供給する最大電流が十分にとれないという欠
点があつた。またこのv0の最大値は増幅器２に供
給する電源電圧で決まるため、携帯用の機器等に
おける小型軽量化に際して、電池の数が制限され
て電源電圧を低くせざるを得ないときに非常に大
きな欠点となるものである。
発明の目的
本発明は上記従来の欠点を解消するもので、低
い電源電圧でも十分な一定の出力電流を得ること
のできる電流出力増幅装置を提供するものであ
る。
い電源電圧でも十分な一定の出力電流を得ること
のできる電流出力増幅装置を提供するものであ
る。
発明の構成
本発明は、第１および第２の差動電圧入力を有
し、前記第１の差動電圧入力を入力端子とした差
動増幅器と、前記差動増幅器の出力電流から差動
増幅器の動作電流に対応する電流を差引き第１お
よび第２の電流源に伝達する第１および第２のカ
レントミラーと、第１出力端子に接続された負荷
に信号電流を流し込む第１の電流源と、前記負荷
から信号電流を吸い込む第２の電流源と、前記第
１の電流源の電流値を決める第１のパラメータを
共有する第３の電流源と、前記第２の電流源の電
流値を決める第２のパラメータを共有する第４の
電流源とを有し、前記負荷によつて前記第１の電
流源の出力電流を帰還電圧に変換し前記第２の差
動電圧入力に入力するとともに、前記第３および
第４の電流源の各出力を接続して第２の出力端子
と成し、前記第２の出力端子に接続した磁気ヘツ
ドに定電流信号を出力するように構成した電流出
力増幅装置である。
し、前記第１の差動電圧入力を入力端子とした差
動増幅器と、前記差動増幅器の出力電流から差動
増幅器の動作電流に対応する電流を差引き第１お
よび第２の電流源に伝達する第１および第２のカ
レントミラーと、第１出力端子に接続された負荷
に信号電流を流し込む第１の電流源と、前記負荷
から信号電流を吸い込む第２の電流源と、前記第
１の電流源の電流値を決める第１のパラメータを
共有する第３の電流源と、前記第２の電流源の電
流値を決める第２のパラメータを共有する第４の
電流源とを有し、前記負荷によつて前記第１の電
流源の出力電流を帰還電圧に変換し前記第２の差
動電圧入力に入力するとともに、前記第３および
第４の電流源の各出力を接続して第２の出力端子
と成し、前記第２の出力端子に接続した磁気ヘツ
ドに定電流信号を出力するように構成した電流出
力増幅装置である。
実施例の説明
第２図に本発明の電流出力増幅装置の実施例を
示す。５６は電源端子、５７は接地端子である。
６１は増幅器で３１は入力端子、３７と３８は第
１及び第２の差動対トランジスタであつて、トラ
ンジスタ３７のベースは第１の差動電圧入力、ト
ランジスタ３８のベースは第２の差動電圧入力
で、３４は差動対トランジスタの動作電流を決定
する第５の定電流源で定電流源３６によりトラン
ジスタ３２と対になつてカレントミラーを構成す
る。５９は差動対トランジスタ３８のベースバイ
アス電圧を供給するバイアス端子であり、接地端
子５７と電源端子５６の中点の電圧が与えられ
る。またトランジスタ３３と３５もトランジスタ
３２とそれぞれ対になつてカレントミラーを構成
しており、トランジスタ３４と同じコレクタ電流
をもつ定電流源である。トランジスタ３９と４０
はミラー比１／２のカレントミラーであり、トラ
ンジスタ４０は第７の電流源である。従つてトラ
ンジスタ３９のコレクタ電流の半分がトランジス
タ４０のコレクタ電流となる。トランジスタ４２
とトランジスタ４１についても同様にミラー比
１／２のカレントミラーで、トランジスタ４１は
第６の定電流源である。トランジスタ４２のコレ
クタ電流の半分がトランジスタ４１のコレクタを
流れる。すなわち、トランジスタ４０および４１
には各々トランジスタ３４のコレクタ電流の半分
のコレクタ電流が流れ、入力端子３１およびフイ
ードパツク端子５３の電位が等しいとき（無信号
時）はトランジスタ３７およびトランジスタ３８
のコレクタ電流がすべてトランジスタ４０および
トランジスタ４１へ流れ込み後段に伝達されな
い。
示す。５６は電源端子、５７は接地端子である。
６１は増幅器で３１は入力端子、３７と３８は第
１及び第２の差動対トランジスタであつて、トラ
ンジスタ３７のベースは第１の差動電圧入力、ト
ランジスタ３８のベースは第２の差動電圧入力
で、３４は差動対トランジスタの動作電流を決定
する第５の定電流源で定電流源３６によりトラン
ジスタ３２と対になつてカレントミラーを構成す
る。５９は差動対トランジスタ３８のベースバイ
アス電圧を供給するバイアス端子であり、接地端
子５７と電源端子５６の中点の電圧が与えられ
る。またトランジスタ３３と３５もトランジスタ
３２とそれぞれ対になつてカレントミラーを構成
しており、トランジスタ３４と同じコレクタ電流
をもつ定電流源である。トランジスタ３９と４０
はミラー比１／２のカレントミラーであり、トラ
ンジスタ４０は第７の電流源である。従つてトラ
ンジスタ３９のコレクタ電流の半分がトランジス
タ４０のコレクタ電流となる。トランジスタ４２
とトランジスタ４１についても同様にミラー比
１／２のカレントミラーで、トランジスタ４１は
第６の定電流源である。トランジスタ４２のコレ
クタ電流の半分がトランジスタ４１のコレクタを
流れる。すなわち、トランジスタ４０および４１
には各々トランジスタ３４のコレクタ電流の半分
のコレクタ電流が流れ、入力端子３１およびフイ
ードパツク端子５３の電位が等しいとき（無信号
時）はトランジスタ３７およびトランジスタ３８
のコレクタ電流がすべてトランジスタ４０および
トランジスタ４１へ流れ込み後段に伝達されな
い。
ここで入力端子３１に正電位の信号が入力した
とすると、トランジスタ３８のコレクタ電流が増
加し、この増加分がトランジスタ４３と抵抗４５
に流れると同時にトランジスタ４３とトランジス
タ４４より成る第１のカレントミラーの第１段で
増幅されてトランジスタ４４のコレクタ電流とな
り、トランジスタ４６と第１のカレントミラーの
第２段の第１の出力である第１の電流源を構成す
る第１のトランジスタ４７に電流が流れる。
とすると、トランジスタ３８のコレクタ電流が増
加し、この増加分がトランジスタ４３と抵抗４５
に流れると同時にトランジスタ４３とトランジス
タ４４より成る第１のカレントミラーの第１段で
増幅されてトランジスタ４４のコレクタ電流とな
り、トランジスタ４６と第１のカレントミラーの
第２段の第１の出力である第１の電流源を構成す
る第１のトランジスタ４７に電流が流れる。
また入力端子３１に負電位の信号が入力したと
すると、トランジスタ３７のコレクタ電流が増加
しこの増加分がトランジスタ４９と抵抗５２に流
れると同時にトランジスタ４９とトランジスタ５
０より成る第２のカレントミラーで増幅されて第
１の出力である第２の電流源であるトランジスタ
５０のコレクタ電流となる。
すると、トランジスタ３７のコレクタ電流が増加
しこの増加分がトランジスタ４９と抵抗５２に流
れると同時にトランジスタ４９とトランジスタ５
０より成る第２のカレントミラーで増幅されて第
１の出力である第２の電流源であるトランジスタ
５０のコレクタ電流となる。
ここで５３は第１の出力端子であり、抵抗５４
と抵抗５５はフイードバツク回路を構成するとと
もに負荷を構成する。前記第１のトランジスタ４
７は負荷である抵抗５４と抵抗５５に電流を流し
込む第１の電流源であり、この第１の電流源の出
力電流によつて第２の差動電圧入力であるトラン
ジスタ３８のベースに帰還電圧を与える。第２の
トランジスタ５０は負荷から電流を吸い込む第２
の電流源である。第１のトランジスタ４７と第２
のトランジスタ５０には各々PNPトランジスタ、
NPNトランジスタを用いている。
と抵抗５５はフイードバツク回路を構成するとと
もに負荷を構成する。前記第１のトランジスタ４
７は負荷である抵抗５４と抵抗５５に電流を流し
込む第１の電流源であり、この第１の電流源の出
力電流によつて第２の差動電圧入力であるトラン
ジスタ３８のベースに帰還電圧を与える。第２の
トランジスタ５０は負荷から電流を吸い込む第２
の電流源である。第１のトランジスタ４７と第２
のトランジスタ５０には各々PNPトランジスタ、
NPNトランジスタを用いている。
この構成において、第１の出力端子５３に発生
する電圧出力v0は抵抗５４の値をR54、抵抗５５
の値をR55とし、入力端子３１に入力される入力
信号Viとすると(2)式となる。
する電圧出力v0は抵抗５４の値をR54、抵抗５５
の値をR55とし、入力端子３１に入力される入力
信号Viとすると(2)式となる。
v0＝R54＋R55／R55vi ……(2)
即ち（R54＋R55）／R55なる増幅度で増幅した
出力が第１の出力端子に発生する。
出力が第１の出力端子に発生する。
更に、第１の電流源の電流値を決める第１のパ
ラメータである第１のトランジスタ４７のベース
エミツタ電圧VBE1は第３の電流源を構成する第３
のトランジスタ４８のベースエミツタ間電圧と共
通になつている。また第２の電流源の電流値を決
める第２のパラメータである第２のトランジスタ
５０のベースエミツタ間電圧VBE2は第４の電流源
を構成する第４のトランジスタ５１のベースエミ
ツタ間電圧と共通になつている。第３の電流源の
出力である第３のトランジスタ４８のコレクタ
と、第４の電流源の出力である第４のトランジス
タ５１のコレクタを結合し第２の出力端子６０と
して、磁気ヘツド５８に接続する。
ラメータである第１のトランジスタ４７のベース
エミツタ電圧VBE1は第３の電流源を構成する第３
のトランジスタ４８のベースエミツタ間電圧と共
通になつている。また第２の電流源の電流値を決
める第２のパラメータである第２のトランジスタ
５０のベースエミツタ間電圧VBE2は第４の電流源
を構成する第４のトランジスタ５１のベースエミ
ツタ間電圧と共通になつている。第３の電流源の
出力である第３のトランジスタ４８のコレクタ
と、第４の電流源の出力である第４のトランジス
タ５１のコレクタを結合し第２の出力端子６０と
して、磁気ヘツド５８に接続する。
ここにおいて、第１の電流源に使用した第１の
トランジスタ４７のエミツタ面積に対して第３の
電流源に使用した第３のトランジスタ４８のエミ
ツタ面積を３倍にすることにより各電流値の比を
３とし、第２の電流源に使用した第２のトランジ
スタ５０のエミツタ面積に対して第４の電流源に
使用した第４のトランジスタ５１のエミツタ面積
を３倍にすることにより各電流値の比を３とする
ことで電流増幅作用をもたせている。磁気記録ヘ
ツド５８に流れる出力電流i0について考察する
と、第１および第２の電流源に流れる信号電流は
v0／（R54＋R55）であり、第３および第４の電流
源は、第１および第２の電流源の３倍の電流値で
あるから、i0は(3)式となり、出力段を構成するト
ランジスタ４８及びトランジスタ５１のみ磁気ヘ
ツド駆動に必要な大きい電流を流し、他のカレン
トミラーを構成するトランジスタ４７，５０およ
び４６，４４は1/3の電流で動作することにより
消費電流を非常に小さくする事ができるものであ
る。
トランジスタ４７のエミツタ面積に対して第３の
電流源に使用した第３のトランジスタ４８のエミ
ツタ面積を３倍にすることにより各電流値の比を
３とし、第２の電流源に使用した第２のトランジ
スタ５０のエミツタ面積に対して第４の電流源に
使用した第４のトランジスタ５１のエミツタ面積
を３倍にすることにより各電流値の比を３とする
ことで電流増幅作用をもたせている。磁気記録ヘ
ツド５８に流れる出力電流i0について考察する
と、第１および第２の電流源に流れる信号電流は
v0／（R54＋R55）であり、第３および第４の電流
源は、第１および第２の電流源の３倍の電流値で
あるから、i0は(3)式となり、出力段を構成するト
ランジスタ４８及びトランジスタ５１のみ磁気ヘ
ツド駆動に必要な大きい電流を流し、他のカレン
トミラーを構成するトランジスタ４７，５０およ
び４６，４４は1/3の電流で動作することにより
消費電流を非常に小さくする事ができるものであ
る。
i0＝3v0／R54＋R55
＝3vi／R55 ……(3)
(3)式で示されるi0の式には負荷である磁気記録
ヘツドのインピーダンスが含まれていないため、
負荷のインピーダンスの大小に左右されない出力
電流を供給する理想的な電流出力増幅装置として
動作する。更に第２図の実施例において、電流端
子５６から接地端子５７に流れる電源電流の経路
を考える。一例として電源端子５６、トランジス
タ３４のエミツタ・コレクタ電圧Vce34、トラン
ジスタ３８のエミツタ・コレクタ電圧Vce38、ト
ランジスタ４３のベース・エミツタ電圧Vbe43、
抵抗４５の端子電圧Vr45、接地端子５７から成る
経路を考えた時、この経路に電流が流れて動作を
するためにはこれらの最低動作電圧の和（Vce34
＋Vce38＋Vbe43＋Vr45）が電源電圧Vccより小さい
ことが必要である。すなわち、低い電源電圧で動
作するにはこの経路にある素子の最低動作電圧の
和を小さくすることが必要である。本経路の場合
を見ると、トランジスタのコレクタ・エミツタ電
圧は通常約0.3V、トランジスタのベース・エミ
ツタ電圧は約0.7Vであるので、抵抗４５の設計
値を0.1Vとすると、（0.3＋0.3＋0.7＋0.1）＝1.4V
となる。したがつて、本経路の最低動作電圧は約
1.4Vである。第２図において他の経路は本経路
の場合と同等かまたは少ない素子で最低動作電圧
も同等かまたは小さくなる。以上のように本実施
例は低い動作電圧で動作する回路である。また更
に従来例における場合のように、負荷と直列の抵
抗が存在しないため、低い電源電圧であつても最
大出力電流の低下を伴うことのない優れた効果を
発揮する。
ヘツドのインピーダンスが含まれていないため、
負荷のインピーダンスの大小に左右されない出力
電流を供給する理想的な電流出力増幅装置として
動作する。更に第２図の実施例において、電流端
子５６から接地端子５７に流れる電源電流の経路
を考える。一例として電源端子５６、トランジス
タ３４のエミツタ・コレクタ電圧Vce34、トラン
ジスタ３８のエミツタ・コレクタ電圧Vce38、ト
ランジスタ４３のベース・エミツタ電圧Vbe43、
抵抗４５の端子電圧Vr45、接地端子５７から成る
経路を考えた時、この経路に電流が流れて動作を
するためにはこれらの最低動作電圧の和（Vce34
＋Vce38＋Vbe43＋Vr45）が電源電圧Vccより小さい
ことが必要である。すなわち、低い電源電圧で動
作するにはこの経路にある素子の最低動作電圧の
和を小さくすることが必要である。本経路の場合
を見ると、トランジスタのコレクタ・エミツタ電
圧は通常約0.3V、トランジスタのベース・エミ
ツタ電圧は約0.7Vであるので、抵抗４５の設計
値を0.1Vとすると、（0.3＋0.3＋0.7＋0.1）＝1.4V
となる。したがつて、本経路の最低動作電圧は約
1.4Vである。第２図において他の経路は本経路
の場合と同等かまたは少ない素子で最低動作電圧
も同等かまたは小さくなる。以上のように本実施
例は低い動作電圧で動作する回路である。また更
に従来例における場合のように、負荷と直列の抵
抗が存在しないため、低い電源電圧であつても最
大出力電流の低下を伴うことのない優れた効果を
発揮する。
また第３図に他の実施例として第１の負荷にイ
ンピーダンス素子を有する構成を示す。３８ａ，
４７ａ，５３ａ，５４ａ，５５ａ，５９ａは第２
図における３８，４７，５３，５４，５５，５９
と同じである。第３図において第１の出力端子５
３ａに接続された第１の負荷は抵抗５４ａ，５５
ａとコンデンサ７０である。このときの出力電流
i0は、(3)式の導出と同様にして(4)式となる。
ンピーダンス素子を有する構成を示す。３８ａ，
４７ａ，５３ａ，５４ａ，５５ａ，５９ａは第２
図における３８，４７，５３，５４，５５，５９
と同じである。第３図において第１の出力端子５
３ａに接続された第１の負荷は抵抗５４ａ，５５
ａとコンデンサ７０である。このときの出力電流
i0は、(3)式の導出と同様にして(4)式となる。
i0＝3v0／（R54＋R55）１／jωC ……(4)
すなわち、i0は周波数が高くなるに従つて6dB／
octで上昇する特性をもち、磁気記録における高
周波領域の損失を補償することが可能となる。
octで上昇する特性をもち、磁気記録における高
周波領域の損失を補償することが可能となる。
更に第４図に他の実施例として増幅器に周波数
依存性のある利得をもたせた場合を示す。３８
ｂ，４７ｂ，５０ｂ，５３ｂ，５４ｂ，５５ｂ，
２９ｂは第２図における３８，４７，５０，５
３，５４，５５，５９と同じである。第４図にお
いて増幅器の利得v0／viは抵抗５４ｂと５５ｂの抵 抗値をR54b，R55b、コンデンサ８０の容量をC80
とすると(5)式となる。
依存性のある利得をもたせた場合を示す。３８
ｂ，４７ｂ，５０ｂ，５３ｂ，５４ｂ，５５ｂ，
２９ｂは第２図における３８，４７，５０，５
３，５４，５５，５９と同じである。第４図にお
いて増幅器の利得v0／viは抵抗５４ｂと５５ｂの抵 抗値をR54b，R55b、コンデンサ８０の容量をC80
とすると(5)式となる。
Vp／Vi＝R54b＋R55b１／jωC80／R55b
１／jωC80＝１＋１＋jωC80・R55b／R54b・R55b……(5
) すなわち利得v0／viは周波数が高くなるに従つて 6dB／octで上昇する特性をもつ。この場合の負
荷は抵抗５４ｂと５５ｂ、コンデンサ８０である
から出力電流i0は(6)式となる。
１／jωC80＝１＋１＋jωC80・R55b／R54b・R55b……(5
) すなわち利得v0／viは周波数が高くなるに従つて 6dB／octで上昇する特性をもつ。この場合の負
荷は抵抗５４ｂと５５ｂ、コンデンサ８０である
から出力電流i0は(6)式となる。
i0＝v0／R54b＋（R55b１／jωC80 ……(6)
従つて、第３図における例と同時に磁気記録に
おける高域損失を補償することができる。
おける高域損失を補償することができる。
なお、上記の実施例では第１〜第４の電流源と
してトランジスタを用いたが、トランジスタと同
様の動作をするFETを用い、第１および第２の
パラメータとしてゲートソース間電圧を用いるこ
とにより同様の効果が得られる。
してトランジスタを用いたが、トランジスタと同
様の動作をするFETを用い、第１および第２の
パラメータとしてゲートソース間電圧を用いるこ
とにより同様の効果が得られる。
発明の効果
以上のように本発明は、低い電源電圧でも最大
出力電流の低下を伴わずに理想的な電流出力増幅
装置を構成できるとともに、コンデンサ等のイン
ピーダンス素子を追加することにより、必要な高
周波補償を行なうことができ、適当な周波数特性
と、一定の電流出力の必要なシステムにおいて応
用が可能なものである。
出力電流の低下を伴わずに理想的な電流出力増幅
装置を構成できるとともに、コンデンサ等のイン
ピーダンス素子を追加することにより、必要な高
周波補償を行なうことができ、適当な周波数特性
と、一定の電流出力の必要なシステムにおいて応
用が可能なものである。
第１図は従来の電流出力増幅装置の回路図、第
２図は本発明の第１の実施例の回路図、第３図は
本発明の第２の実施例の要部回路図、第４図は本
発明の第３の実施例の要部回路図である。 ３１……入力端子、４７……第１のトランジス
タ、４８……第３のトランジスタ、５０……第２
のトランジスタ、５１……第４のトランジスタ、
５３……第１の出力端子、５４，５５……負荷の
抵抗、６０……第２の出力端子、６１……増幅
器、７０，８０……コンデンサ。
２図は本発明の第１の実施例の回路図、第３図は
本発明の第２の実施例の要部回路図、第４図は本
発明の第３の実施例の要部回路図である。 ３１……入力端子、４７……第１のトランジス
タ、４８……第３のトランジスタ、５０……第２
のトランジスタ、５１……第４のトランジスタ、
５３……第１の出力端子、５４，５５……負荷の
抵抗、６０……第２の出力端子、６１……増幅
器、７０，８０……コンデンサ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ベースを入力端子とし、エミツタを共通接続
した第１および第２の差動対トランジスタと、前
記差動対トランジスタの共通エミツタに電流を流
し込む第５の電流源と、電流値が前記第５の電流
源の電流値の略半分であつて前記第１および第２
のの差動対トランジスタのコレクタから電流を吸
い込む第６及び第７の電流源と、前記第１の差動
対トランジスタのコレクタと前記第６の電流源と
の接続点を入力とする第１のカレントミラーと、
前記第２の差動対トランジスタのコレクタと前記
第７の電流源との接続点を入力とする第２のカレ
ントミラーと、第１の出力端子に接続され負荷に
信号電流を流し込みかつ前記第１のカレントミラ
ーの第１の出力である第１の電流源と、前記第１
の出力端子に接続され負荷から信号電流を吸い込
みかつ前記第２のカレントミラー第１の出力であ
る第２の電流源と、前記第１のカレントミラーの
第２の出力である第３の電流源と、前記第２のカ
レントミラーの第２の出力である第４の電流源と
を有し、前記負荷によつて前記第１の電流源の出
力電流もしくは第２の電流源の吸込み電流を帰還
電圧に変換し前記第２のトランジスタのベースに
入力するとともに、前記第３および第４の電流源
の各出力を接続して第２の出力端子と成し、前記
第１のカレントミラーにおける第２の出力である
第３の電流源と第１の出力である第１の電流源と
の比と、前記第２のカレントミラーにおける第２
の出力である第４の電流源と第１の出力である第
２の電流源との比が同一でかつ第３及び第４の電
流源の電流値が第１及び第２の電流源の電流値よ
り常に大きくなるとともに、前記第２の出力端子
に接続した磁気ヘツドに定電流を出力することを
特徴とする電流出力増幅装置。 ２ 負荷として周波数依存性のあるインピーダン
ス素子を用い、第２の出力端子に発生する電流出
力に周波数依存性を有する様に構成したことを特
徴とする特許請求の範囲第１項記載の電流出力増
幅装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57149687A JPS5939109A (ja) | 1982-08-27 | 1982-08-27 | 電流出力増幅装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57149687A JPS5939109A (ja) | 1982-08-27 | 1982-08-27 | 電流出力増幅装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5939109A JPS5939109A (ja) | 1984-03-03 |
| JPH0414524B2 true JPH0414524B2 (ja) | 1992-03-13 |
Family
ID=15480615
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57149687A Granted JPS5939109A (ja) | 1982-08-27 | 1982-08-27 | 電流出力増幅装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5939109A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4607232A (en) * | 1985-04-01 | 1986-08-19 | Raytheon Company | Low voltage amplifier circuit |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5676616A (en) * | 1979-11-28 | 1981-06-24 | Yokogawa Hokushin Electric Corp | Current operational amplifier |
-
1982
- 1982-08-27 JP JP57149687A patent/JPS5939109A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5676616A (en) * | 1979-11-28 | 1981-06-24 | Yokogawa Hokushin Electric Corp | Current operational amplifier |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5939109A (ja) | 1984-03-03 |
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