JPH04143051A - 連続鋳造用浸漬ノズル - Google Patents
連続鋳造用浸漬ノズルInfo
- Publication number
- JPH04143051A JPH04143051A JP2260614A JP26061490A JPH04143051A JP H04143051 A JPH04143051 A JP H04143051A JP 2260614 A JP2260614 A JP 2260614A JP 26061490 A JP26061490 A JP 26061490A JP H04143051 A JPH04143051 A JP H04143051A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nozzle
- molten steel
- corrosion resistance
- silica
- immersion nozzle
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000007654 immersion Methods 0.000 title claims abstract description 21
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 title claims description 10
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 56
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 34
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 34
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims abstract description 28
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims abstract description 28
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims abstract description 28
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims abstract description 12
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 229910019142 PO4 Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 11
- 239000010452 phosphate Substances 0.000 claims abstract description 11
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K phosphate Chemical compound [O-]P([O-])([O-])=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K 0.000 claims abstract description 11
- 238000004901 spalling Methods 0.000 claims abstract description 11
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000000843 powder Substances 0.000 abstract description 5
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 10
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 8
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 8
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 6
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 5
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 3
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N Zirconium dioxide Chemical compound O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 2
- 229910052845 zircon Inorganic materials 0.000 description 2
- GFQYVLUOOAAOGM-UHFFFAOYSA-N zirconium(iv) silicate Chemical compound [Zr+4].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] GFQYVLUOOAAOGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- KXGFMDJXCMQABM-UHFFFAOYSA-N 2-methoxy-6-methylphenol Chemical compound [CH]OC1=CC=CC([CH])=C1O KXGFMDJXCMQABM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 1
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000010828 elution Methods 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- BHEPBYXIRTUNPN-UHFFFAOYSA-N hydridophosphorus(.) (triplet) Chemical compound [PH] BHEPBYXIRTUNPN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000005011 phenolic resin Substances 0.000 description 1
- 229920001568 phenolic resin Polymers 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 1
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、鋼の連続鋳造において、溶鋼をタンデイツシ
ュからモールド内へ鋳込むにあたり、長時間にわたり使
用可能な連続鋳造用浸漬ノズルに関するものである。
ュからモールド内へ鋳込むにあたり、長時間にわたり使
用可能な連続鋳造用浸漬ノズルに関するものである。
(従来の技術)
従来から、連続鋳造用浸漬ノズル耐火物としては、鋼の
連続鋳造に耐え得るため低膨張性であるシリカを添加し
たアルミナ黒鉛質系耐大物が一般に使用されている。
連続鋳造に耐え得るため低膨張性であるシリカを添加し
たアルミナ黒鉛質系耐大物が一般に使用されている。
しかし、耐火物中のシリカは溶鋼中のMn、A Q 。
Tiといった還元性の強い元素と反応し溶鋼中に溶は出
すため、溶鋼に対する耐蝕性に問題を生じる。
すため、溶鋼に対する耐蝕性に問題を生じる。
このため、アルミナ黒鉛質系溶鋼鋳造用ノズルにおいて
、本体にシリカを10〜35tyt%含有し、溶鋼浸漬
部及び/又はノズル内周孔にはシリカを含有しないか、
あるいはシリカを本体より少なく含有した溶鋼鋳造用ノ
ズルが提案され(特公平1−40790)、溶鋼に対す
る耐蝕性の確保が図られている。
、本体にシリカを10〜35tyt%含有し、溶鋼浸漬
部及び/又はノズル内周孔にはシリカを含有しないか、
あるいはシリカを本体より少なく含有した溶鋼鋳造用ノ
ズルが提案され(特公平1−40790)、溶鋼に対す
る耐蝕性の確保が図られている。
また、低膨張材料としてシリカ以外の粘土、ジルコン等
の5in2を含有する酸化物を添加することにより、耐
スポーリング性を確保しつつ、 SiO2と溶鋼中のM
n、AQ、Tiとの反応を抑制する方法も報告されてい
る(特開昭57−42572号公報、特開昭61−83
673号公報)。
の5in2を含有する酸化物を添加することにより、耐
スポーリング性を確保しつつ、 SiO2と溶鋼中のM
n、AQ、Tiとの反応を抑制する方法も報告されてい
る(特開昭57−42572号公報、特開昭61−83
673号公報)。
(発明が解決しようとする課題)
前記の溶鋼浸漬部のシリカ含有率を低減する方法は、溶
鋼との反応を抑制するため耐蝕性の向上には有効である
。しかし、シリカを低減した部分の熱膨張率が大きくな
るため、ノズル本体と浸漬部で熱膨張差が生し、耐久ポ
ーリング性が低下するという欠点がある。
鋼との反応を抑制するため耐蝕性の向上には有効である
。しかし、シリカを低減した部分の熱膨張率が大きくな
るため、ノズル本体と浸漬部で熱膨張差が生し、耐久ポ
ーリング性が低下するという欠点がある。
また、5102を含有する酸化物の場合には、酸化物中
のSi○2成分がノズル耐火物中に共存するCと反応し
揮散消失することにより、耐火物組織内に気孔を形成し
強度低下をもたらすとともに、耐火物への溶鋼侵入を助
長し耐蝕性を低下させるという問題を生しる。
のSi○2成分がノズル耐火物中に共存するCと反応し
揮散消失することにより、耐火物組織内に気孔を形成し
強度低下をもたらすとともに、耐火物への溶鋼侵入を助
長し耐蝕性を低下させるという問題を生しる。
以上のような問題点を鑑み5本発明は浸漬ノズルの耐蝕
性及び耐スポーリング性の低下を解消し、長時間にわた
り使用してもかかる欠点を生しない連続鋳造用浸漬ノズ
ルを堤供することを目的とするものである。
性及び耐スポーリング性の低下を解消し、長時間にわた
り使用してもかかる欠点を生しない連続鋳造用浸漬ノズ
ルを堤供することを目的とするものである。
(課題を解決するための手段)
本発明は、アルミナ黒鉛質溶鋼鋳造用ノズルにおいて、
リン酸ジルコニルを5〜50wj%含有し、且つシリカ
含有率を5wt%以下にしたことを特徴とする、耐蝕性
・耐スポーリング性に優れた連続鋳造用浸漬ノズルに関
するものである。
リン酸ジルコニルを5〜50wj%含有し、且つシリカ
含有率を5wt%以下にしたことを特徴とする、耐蝕性
・耐スポーリング性に優れた連続鋳造用浸漬ノズルに関
するものである。
(作用)
発明者等は、浸漬ノズルの耐蝕性を確保する上でシリカ
含有率を問題にならない程度まで低減し、その上でシリ
カ含有率低減に基づく耐久ポーリングの低下を補うため
にシリカと同等、あるいはそれ以上の低膨張率を有する
材料を添加し、耐蝕性及び耐スポーリング性に優れる浸
漬ノズルの研究開発を続けてきた。その結果、シリカを
5wt%以下に低減し、さらに低膨張性材料としてリン
酸ジルコニルを5〜50wt%の範囲で添加することに
より、耐蝕性並びに耐久ポーリング性の大幅な改善に成
功した。
含有率を問題にならない程度まで低減し、その上でシリ
カ含有率低減に基づく耐久ポーリングの低下を補うため
にシリカと同等、あるいはそれ以上の低膨張率を有する
材料を添加し、耐蝕性及び耐スポーリング性に優れる浸
漬ノズルの研究開発を続けてきた。その結果、シリカを
5wt%以下に低減し、さらに低膨張性材料としてリン
酸ジルコニルを5〜50wt%の範囲で添加することに
より、耐蝕性並びに耐久ポーリング性の大幅な改善に成
功した。
低膨張性を有するシリカは、浸漬ノズルの耐久ポーリン
グ性を高める上で重要な役割を果たす。
グ性を高める上で重要な役割を果たす。
しかし、溶鋼中にMn、 A Q 、 Tiといった還
元性の強い元素が含まれる場合、シリカはこれら元素と
反応し溶鋼中に溶は出す。また、シリカはノズル中に共
存するカーボンによっても還元され、揮散消失し耐火物
中に気孔を生成する。したがって。
元性の強い元素が含まれる場合、シリカはこれら元素と
反応し溶鋼中に溶は出す。また、シリカはノズル中に共
存するカーボンによっても還元され、揮散消失し耐火物
中に気孔を生成する。したがって。
シリカを含有するノズルは溶鋼に対する耐蝕性に劣ると
いう欠点を有している。このため、耐火物の構成成分と
してシリカを全く含まないことが好ましいが、必要な場
合には5wt%以下に限って使用しても良い。これは、
シリカ含有率が5tyt%を超えると、耐蝕性が急激に
低下するためである。
いう欠点を有している。このため、耐火物の構成成分と
してシリカを全く含まないことが好ましいが、必要な場
合には5wt%以下に限って使用しても良い。これは、
シリカ含有率が5tyt%を超えると、耐蝕性が急激に
低下するためである。
リン酸ジルコニル((ZrO)2P207) の焼結
体は、熱膨張係数が1.7〜2 、OX 10−J/°
C程度であり低膨張性を示す。さらに、結晶方向で熱膨
張率の異方性を示すため、耐火物組織中にマイクロクラ
ンクを生しさせることも可能で、この場合耐火物中に生
じた亀裂の進展を抑えると共に、見掛けの熱膨張係数を
負の値にすることができ、耐久ポーリング性を一層向」
ニさせる。さらに、高温では1600℃まで安定で、1
700℃で僅かに分解する程度であるため、溶鋼の鋳造
温度(1550’C程度)で十分な耐蝕性を得ることが
できる。また、溶鋼中のMn、 A Q 、 Tiとい
った還元性の強い元素と反応し溶鋼中に溶は出すことも
ない。ここで、リン酸ジルコニルの配合率は5〜50w
t%とする。5wt%以下ではシリカ含有率の減少に伴
う耐スポーリング性の低下を補償することができず、5
Owt%以上では相対的にアルミナの含有率が低下し、
耐蝕性が低下する。
体は、熱膨張係数が1.7〜2 、OX 10−J/°
C程度であり低膨張性を示す。さらに、結晶方向で熱膨
張率の異方性を示すため、耐火物組織中にマイクロクラ
ンクを生しさせることも可能で、この場合耐火物中に生
じた亀裂の進展を抑えると共に、見掛けの熱膨張係数を
負の値にすることができ、耐久ポーリング性を一層向」
ニさせる。さらに、高温では1600℃まで安定で、1
700℃で僅かに分解する程度であるため、溶鋼の鋳造
温度(1550’C程度)で十分な耐蝕性を得ることが
できる。また、溶鋼中のMn、 A Q 、 Tiとい
った還元性の強い元素と反応し溶鋼中に溶は出すことも
ない。ここで、リン酸ジルコニルの配合率は5〜50w
t%とする。5wt%以下ではシリカ含有率の減少に伴
う耐スポーリング性の低下を補償することができず、5
Owt%以上では相対的にアルミナの含有率が低下し、
耐蝕性が低下する。
黒鉛は熱伝導率が極めて高く、また溶鋼と非常に濡れ難
い性質を有することから、本発明では耐蝕性を低下させ
ない範囲で黒鉛を添加し、溶鋼やパウダーの浸漬ノズル
気孔内への侵入を防止すると共に耐久ポーリング性を向
上させる。黒鉛使用原料としては天然のりん状黒釦が好
ましいが、般に耐火物用として用いられるものであれば
灰分が過大でなければ使用できる。また、黒鉛の配合範
囲については5wt%〜50wt%程度が好ましい。
い性質を有することから、本発明では耐蝕性を低下させ
ない範囲で黒鉛を添加し、溶鋼やパウダーの浸漬ノズル
気孔内への侵入を防止すると共に耐久ポーリング性を向
上させる。黒鉛使用原料としては天然のりん状黒釦が好
ましいが、般に耐火物用として用いられるものであれば
灰分が過大でなければ使用できる。また、黒鉛の配合範
囲については5wt%〜50wt%程度が好ましい。
5tyt%未満では耐スポーリング性に劣り、50wt
%を超えると黒鉛の酸化や溶鋼中への溶出により溶鋼及
び溶融パウダーに対する耐蝕性が低下する。
%を超えると黒鉛の酸化や溶鋼中への溶出により溶鋼及
び溶融パウダーに対する耐蝕性が低下する。
また、高熱伝導率のためノズル詰まりを生ずる恐れもあ
る。
る。
アルミナは耐蝕性を付与する役割を持ち、純度9C)+
t%以上の電融品又は焼結晶を使用する。好ましい配合
率は35警t%〜9oすt%で、35讐t%未満では耐
蝕性が不十分で、90tyt%を超えると耐久ポーリン
グ性が低下する傾向にある。
t%以上の電融品又は焼結晶を使用する。好ましい配合
率は35警t%〜9oすt%で、35讐t%未満では耐
蝕性が不十分で、90tyt%を超えると耐久ポーリン
グ性が低下する傾向にある。
浸漬ノズルの基本的な構成成分は以上であるが、この他
にもノズル材質への添加物として既に知られている材料
を、本発明の効果を損なわない範囲で含有させてもよい
。その材料としては、例えば炭化珪素、ジルコニア、ジ
ルコン、各種金属粉などである。
にもノズル材質への添加物として既に知られている材料
を、本発明の効果を損なわない範囲で含有させてもよい
。その材料としては、例えば炭化珪素、ジルコニア、ジ
ルコン、各種金属粉などである。
また、本発明者等は、熱間圧延、冷間圧延後の鋼板に現
れる輻1〜4m、長さ数mに渡る膨れ状欠陥の発生原因
について調査したところ、浸漬ノズルの閉塞防止のため
に吹き込まれるAr気泡の粗大化が原因であることを見
出した。さらに、Ar気泡の粗大化は、浸漬ノズル中の
シリカが溶鋼中のAΩ、Ti、Mnにより選択的な浸食
作用を受け、耐火物中の気孔径が拡大したためであるこ
とも見出した。したがって、本発明をアルミナ黒鉛質の
ガス吹き込み型浸漬ノズルに適用すれば、気孔径の拡大
を防止でき、吹き込みガスを安定して微細に吹き込むこ
とができるため、膨れ欠陥の防止対策としても非常に有
効な手段となる。
れる輻1〜4m、長さ数mに渡る膨れ状欠陥の発生原因
について調査したところ、浸漬ノズルの閉塞防止のため
に吹き込まれるAr気泡の粗大化が原因であることを見
出した。さらに、Ar気泡の粗大化は、浸漬ノズル中の
シリカが溶鋼中のAΩ、Ti、Mnにより選択的な浸食
作用を受け、耐火物中の気孔径が拡大したためであるこ
とも見出した。したがって、本発明をアルミナ黒鉛質の
ガス吹き込み型浸漬ノズルに適用すれば、気孔径の拡大
を防止でき、吹き込みガスを安定して微細に吹き込むこ
とができるため、膨れ欠陥の防止対策としても非常に有
効な手段となる。
以上に示した、シリカ含有率を5iyt%以下とし、リ
ン酸ジルコニルを5〜50wt%含有する黒鉛アルミナ
質ノズルは、従来ノズルに比較して耐蝕性並びに耐久ポ
ーリング性の両特性に優れ、多連錆操業を可能にすると
共に鋳片品質の大幅な向上を可能とした。
ン酸ジルコニルを5〜50wt%含有する黒鉛アルミナ
質ノズルは、従来ノズルに比較して耐蝕性並びに耐久ポ
ーリング性の両特性に優れ、多連錆操業を可能にすると
共に鋳片品質の大幅な向上を可能とした。
(実施例)
以下に、実施例及び比較例を挙げ、本発明について説明
する。
する。
第1表に示した原料配合物に樹脂バインダーとしてフェ
ノール樹脂を12wt%添加して混練し、アイソスタテ
ィックプレスを用いて1.○t/aJの圧力でノズル形
状に成形した。さらに、この成形体を1200℃の温度
で還元焼成し連続鋳造用ガス吹き込み型浸漬ノズル(内
径90+sφ、吐出孔径70mmφ、吐出孔角度35度
の逆Y型ノズル)を作製した。このようにして得られた
浸漬ノズルを用いてTiを0.08+、+t%含有する
炭素濃度30ppmの極低炭素鋼を400分間鋳造した
。耐スポーリング性については浸漬ノズルに亀裂が生じ
た時間を指標として評価した。また、ノズル内の耐火物
溶損量を鋳造時間で除した値を溶損速度と定義し、耐蝕
性の評価も行った。
ノール樹脂を12wt%添加して混練し、アイソスタテ
ィックプレスを用いて1.○t/aJの圧力でノズル形
状に成形した。さらに、この成形体を1200℃の温度
で還元焼成し連続鋳造用ガス吹き込み型浸漬ノズル(内
径90+sφ、吐出孔径70mmφ、吐出孔角度35度
の逆Y型ノズル)を作製した。このようにして得られた
浸漬ノズルを用いてTiを0.08+、+t%含有する
炭素濃度30ppmの極低炭素鋼を400分間鋳造した
。耐スポーリング性については浸漬ノズルに亀裂が生じ
た時間を指標として評価した。また、ノズル内の耐火物
溶損量を鋳造時間で除した値を溶損速度と定義し、耐蝕
性の評価も行った。
実施例1及び2のノズルには割れが生じることなく、4
00分間鋳造できた。また、実施例1のノズルでは内径
が9On+mから94.Ora (溶損速度0 、 O
O51m/m1n)に、実施例2のノズルでは90nn
から93.2mn(溶損速度0 、 OO4mm/m1
n)に拡大しているだけで、顕著な溶損は見られなかっ
た。さらに、実施例1及び2のノズルを用いて鋳造され
た鋳片には、冷間圧延後、膨れ欠陥は発生しなかった。
00分間鋳造できた。また、実施例1のノズルでは内径
が9On+mから94.Ora (溶損速度0 、 O
O51m/m1n)に、実施例2のノズルでは90nn
から93.2mn(溶損速度0 、 OO4mm/m1
n)に拡大しているだけで、顕著な溶損は見られなかっ
た。さらに、実施例1及び2のノズルを用いて鋳造され
た鋳片には、冷間圧延後、膨れ欠陥は発生しなかった。
従来から使用されている比較例1のノズルは400分間
鋳造できたが、ノズル内径は90mn〜110mm(溶
損速度0 、 O25rrtn/ m1n)に拡大して
おり、ノズルの溶損量が大きくなっていた。さらに、鋳
片には冷間圧延後、膨れ欠陥が発生した。
鋳造できたが、ノズル内径は90mn〜110mm(溶
損速度0 、 O25rrtn/ m1n)に拡大して
おり、ノズルの溶損量が大きくなっていた。さらに、鋳
片には冷間圧延後、膨れ欠陥が発生した。
リン酸ジルコニルの含有率を5wt%未満とじた比較例
2のノズルでは、鋳造開始後200分で亀裂が生じ鋳造
を中止した。この時、浸漬ノズル内径は90wn〜9
Inn (溶損速度0.0025n++n/m1n)
に拡大しているだけで耐蝕性は良好であった。このた
め、冷間圧延後、鋳片にはふくれ欠陥は発生しなかった
。
2のノズルでは、鋳造開始後200分で亀裂が生じ鋳造
を中止した。この時、浸漬ノズル内径は90wn〜9
Inn (溶損速度0.0025n++n/m1n)
に拡大しているだけで耐蝕性は良好であった。このた
め、冷間圧延後、鋳片にはふくれ欠陥は発生しなかった
。
リン酸ジルコニルの含有率が5tht%を超える比較例
3のノズルは、400分間鋳造できたが、ノズル内径は
90mmから102mm’(溶損速度0.015mn1
/m1n)に拡大し、耐蝕性に問題を生じるだけでなく
、冷間圧延後の鋳片にふくれ欠陥が発生した。
3のノズルは、400分間鋳造できたが、ノズル内径は
90mmから102mm’(溶損速度0.015mn1
/m1n)に拡大し、耐蝕性に問題を生じるだけでなく
、冷間圧延後の鋳片にふくれ欠陥が発生した。
また、リン酸ジルコニルの含有率を本発明の範囲とし、
シリカを5tit%より多く含有する比較例4のノズル
は400分間鋳造できたが、 ノズル内径は90mmか
ら104mm (溶損速度0.0175mm/m1n
)に拡大し耐蝕性が劣化するとともに、冷間圧延後の鋳
片にふくれ欠陥が発生した。
シリカを5tit%より多く含有する比較例4のノズル
は400分間鋳造できたが、 ノズル内径は90mmか
ら104mm (溶損速度0.0175mm/m1n
)に拡大し耐蝕性が劣化するとともに、冷間圧延後の鋳
片にふくれ欠陥が発生した。
以上の如く、本発明により鋳造した浸漬ノズルは耐蝕性
及び耐久ポーリングに優れているだけでなく、鋳片の品
質をも十分に確保できるものである。
及び耐久ポーリングに優れているだけでなく、鋳片の品
質をも十分に確保できるものである。
(発明の効果)
以上説明したように、本発明の連続鋳造用浸漬ノズルに
よれば、溶鋼及びモールドパウダーに対する耐蝕性が良
好で、さらに耐スポーリング性にも優れた効果を有する
ため、長時間にわたって安定使用でき、操業性の大幅な
改善となる。また、耐蝕性に優れているため、安定した
ガス吹き込みが可能となり、膨れ欠陥を防止できる。し
たがって、連続鋳造法で製造される鋼板の品質は非常に
安定し、歩留りも格段に向上する。
よれば、溶鋼及びモールドパウダーに対する耐蝕性が良
好で、さらに耐スポーリング性にも優れた効果を有する
ため、長時間にわたって安定使用でき、操業性の大幅な
改善となる。また、耐蝕性に優れているため、安定した
ガス吹き込みが可能となり、膨れ欠陥を防止できる。し
たがって、連続鋳造法で製造される鋼板の品質は非常に
安定し、歩留りも格段に向上する。
Claims (1)
- アルミナ黒鉛質溶鋼鋳造用ノズルにおいて、リン酸ジ
ルコニルを5〜5Owt%含有し、且つシリカ含有率を
5wt%以下にしたことを特徴とする耐蝕性・耐スポー
リング性に優れた連続鋳造用浸漬ノズル。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2260614A JP2937448B2 (ja) | 1990-10-01 | 1990-10-01 | 連続鋳造用浸漬ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2260614A JP2937448B2 (ja) | 1990-10-01 | 1990-10-01 | 連続鋳造用浸漬ノズル |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04143051A true JPH04143051A (ja) | 1992-05-18 |
JP2937448B2 JP2937448B2 (ja) | 1999-08-23 |
Family
ID=17350376
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2260614A Expired - Fee Related JP2937448B2 (ja) | 1990-10-01 | 1990-10-01 | 連続鋳造用浸漬ノズル |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2937448B2 (ja) |
-
1990
- 1990-10-01 JP JP2260614A patent/JP2937448B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2937448B2 (ja) | 1999-08-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
WO1999038818A1 (fr) | Matiere refractaire de type alumine-magnesie-graphite | |
JPH04143051A (ja) | 連続鋳造用浸漬ノズル | |
JP2937450B2 (ja) | 連続鋳造用浸漬ノズル | |
JPH0238541B2 (ja) | ||
JP3363330B2 (ja) | 鋳造用耐火物、連続鋳造用ノズル及びその製造方法 | |
JPH04127944A (ja) | 連続鋳造用浸漬ノズル | |
JPH04270039A (ja) | 連続鋳造用浸漬ノズル | |
JP2760751B2 (ja) | 連続鋳造用浸漬ノズル | |
JP3026640B2 (ja) | ジルコニア系材料添加塩基性流込材 | |
JP2005144462A (ja) | 連続鋳造用浸漬ノズル及びその製造方法 | |
JPH0867558A (ja) | ノズル用等の溶融金属用耐火物 | |
JP4629461B2 (ja) | 連続鋳造用ノズル | |
JP4312628B2 (ja) | 鋼の連続鋳造用ストッパー | |
JP3328803B2 (ja) | 鋼の連続鋳造用ノズル | |
JP2003145265A (ja) | 鋳造用浸漬ノズル | |
JP2599894B2 (ja) | 炭素含有耐火物 | |
JPH02141480A (ja) | キャスタブル耐火物 | |
JP2971824B2 (ja) | 高耐蝕性耐火物 | |
JP2604047B2 (ja) | 多孔質高ジルコニア系鋳造耐火物及びその製造方法 | |
JP2575581B2 (ja) | ジルコニア質れんが | |
JP2805449B2 (ja) | 溶鋼の連続鋳造用ノズル | |
JP2810111B2 (ja) | ガス吹込耐火物 | |
JPH0740015A (ja) | 連続鋳造用ノズル | |
JP6464831B2 (ja) | 連続鋳造用浸漬ノズル及び鋼の連続鋳造方法 | |
JPH0521862B2 (ja) |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080611 Year of fee payment: 9 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090611 Year of fee payment: 10 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |