JPH0867558A - ノズル用等の溶融金属用耐火物 - Google Patents
ノズル用等の溶融金属用耐火物Info
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- JPH0867558A JPH0867558A JP6230535A JP23053594A JPH0867558A JP H0867558 A JPH0867558 A JP H0867558A JP 6230535 A JP6230535 A JP 6230535A JP 23053594 A JP23053594 A JP 23053594A JP H0867558 A JPH0867558 A JP H0867558A
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- Japan
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- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 取鍋やタンディッシュのノズル等の耐火物
を、耐スポ−リング性を損なうことなく、極めて高耐食
性を有するようにすることにある。 【構成】 スピネル（ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ）１〜３０重
量％、未安定ジルコニア（ＺｒＯ2 ）６２〜９８重量％
に加えて安定化剤としてマグネシア（ＭｇＯ）、カルシ
ア（ＣａＯ）、イットリア（Ｙ2 Ｏ3 ）、セリア（Ｃｅ
Ｏ2 ）のいずれか１種または２種以上を１〜８重量％含
有するノズル用等の溶融金属用耐火物である。たとえ
ば、上記した耐火物の混合粉末を所定径の筒状に成形後
に１４００〜１７５０℃で焼結し、この筒状の焼結体を
ノズルの内側に内挿して高耐食性を得ることができる。
を、耐スポ−リング性を損なうことなく、極めて高耐食
性を有するようにすることにある。 【構成】 スピネル（ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ）１〜３０重
量％、未安定ジルコニア（ＺｒＯ2 ）６２〜９８重量％
に加えて安定化剤としてマグネシア（ＭｇＯ）、カルシ
ア（ＣａＯ）、イットリア（Ｙ2 Ｏ3 ）、セリア（Ｃｅ
Ｏ2 ）のいずれか１種または２種以上を１〜８重量％含
有するノズル用等の溶融金属用耐火物である。たとえ
ば、上記した耐火物の混合粉末を所定径の筒状に成形後
に１４００〜１７５０℃で焼結し、この筒状の焼結体を
ノズルの内側に内挿して高耐食性を得ることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、取鍋やタンディッシュ
用ノズル等に使用されるノズル用等の耐火物および溶融
金属用耐火物に関する。
用ノズル等に使用されるノズル用等の耐火物および溶融
金属用耐火物に関する。
【０００２】
【従来の技術】取鍋やタンディッシュのノズル用耐火物
としては、アルミナ−クロム質、アルミナ−黒鉛質、ジ
ルコン質、ジルコニア質、ジルコニア−黒鉛質等が使用
されている。
としては、アルミナ−クロム質、アルミナ−黒鉛質、ジ
ルコン質、ジルコニア質、ジルコニア−黒鉛質等が使用
されている。
【０００３】これらの耐火物の損傷形態は、溶鋼あるい
はスラグによる溶損が主体であって、さらに熱スポ−リ
ングによる亀裂もしくは割れがそれに次ぐものである。
はスラグによる溶損が主体であって、さらに熱スポ−リ
ングによる亀裂もしくは割れがそれに次ぐものである。
【０００４】取鍋やタンディッシュ用のノズル用耐火物
は、上記した組成の原料について粗粒、中間粒、微粉か
らなる粒度調整を行ない、これに適正量のバインダ−を
添加し、主に一体型で所定の形状になるように金型プレ
ス成形あるいはＣＩＰ成形によって所定形状の成形体を
成形している。そして、これらの成形体を不焼成もしく
は１６００〜１８００℃で焼成し、実使用に供してい
る。
は、上記した組成の原料について粗粒、中間粒、微粉か
らなる粒度調整を行ない、これに適正量のバインダ−を
添加し、主に一体型で所定の形状になるように金型プレ
ス成形あるいはＣＩＰ成形によって所定形状の成形体を
成形している。そして、これらの成形体を不焼成もしく
は１６００〜１８００℃で焼成し、実使用に供してい
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】取鍋やタンディッシュ
用のノズル用耐火物は、上記したように組成もしくは成
分的に溶鋼およびスラグに対して優れた材料が常用され
ているが、実際に使用される場合、これらの材質はいず
れも１０〜２０％程度の気孔を組織内に含有している。
用のノズル用耐火物は、上記したように組成もしくは成
分的に溶鋼およびスラグに対して優れた材料が常用され
ているが、実際に使用される場合、これらの材質はいず
れも１０〜２０％程度の気孔を組織内に含有している。
【０００６】そして、その気孔径は、ほとんどが１０μ
ｍ以上のものである。このような気孔の存在は、耐スポ
−リング性に対して有利に作用するが、その一方で溶鋼
およびスラグが気孔を通して組織内へ侵入してマトリッ
クス部を破壊すると、骨材部が溶鋼流により流出する現
象が起こり、その結果耐火物が損耗していく。
ｍ以上のものである。このような気孔の存在は、耐スポ
−リング性に対して有利に作用するが、その一方で溶鋼
およびスラグが気孔を通して組織内へ侵入してマトリッ
クス部を破壊すると、骨材部が溶鋼流により流出する現
象が起こり、その結果耐火物が損耗していく。
【０００７】特に、スラグが耐火物の組織内へ侵入する
と、耐火物を構成する成分と結合して低融点化合物を生
成するため、実使用時にはこれが融液化し、組織の溶出
が生じたり、構造スポ−リングをともなう割れにつなが
ることがある。
と、耐火物を構成する成分と結合して低融点化合物を生
成するため、実使用時にはこれが融液化し、組織の溶出
が生じたり、構造スポ−リングをともなう割れにつなが
ることがある。
【０００８】そこで、溶鋼およびスラグが耐火物の組織
内へ侵入するのを低減するために、特にアルミナ系の場
合、溶鋼およびスラグに対して漏れにくいとされる酸化
クロム、黒鉛等が添加されているが、ある程度の耐食性
の向上が期待されるものの、極めて有効であるとは言い
難いのが現状である。
内へ侵入するのを低減するために、特にアルミナ系の場
合、溶鋼およびスラグに対して漏れにくいとされる酸化
クロム、黒鉛等が添加されているが、ある程度の耐食性
の向上が期待されるものの、極めて有効であるとは言い
難いのが現状である。
【０００９】アルミナ質に対し耐スポ−リング性は劣る
ものの、融点が極めて高く（２７１０℃）、高温時の揮
散が少なく、化学的に中性で溶鋼およびスラグに対して
高耐食性を示すＣａＯあるいはＭｇＯ安定化ジルコニア
質も常用されている。
ものの、融点が極めて高く（２７１０℃）、高温時の揮
散が少なく、化学的に中性で溶鋼およびスラグに対して
高耐食性を示すＣａＯあるいはＭｇＯ安定化ジルコニア
質も常用されている。
【００１０】ジルコニア質特有の損傷形態について、外
来成分（ＳｉＯ2 、Ａｌ2 Ｏ3 、Ｆｅ2 Ｏ3 等）が組織
内に侵入することにより、安定化ジルコニア粒中のＣａ
ＯあるいはＭｇＯが外周部より離溶し、ジルコニアが脱
安定化する。それにともなってジルコニアの細粒化が起
こり、この細粒化した部分から溶鋼中あるいはスラグ中
に離脱することにより損耗していくことが広く知られて
いる。
来成分（ＳｉＯ2 、Ａｌ2 Ｏ3 、Ｆｅ2 Ｏ3 等）が組織
内に侵入することにより、安定化ジルコニア粒中のＣａ
ＯあるいはＭｇＯが外周部より離溶し、ジルコニアが脱
安定化する。それにともなってジルコニアの細粒化が起
こり、この細粒化した部分から溶鋼中あるいはスラグ中
に離脱することにより損耗していくことが広く知られて
いる。
【００１１】このように化学的に溶鋼やスラグに対して
高耐食性を持つアルミナ質、ジルコニア質が損耗する最
大の要因は、上記したように組織内に存在する気孔が挙
げられ、耐スポ−リング性を損なうことなく、極めて高
耐食性を有するノズル用等の耐火物が要望されていた。
高耐食性を持つアルミナ質、ジルコニア質が損耗する最
大の要因は、上記したように組織内に存在する気孔が挙
げられ、耐スポ−リング性を損なうことなく、極めて高
耐食性を有するノズル用等の耐火物が要望されていた。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記のような
点に鑑みたもので、上記の課題を解決するために、スピ
ネル（ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ）１〜３０重量％、未安定ジ
ルコニア（ＺｒＯ2 ）６２〜９８重量％に加えて安定化
剤としてマグネシア（ＭｇＯ）、カルシア（ＣａＯ）、
イットリア（Ｙ2 Ｏ3 ）、セリア（ＣｅＯ2 ）のいずれ
か１種または２種以上を１〜８重量％含有することを特
徴とするノズル用等の溶融金属用耐火物を提供すること
にある。
点に鑑みたもので、上記の課題を解決するために、スピ
ネル（ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ）１〜３０重量％、未安定ジ
ルコニア（ＺｒＯ2 ）６２〜９８重量％に加えて安定化
剤としてマグネシア（ＭｇＯ）、カルシア（ＣａＯ）、
イットリア（Ｙ2 Ｏ3 ）、セリア（ＣｅＯ2 ）のいずれ
か１種または２種以上を１〜８重量％含有することを特
徴とするノズル用等の溶融金属用耐火物を提供すること
にある。
【００１３】
【作用】本発明の耐火物は、スピネル（ＭｇＯ・Ａｌ2
Ｏ3 ）１〜３０重量％、未安定ジルコニア（ＺｒＯ2 ）
６２〜９８重量％に加えて安定化剤としてマグネシア
（ＭｇＯ）、カルシア（ＣａＯ）、イットリア（Ｙ2 Ｏ
3 ）、セリア（ＣｅＯ2 ）のいずれか１種または２種以
上を１〜８重量％含有することによって、気孔率が５％
以下の緻密、かつ１０μｍ未満の気孔径を持つ焼結体の
耐火物が得られ、ノズル用耐火物等の耐食性を大幅に向
上し、しかも耐熱スポ−リング性も低下することなく、
高寿命化がはかれる。
Ｏ3 ）１〜３０重量％、未安定ジルコニア（ＺｒＯ2 ）
６２〜９８重量％に加えて安定化剤としてマグネシア
（ＭｇＯ）、カルシア（ＣａＯ）、イットリア（Ｙ2 Ｏ
3 ）、セリア（ＣｅＯ2 ）のいずれか１種または２種以
上を１〜８重量％含有することによって、気孔率が５％
以下の緻密、かつ１０μｍ未満の気孔径を持つ焼結体の
耐火物が得られ、ノズル用耐火物等の耐食性を大幅に向
上し、しかも耐熱スポ−リング性も低下することなく、
高寿命化がはかれる。
【００１４】
【実施例】本発明のノズル用等の溶融金属用耐火物は、
スピネル（ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ）１〜３０重量％、未安
定ジルコニア（ＺｒＯ2 ）６２〜９８重量％に加えて安
定化剤としてマグネシア（ＭｇＯ）、カルシア（Ｃａ
Ｏ）、イットリア（Ｙ2 Ｏ3）、セリア（ＣｅＯ2 ）の
いずれか１種または２種以上を１〜８重量％含有するこ
とを特徴としている。
スピネル（ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ）１〜３０重量％、未安
定ジルコニア（ＺｒＯ2 ）６２〜９８重量％に加えて安
定化剤としてマグネシア（ＭｇＯ）、カルシア（Ｃａ
Ｏ）、イットリア（Ｙ2 Ｏ3）、セリア（ＣｅＯ2 ）の
いずれか１種または２種以上を１〜８重量％含有するこ
とを特徴としている。
【００１５】その具体的な実施例としては、スピネル１
〜３０重量％、未安定ジルコニア６２〜９８重量％に加
えて安定化剤としてマグネシア、カルシア、イットリ
ア、セリアのいずれか１種または２種以上を１〜８重量
％含有した耐火物の混合粉末を所定径の筒状に成形後に
１４００〜１７５０℃で焼結した筒状の焼結体を、ノズ
ルの内側に内挿したタンディッシュや取鍋のノズルであ
る。
〜３０重量％、未安定ジルコニア６２〜９８重量％に加
えて安定化剤としてマグネシア、カルシア、イットリ
ア、セリアのいずれか１種または２種以上を１〜８重量
％含有した耐火物の混合粉末を所定径の筒状に成形後に
１４００〜１７５０℃で焼結した筒状の焼結体を、ノズ
ルの内側に内挿したタンディッシュや取鍋のノズルであ
る。
【００１６】上記筒状の焼結体は、肉厚が３〜１０mmで
あり、この種の耐火物としてはかなり肉薄化しており、
ストレ−トあるいはテ−パ−状に加えて両方の形状を組
み合わせたものが考えられ、これらの形状は用途に応じ
て選択することができる。
あり、この種の耐火物としてはかなり肉薄化しており、
ストレ−トあるいはテ−パ−状に加えて両方の形状を組
み合わせたものが考えられ、これらの形状は用途に応じ
て選択することができる。
【００１７】この内挿する筒状の焼結体の組織は、スラ
グの浸透抑制効果を持つスピネルと高耐熱性およびスラ
グに対する高化学的抵抗性の優れたジルコニア成分の複
合化が特徴である。
グの浸透抑制効果を持つスピネルと高耐熱性およびスラ
グに対する高化学的抵抗性の優れたジルコニア成分の複
合化が特徴である。
【００１８】スピネル成分の添加量は、１〜３０重量％
が好適範囲であり、１重量％未満では上記した効果が少
なく、逆に３０重量％を越えると焼結性を劣化させるこ
とになり、本発明の目的とする緻密な組織に対して好ま
しくない。
が好適範囲であり、１重量％未満では上記した効果が少
なく、逆に３０重量％を越えると焼結性を劣化させるこ
とになり、本発明の目的とする緻密な組織に対して好ま
しくない。
【００１９】未安定化ジルコニア成分は、６２〜９８重
量％が好ましく、この出発原料に安定化剤として１〜８
重量％のＭｇＯ、ＣａＯ、Ｙ2 Ｏ3 、ＣｅＯ2 粉末のい
ずれか１種または２種以上を添加する。
量％が好ましく、この出発原料に安定化剤として１〜８
重量％のＭｇＯ、ＣａＯ、Ｙ2 Ｏ3 、ＣｅＯ2 粉末のい
ずれか１種または２種以上を添加する。
【００２０】なお、スピネルと未安定化ジルコニア成分
の存在下で、上記ＭｇＯ、ＣａＯ、Ｙ2 Ｏ3 、ＣｅＯ2
の安定化剤によって効率よく安定化を行わしめる方法と
して、未安定化ジルコニアと安定化剤をあらかじめ均一
に混合調整を実施した後、スピネルと混合し、未安定化
ジルコニアと安定化剤の混合粉末を１０００〜１２００
℃で仮焼後、粉砕して用いるのが重要である。
の存在下で、上記ＭｇＯ、ＣａＯ、Ｙ2 Ｏ3 、ＣｅＯ2
の安定化剤によって効率よく安定化を行わしめる方法と
して、未安定化ジルコニアと安定化剤をあらかじめ均一
に混合調整を実施した後、スピネルと混合し、未安定化
ジルコニアと安定化剤の混合粉末を１０００〜１２００
℃で仮焼後、粉砕して用いるのが重要である。
【００２１】これらの安定化剤の作用は重要であり、焼
成中にジルコニア粒内に固溶し、未安定化ジルコニアの
一部が変わり、繰り返しの熱変動に対して亀裂、割れの
発生を抑制する。
成中にジルコニア粒内に固溶し、未安定化ジルコニアの
一部が変わり、繰り返しの熱変動に対して亀裂、割れの
発生を抑制する。
【００２２】ジルコニア成分として未安定化ジルコニア
を出発原料として用い、安定化ジルコニアを用いない理
由としては、焼結体の組織に特徴があり、ジルコニア結
晶相互の結合間に１０μｍ以下の微細なマイクロクラッ
クが無数に存在し、これが緻密な組織になっても、耐熱
スポ−リング性を低下させないことにつながっている。
を出発原料として用い、安定化ジルコニアを用いない理
由としては、焼結体の組織に特徴があり、ジルコニア結
晶相互の結合間に１０μｍ以下の微細なマイクロクラッ
クが無数に存在し、これが緻密な組織になっても、耐熱
スポ−リング性を低下させないことにつながっている。
【００２３】出発原料としてＣａＯ、ＭｇＯ、Ｙ
2 Ｏ3 、ＣｅＯ2 による安定化ジルコニア粉末を用いる
と、上記したような特徴的な組織にならず、耐熱スポ−
リング性が低下して好ましくない。
2 Ｏ3 、ＣｅＯ2 による安定化ジルコニア粉末を用いる
と、上記したような特徴的な組織にならず、耐熱スポ−
リング性が低下して好ましくない。
【００２４】上記原料粉末の粒度は、３０μｍ以下が焼
結性の面で好ましく、これより粗くなると緻密な組織を
持った焼結体が得られないので好ましくない。
結性の面で好ましく、これより粗くなると緻密な組織を
持った焼結体が得られないので好ましくない。
【００２５】上記ノズル用耐火物を成形するにあって
は、上記した所定量のスピネル、未安定化ジルコニア、
安定化剤をそれぞれボ−ルミル、ニ−ダ−等の混練機で
湿式混合を行い、均質に調整する。
は、上記した所定量のスピネル、未安定化ジルコニア、
安定化剤をそれぞれボ−ルミル、ニ−ダ−等の混練機で
湿式混合を行い、均質に調整する。
【００２６】ここで各成形手段に応じて混合粉末を処理
するが、金型プレス成形、ＣＩＰ成形にはバインダ−を
加えてスプレ−ドライヤ−を用いて造粒する。鋳込成形
には、スラリ−粘度を調整するために、分散剤の添加量
を選び、そのまま石膏型あるいは多孔質鋳型に鋳込む。
押出成形には、バインダ−および可塑剤を添加して練合
わせる。
するが、金型プレス成形、ＣＩＰ成形にはバインダ−を
加えてスプレ−ドライヤ−を用いて造粒する。鋳込成形
には、スラリ−粘度を調整するために、分散剤の添加量
を選び、そのまま石膏型あるいは多孔質鋳型に鋳込む。
押出成形には、バインダ−および可塑剤を添加して練合
わせる。
【００２７】以上のような各成形方法により得られた成
形体を乾燥した後、電気炉、ガス炉等の焼成炉を用いて
大気中１４００〜１７５０℃で焼成し、筒状の焼結体を
得る。
形体を乾燥した後、電気炉、ガス炉等の焼成炉を用いて
大気中１４００〜１７５０℃で焼成し、筒状の焼結体を
得る。
【００２８】焼成温度が１４００℃未満では焼結性が不
足して緻密な焼結体が得られず、一方焼成温度が１７５
０℃を越えると過焼結により焼結体の変形が発生して、
筒状の焼結体の内径が一定にならない問題が発生するた
め好ましくない。
足して緻密な焼結体が得られず、一方焼成温度が１７５
０℃を越えると過焼結により焼結体の変形が発生して、
筒状の焼結体の内径が一定にならない問題が発生するた
め好ましくない。
【００２９】所定の寸法に成形した筒状の焼結体は、従
来の材質の母材のノズルの中心孔に位置するように挿入
し、母材と本発明の筒状の焼結体の隙間にジルコニアも
しくはアルミナ−クロム質モルタルを充填して固定す
る。この隙間は、母材と内挿した焼結体の熱膨張を吸収
する役割を果たして０．５〜１mm位がより効果的であ
る。
来の材質の母材のノズルの中心孔に位置するように挿入
し、母材と本発明の筒状の焼結体の隙間にジルコニアも
しくはアルミナ−クロム質モルタルを充填して固定す
る。この隙間は、母材と内挿した焼結体の熱膨張を吸収
する役割を果たして０．５〜１mm位がより効果的であ
る。
【００３０】
【比較例】７μｍの平均粒径のスピネル粉末、７．６μ
ｍの平均粒径の未安定化ジルコニア粉末およびＭｇＯ粉
末を表１に示す割合で配合し、これに有機物バインダ−
（本実施例ではワックス系樹脂）を添加した後、２０時
間湿式で混合した。
ｍの平均粒径の未安定化ジルコニア粉末およびＭｇＯ粉
末を表１に示す割合で配合し、これに有機物バインダ−
（本実施例ではワックス系樹脂）を添加した後、２０時
間湿式で混合した。
【００３１】そして、混合粉末を造粒し、さらに直径５
０mm×高さ５０mmの円柱状のテストピ−スにＣＩＰ成形
し、その後電気炉で大気中１６５０℃で焼成を行った。
本発明にかかる実施例をＮｏ．１〜６に対して、Ｎｏ．
７〜９は比較例として表１に示した。
０mm×高さ５０mmの円柱状のテストピ−スにＣＩＰ成形
し、その後電気炉で大気中１６５０℃で焼成を行った。
本発明にかかる実施例をＮｏ．１〜６に対して、Ｎｏ．
７〜９は比較例として表１に示した。
【００３２】得られた焼結体を評価試験用に所定寸法に
切り出し、気孔率、密度、曲げ強度、耐熱スポ−リング
性および溶鋼に対する耐食性の試験をした結果を、表１
に併せて示した。
切り出し、気孔率、密度、曲げ強度、耐熱スポ−リング
性および溶鋼に対する耐食性の試験をした結果を、表１
に併せて示した。
【００３３】
【表１】 比 較 表 １
【００３４】また、７μｍの平均粒径のスピネル粉末８
重量％、５．０μｍの平均粒径の未安定化ジルコニア粉
末８９重量％、Ｙ2 Ｏ3 粉末３重量％を配合し、これら
に水を２８重量％を添加してスラリ−化する。このスラ
リ−を中子付石膏型に鋳込んで脱型後、１００℃で強制
的に乾燥し、内径１９mm、肉厚５mm、長さ８５mmの筒状
の成形体を得た。
重量％、５．０μｍの平均粒径の未安定化ジルコニア粉
末８９重量％、Ｙ2 Ｏ3 粉末３重量％を配合し、これら
に水を２８重量％を添加してスラリ−化する。このスラ
リ−を中子付石膏型に鋳込んで脱型後、１００℃で強制
的に乾燥し、内径１９mm、肉厚５mm、長さ８５mmの筒状
の成形体を得た。
【００３５】これを電気炉で大気中１６００℃、４時間
焼成し、気孔率０．２％の緻密な筒状の焼結体を得た
後、従来材質の多孔質のタンディッシュノズルに内挿
し、実使用した。その結果、割れ等のトラブルは全く発
生せず、寿命が従来材質のそれに比べて１．８倍向上し
た。
焼成し、気孔率０．２％の緻密な筒状の焼結体を得た
後、従来材質の多孔質のタンディッシュノズルに内挿
し、実使用した。その結果、割れ等のトラブルは全く発
生せず、寿命が従来材質のそれに比べて１．８倍向上し
た。
【００３６】上記では、ノズルの内側に挿入するノズル
用耐火物について説明したが、浸漬管等の外側に嵌装す
る耐火物についても適用でき、さらに溶融金属容器の内
面側に装着する溶融金属用耐火物についても適用できる
ものである。
用耐火物について説明したが、浸漬管等の外側に嵌装す
る耐火物についても適用でき、さらに溶融金属容器の内
面側に装着する溶融金属用耐火物についても適用できる
ものである。
【００３７】
【発明の効果】以上のように本発明にあっては、スピネ
ル原料および未安定化ジルコニア原料と安定化剤が均一
分散し、成形後焼成したパイプ状等の焼結体が組織的に
スピネルおよび部分安定化ジルコニアからなり、気孔率
が５％以下、１０μｍ未満の気孔径の緻密で均質な組織
をもつ。
ル原料および未安定化ジルコニア原料と安定化剤が均一
分散し、成形後焼成したパイプ状等の焼結体が組織的に
スピネルおよび部分安定化ジルコニアからなり、気孔率
が５％以下、１０μｍ未満の気孔径の緻密で均質な組織
をもつ。
【００３８】そのため、従来材質に内挿したノズル用耐
火物や溶融金属用耐火物では、耐スポ−リング性に優
れ、特に溶鋼、スラグに対する耐食性に優れ、長時間の
鋳込に対して安定した操業が行える。
火物や溶融金属用耐火物では、耐スポ−リング性に優
れ、特に溶鋼、スラグに対する耐食性に優れ、長時間の
鋳込に対して安定した操業が行える。
Claims (3)
- 【請求項１】 スピネル（ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ）１〜３
０重量％、未安定ジルコニア（ＺｒＯ2 ）６２〜９８重
量％に加えて安定化剤としてマグネシア（ＭｇＯ）、カ
ルシア（ＣａＯ）、イットリア（Ｙ2 Ｏ3 ）、セリア
（ＣｅＯ2 ）のいずれか１種または２種以上を１〜８重
量％含有することを特徴とするノズル用等の溶融金属用
耐火物。 - 【請求項２】 請求項１に記載した耐火物の混合粉末を
所定形状に成形後に１４００〜１７５０℃で焼成した焼
結体を、溶融金属容器の内面側や浸漬管等の外面側に装
着したことを特徴とする溶融金属用耐火物。 - 【請求項３】 請求項１に記載した耐火物の混合粉末を
所定径の筒状に成形後に１４００〜１７５０℃で焼結し
た筒状の焼結体を、ノズルの内側に内挿したことを特徴
とするタンディッシュ用等のノズル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6230535A JPH0867558A (ja) | 1994-08-30 | 1994-08-30 | ノズル用等の溶融金属用耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6230535A JPH0867558A (ja) | 1994-08-30 | 1994-08-30 | ノズル用等の溶融金属用耐火物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0867558A true JPH0867558A (ja) | 1996-03-12 |
Family
ID=16909279
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6230535A Pending JPH0867558A (ja) | 1994-08-30 | 1994-08-30 | ノズル用等の溶融金属用耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0867558A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998050184A1 (fr) * | 1997-05-08 | 1998-11-12 | Shinagawa Refractories Co., Ltd. | Ajutage pour coulage continu d'acier |
| JPH10314905A (ja) * | 1997-05-19 | 1998-12-02 | Shinagawa Refract Co Ltd | 鋼の連続鋳造用ノズル |
| KR100356366B1 (ko) * | 1998-12-29 | 2002-11-18 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 턴디쉬 노즐 보호용 내화벽돌의 주변 충진재 |
| WO2004048290A1 (de) * | 2002-11-22 | 2004-06-10 | Refractory Intellectual Property Gmbh & Co. Kg | Feuerfester keramischer formkörper |
-
1994
- 1994-08-30 JP JP6230535A patent/JPH0867558A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPH10314905A (ja) * | 1997-05-19 | 1998-12-02 | Shinagawa Refract Co Ltd | 鋼の連続鋳造用ノズル |
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