JPH0381312A - 低収縮性不飽和ポリエステル樹脂組成物 - Google Patents
低収縮性不飽和ポリエステル樹脂組成物Info
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
- C08L67/00—Compositions of polyesters obtained by reactions forming a carboxylic ester link in the main chain; Compositions of derivatives of such polymers
- C08L67/06—Unsaturated polyesters
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
- C08F299/00—Macromolecular compounds obtained by interreacting polymers involving only carbon-to-carbon unsaturated bond reactions, in the absence of non-macromolecular monomers
- C08F299/02—Macromolecular compounds obtained by interreacting polymers involving only carbon-to-carbon unsaturated bond reactions, in the absence of non-macromolecular monomers from unsaturated polycondensates
- C08F299/04—Macromolecular compounds obtained by interreacting polymers involving only carbon-to-carbon unsaturated bond reactions, in the absence of non-macromolecular monomers from unsaturated polycondensates from polyesters
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Polymers & Plastics (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Macromonomer-Based Addition Polymer (AREA)
- Graft Or Block Polymers (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は靭性のある低収縮性不飽和ポリエステル樹脂組
成物に関し、更に詳しくは硬化時の収縮が極めて小さく
、かつ寸法安定性、表面性、耐衝撃性の優れた成形品を
作製するここができる低収縮性不飽和ポリエステル樹脂
組成物に関する。
成物に関し、更に詳しくは硬化時の収縮が極めて小さく
、かつ寸法安定性、表面性、耐衝撃性の優れた成形品を
作製するここができる低収縮性不飽和ポリエステル樹脂
組成物に関する。
〈従来の技術〉
不飽和ポリエステル樹脂にガラス繊維などの繊維補強材
を含有させ、硬化させた繊維強化プラスチック(FRP
)は優れた機械的強度、耐薬品性、耐熱性及び耐水性を
有するため、浴槽、浄化槽、水タンクパネル等の住宅関
連製品、自動車部品、電気部品及び工業機材等広範な分
野に使用されている。
を含有させ、硬化させた繊維強化プラスチック(FRP
)は優れた機械的強度、耐薬品性、耐熱性及び耐水性を
有するため、浴槽、浄化槽、水タンクパネル等の住宅関
連製品、自動車部品、電気部品及び工業機材等広範な分
野に使用されている。
近年、自動車の軽量化、デザインの多様化の動きが活発
化するに連れ、エンジンフード、ルーフ、トランクリッ
ド等の自動車外板部品やスポイラ−、エアインテーク等
の外装部品にFRPを採用する試みが盛んに行なわれて
いる。これらの用途に対しては、作業性及び成形加工性
に優れたシートモールデイングコンパウンド(SMC)
あるいはバルクモールディングコンパウンド(BMC)
の材料形態で成形されるのが一般的であるがJ前記材料
を成形することによって得られた成形品には従来にも増
して高い寸法安定性、耐衝撃性及び表面性の要求があり
、その改良が重要な技術課題となっている。
化するに連れ、エンジンフード、ルーフ、トランクリッ
ド等の自動車外板部品やスポイラ−、エアインテーク等
の外装部品にFRPを採用する試みが盛んに行なわれて
いる。これらの用途に対しては、作業性及び成形加工性
に優れたシートモールデイングコンパウンド(SMC)
あるいはバルクモールディングコンパウンド(BMC)
の材料形態で成形されるのが一般的であるがJ前記材料
を成形することによって得られた成形品には従来にも増
して高い寸法安定性、耐衝撃性及び表面性の要求があり
、その改良が重要な技術課題となっている。
ところで、不飽和ポリエステル樹脂は一般に硬化時に大
きな収縮を示し、これに伴って成形品にクラック、反り
、波打ち及び補強用に使用したガラス繊維の浮き出し等
の現象が発生しやすい。そして、これらの欠点を改良す
る目的で、不飽和ポリエステル樹脂にポリスチレン、ポ
リメタクリル酸メチル、ポリ酢酸ビニル等の熱可塑性樹
脂を低収縮剤として配合することが広く行なわれている
。
きな収縮を示し、これに伴って成形品にクラック、反り
、波打ち及び補強用に使用したガラス繊維の浮き出し等
の現象が発生しやすい。そして、これらの欠点を改良す
る目的で、不飽和ポリエステル樹脂にポリスチレン、ポ
リメタクリル酸メチル、ポリ酢酸ビニル等の熱可塑性樹
脂を低収縮剤として配合することが広く行なわれている
。
更に従来から不飽和ポリエステル樹脂の耐衝撃性及び表
面性を改善する試みは多数行なわれているが、基本的に
はスチレン−ブタジェンブロック共重合体に代表される
熱可塑性エラストマーを不飽和ポリエステル樹脂に配合
する方法に集約される。例えば、特開昭48−3428
9号公報、特開昭49−30480号公報には、スチレ
ン−ブタジェンブロック共重合体を配合する方法が開示
されている。しかし、これらの方法では、各種材料の配
合時あるいはSMC等成形材料とした場合において、熱
可塑性エラストマーの急速な分離が起こりこれが原因で
種々の問題が発生する。即ち、組成の不均一化により結
果的に前記目的を達成できないばかりか、分離エラスト
マーにより金型汚染、成形物表面のスカミングの発生等
が起こり、−膜内には実用が極めて困難であった。
面性を改善する試みは多数行なわれているが、基本的に
はスチレン−ブタジェンブロック共重合体に代表される
熱可塑性エラストマーを不飽和ポリエステル樹脂に配合
する方法に集約される。例えば、特開昭48−3428
9号公報、特開昭49−30480号公報には、スチレ
ン−ブタジェンブロック共重合体を配合する方法が開示
されている。しかし、これらの方法では、各種材料の配
合時あるいはSMC等成形材料とした場合において、熱
可塑性エラストマーの急速な分離が起こりこれが原因で
種々の問題が発生する。即ち、組成の不均一化により結
果的に前記目的を達成できないばかりか、分離エラスト
マーにより金型汚染、成形物表面のスカミングの発生等
が起こり、−膜内には実用が極めて困難であった。
か\る欠点を改良する試みとして、特開昭52−148
588号公報、特開昭54−130653号公報におい
て、分子末端にカルボキシル基あるいはその塩を含有す
るスチレン−ブタジェンブロック共重合体を配合する方
法が、特公昭62−16202号公報、特公昭62−1
6222号公報において、スチレン−ブタジェンブロッ
ク共重合体にジカルボン酸基及び、又はその誘導体基が
結合した変性ブロック共重合体々配合する方法が提案さ
れている。しかしながら、これらの方法でも熱可塑性エ
ラストマー成分と不飽和ポリエステル成分の層分離問題
の本質的な解決にはならない。
588号公報、特開昭54−130653号公報におい
て、分子末端にカルボキシル基あるいはその塩を含有す
るスチレン−ブタジェンブロック共重合体を配合する方
法が、特公昭62−16202号公報、特公昭62−1
6222号公報において、スチレン−ブタジェンブロッ
ク共重合体にジカルボン酸基及び、又はその誘導体基が
結合した変性ブロック共重合体々配合する方法が提案さ
れている。しかしながら、これらの方法でも熱可塑性エ
ラストマー成分と不飽和ポリエステル成分の層分離問題
の本質的な解決にはならない。
又、熱可塑性エラストマー成分と不飽和ポリエステル成
分の層分離問題を第三成分として相溶化剤を用いる方法
により解決する提案もされている。例えば、特開昭55
−135120号公報には、スチレン−ブタジェンブロ
ック共重合体にポリスチレン(幹)−飽和ポリエステル
(枝)あるいはポリブタジェン(幹)−飽和ポリエステ
ル(枝)の櫛型共重合体を併用する方法が提案されてい
る。しかし、この方法では層分離問題を殆ど解決できな
い。
分の層分離問題を第三成分として相溶化剤を用いる方法
により解決する提案もされている。例えば、特開昭55
−135120号公報には、スチレン−ブタジェンブロ
ック共重合体にポリスチレン(幹)−飽和ポリエステル
(枝)あるいはポリブタジェン(幹)−飽和ポリエステ
ル(枝)の櫛型共重合体を併用する方法が提案されてい
る。しかし、この方法では層分離問題を殆ど解決できな
い。
か\る現状に鑑み、本発明者らも特開昭58−1892
14号公報において、ポリ酢酸ビニルとポリ(スチレン
+メタクリル酸)のブロック共重合体を相溶化剤として
用い、熱可塑性エラス+マーの層分離問題を解決する方
法を提案した。この方法は層分離防止にある程度の効果
は認められるものの、相溶化剤として靭性の乏しい多量
のブロック共重合体を必要とするため、結果的に耐衝撃
性及び表面性の改善された成形品を得る組成物をうろこ
とはできなかった。
14号公報において、ポリ酢酸ビニルとポリ(スチレン
+メタクリル酸)のブロック共重合体を相溶化剤として
用い、熱可塑性エラス+マーの層分離問題を解決する方
法を提案した。この方法は層分離防止にある程度の効果
は認められるものの、相溶化剤として靭性の乏しい多量
のブロック共重合体を必要とするため、結果的に耐衝撃
性及び表面性の改善された成形品を得る組成物をうろこ
とはできなかった。
〈発明が解決しようとする課題〉
従って、耐衝撃性及び表面性が改善され、寸法安定性の
良好な成形品を得るのに好適な、即ち硬化時の収縮性が
極めて小さく、しかも低収縮剤を配合した靭性の付与で
きる低収縮性不飽和ポリエステル樹脂組成物の開発が要
望されていた。
良好な成形品を得るのに好適な、即ち硬化時の収縮性が
極めて小さく、しかも低収縮剤を配合した靭性の付与で
きる低収縮性不飽和ポリエステル樹脂組成物の開発が要
望されていた。
く課題を解決するための手段〉
本発明は、上記に鑑み完成されたもので、不飽和ポリエ
ステル樹脂組成物に一方のセグメントにゴム成分、即ち
アクリル酸ブチルを含有する特定のブロック共重合体を
配合することにJ:す、そのブロック共重合体の不飽和
ポリエステル樹脂との相溶性が良好で、硬化時の収縮が
極めて小さく、月つ耐衝撃性と表面性の優れた成形品を
与えることのできる低収縮性不飽和ポリエステル樹脂組
成物を提供するものである。
ステル樹脂組成物に一方のセグメントにゴム成分、即ち
アクリル酸ブチルを含有する特定のブロック共重合体を
配合することにJ:す、そのブロック共重合体の不飽和
ポリエステル樹脂との相溶性が良好で、硬化時の収縮が
極めて小さく、月つ耐衝撃性と表面性の優れた成形品を
与えることのできる低収縮性不飽和ポリエステル樹脂組
成物を提供するものである。
即ち、本発明は、
(イ)不飽和ポリエステル、
(10該不飽和ポリエステル(イ)と共重合が可能な単
量体及び、 (ハ〉前記不飽和ポリエステル(イ)と単量体(I])
との総量100重量部に対して3〜27重量部のAセグ
メントとBセグメントとは重量比で95:5〜5:95
の範囲にある低収縮剤であるA−B型ブロック共重合体
からなり、 前記A−B型ブロック共重合体におりるAセグメントは
、酢酸ビニル単量体が25〜95重簾%と、アクリル酸
ブチル単量体が75〜5重量%こからなる単量体混合物
に基づく構成単位からなり、Bセグメン1−は、スチレ
ン単散体が70〜100重量%と、上記スチレン単量体
との共重合が可能な単量体が30〜O璽量%とからなる
単量体若しくは単量体混合物に基づく構成単位からなり
、 かつA−B型ブロック共重合体の数平均分子型が10.
000〜200.000であることを特徴とする低収縮
性不飽和ポリエステル樹脂組成物に関するものである。
量体及び、 (ハ〉前記不飽和ポリエステル(イ)と単量体(I])
との総量100重量部に対して3〜27重量部のAセグ
メントとBセグメントとは重量比で95:5〜5:95
の範囲にある低収縮剤であるA−B型ブロック共重合体
からなり、 前記A−B型ブロック共重合体におりるAセグメントは
、酢酸ビニル単量体が25〜95重簾%と、アクリル酸
ブチル単量体が75〜5重量%こからなる単量体混合物
に基づく構成単位からなり、Bセグメン1−は、スチレ
ン単散体が70〜100重量%と、上記スチレン単量体
との共重合が可能な単量体が30〜O璽量%とからなる
単量体若しくは単量体混合物に基づく構成単位からなり
、 かつA−B型ブロック共重合体の数平均分子型が10.
000〜200.000であることを特徴とする低収縮
性不飽和ポリエステル樹脂組成物に関するものである。
上記した本発明の低収縮性不飽和ポリエステル樹脂組成
物に用いられる不飽和ポリエステル(イ)としては、通
常の不飽和ポリエステルであり、a、β−不飽和二塩基
酸、飽和二塩基酸及びグリコール類から製造される。
物に用いられる不飽和ポリエステル(イ)としては、通
常の不飽和ポリエステルであり、a、β−不飽和二塩基
酸、飽和二塩基酸及びグリコール類から製造される。
こ\で、α、β、−不飽和二塩基酸は、例えば無水マレ
イン酸、マレイン酸、フマル酸、メザコン酸、テトラフ
ン酸、イタコン酸あるいはこれらのアルギルエステル類
等である。
イン酸、マレイン酸、フマル酸、メザコン酸、テトラフ
ン酸、イタコン酸あるいはこれらのアルギルエステル類
等である。
又、飽和二塩基酸は、例えば無水フタル酸、オルトフタ
ル酸、イソフタル酸、テトソタル酸、テトラヒドロフタ
ル酸、ハロゲン化無水ノタル酸、アジピン酸、コハク酸
、セバシン酸あるいはこわらのアルキルエステル類等で
ある。
ル酸、イソフタル酸、テトソタル酸、テトラヒドロフタ
ル酸、ハロゲン化無水ノタル酸、アジピン酸、コハク酸
、セバシン酸あるいはこわらのアルキルエステル類等で
ある。
更に、グリコール類は、例えばエチレングリニー1−ル
、ジエチレングリコール、プロピ!/ングリコール、ジ
プロピレングリコール、ブチレングリコール、ネオペン
チルグリコール、ヘキシ1/ングリコール、水素化ビス
フェノールA、2,2′−ジ(4−ヒドロキシプロポキ
シフェニル)プロパン、2.2′−ジ(4−ヒドロキシ
エ1−キシフェニJし)プロパン、エチレンオキシドあ
るいはプロピ1/ンオキシド等である。
、ジエチレングリコール、プロピ!/ングリコール、ジ
プロピレングリコール、ブチレングリコール、ネオペン
チルグリコール、ヘキシ1/ングリコール、水素化ビス
フェノールA、2,2′−ジ(4−ヒドロキシプロポキ
シフェニル)プロパン、2.2′−ジ(4−ヒドロキシ
エ1−キシフェニJし)プロパン、エチレンオキシドあ
るいはプロピ1/ンオキシド等である。
上記した不飽和ポリエステル(イ)と共重合が可能な単
量体(ロ)としては、例えばステ1/ン、α−メチルス
ヂ1/ン、t−ブチルスチレンのようなアルケニル芳香
族単量体、アクリル酸あるいはメタクリル酸のアルキル
エステル、酢酸ビニル等が用いられるが、これらの中で
も特にスチレンが好ましい。
量体(ロ)としては、例えばステ1/ン、α−メチルス
ヂ1/ン、t−ブチルスチレンのようなアルケニル芳香
族単量体、アクリル酸あるいはメタクリル酸のアルキル
エステル、酢酸ビニル等が用いられるが、これらの中で
も特にスチレンが好ましい。
上記した不飽和ポリニスデル(イ)と、単量体(ロ)こ
の配合割合は、通常不飽和ポリエステル20〜70屯量
部、単量体80〜・30重量部である。
の配合割合は、通常不飽和ポリエステル20〜70屯量
部、単量体80〜・30重量部である。
又、本発明における低収縮剤であるA−B型ブロック共
重合体(ハ)において、Aセグメントは、酢酸ビニル単
量体及びアクリル酸ブチル単量体とからなる単量体混合
物に基づく構成単位からなり、Aセグメント中の酢酸ビ
ニル単量体に基づく重合体部分の割合は、25〜95屯
量%の範囲である。、25重景%未満の場合には、この
A−B型ブロック共重合体(ハ)の不飽和ポリエステル
樹脂中における分散安定性が不良となり、このA−B型
ブロック共重合体を配合した不飽和ポリエステル樹脂組
成物から作製される成形品の表面スカミングや金型曇り
が発生するばかりでなく、成形品の耐衝撃性も悪化する
。又、95重量%を越える場合には、作製される成形品
の耐衝撃性及び表面性が悪化する。
重合体(ハ)において、Aセグメントは、酢酸ビニル単
量体及びアクリル酸ブチル単量体とからなる単量体混合
物に基づく構成単位からなり、Aセグメント中の酢酸ビ
ニル単量体に基づく重合体部分の割合は、25〜95屯
量%の範囲である。、25重景%未満の場合には、この
A−B型ブロック共重合体(ハ)の不飽和ポリエステル
樹脂中における分散安定性が不良となり、このA−B型
ブロック共重合体を配合した不飽和ポリエステル樹脂組
成物から作製される成形品の表面スカミングや金型曇り
が発生するばかりでなく、成形品の耐衝撃性も悪化する
。又、95重量%を越える場合には、作製される成形品
の耐衝撃性及び表面性が悪化する。
又、Bセグメントは、スチレン単量体単独あるいはスチ
レン単量体及びこれと共重合が可能な単量体とからなる
単量体混合物に基づく構成単位からなる。
レン単量体及びこれと共重合が可能な単量体とからなる
単量体混合物に基づく構成単位からなる。
上記したスチレン単量体ヒ共重臼が可能なP漬体として
は、(メタ)アクリル酸、(メタ)アクリル酸メチル、
(メタ)アクリル酸エチル、(メタ)アクリル酸n−ブ
チル等の(メタ)アクリル酸エステル類、アクリロニト
リル、メタクリロニトリル等のニトリル類、スチレン誘
導体、フマル酸あるいはマレイン酸の誘導体からなる群
の1種あるいは2種以上より選択されることが好ましい
が、その中でも(メタ)アクリル酸が最も好ましい。
は、(メタ)アクリル酸、(メタ)アクリル酸メチル、
(メタ)アクリル酸エチル、(メタ)アクリル酸n−ブ
チル等の(メタ)アクリル酸エステル類、アクリロニト
リル、メタクリロニトリル等のニトリル類、スチレン誘
導体、フマル酸あるいはマレイン酸の誘導体からなる群
の1種あるいは2種以上より選択されることが好ましい
が、その中でも(メタ)アクリル酸が最も好ましい。
又、上記したスチレン単量体と共重合が可能な単量体の
使用量は、Bセグメント中の30重量%以下に制限され
る。30重量%を越える場合には、このA−B型ブロッ
ク共重合体(ハ)を配合した不飽和ポリエステル樹脂組
成物から作製される成形品の機械的強度が不十分となる
。
使用量は、Bセグメント中の30重量%以下に制限され
る。30重量%を越える場合には、このA−B型ブロッ
ク共重合体(ハ)を配合した不飽和ポリエステル樹脂組
成物から作製される成形品の機械的強度が不十分となる
。
又前記A−B型ブロック共重合体(ハ)は、Aセグメン
ト5〜95重量%とBセフフッ195〜5重量%から構
成される。Aセグメントの割合が5重量%未滴の場合に
は、A−B型ブロック共重合体(ハ)の不飽和ポリエス
テル樹脂中における分散安定性が不良となり、そのため
不飽和ポリエステル樹脂組成物から作製される成形品の
表面スカミングや金型曇りが発生するばかりでなく、成
形品の寸法安定性、耐衝撃性及び表面性も悪化する。
ト5〜95重量%とBセフフッ195〜5重量%から構
成される。Aセグメントの割合が5重量%未滴の場合に
は、A−B型ブロック共重合体(ハ)の不飽和ポリエス
テル樹脂中における分散安定性が不良となり、そのため
不飽和ポリエステル樹脂組成物から作製される成形品の
表面スカミングや金型曇りが発生するばかりでなく、成
形品の寸法安定性、耐衝撃性及び表面性も悪化する。
又、95重量%を越える場合には、作製される成形品の
耐衝撃性が悪化する。
耐衝撃性が悪化する。
又、A−B型ブロック共重合体(ハ)の数平均分子量は
、10.000〜200.000であり、好ましくは3
0.000〜100.000である。to、 000未
満の場合には、不飽和ポリエステル樹脂組成物から作製
される成形品の寸法安定性、耐衝撃性及び表面性が不十
分であり、200.000を越える場合には、このA−
B型ブロック共重合体(ハ)を配合して得られる不飽和
ポリエステル樹脂組成物の粘度が高くなり過ぎ、実用上
使用困難となる。
、10.000〜200.000であり、好ましくは3
0.000〜100.000である。to、 000未
満の場合には、不飽和ポリエステル樹脂組成物から作製
される成形品の寸法安定性、耐衝撃性及び表面性が不十
分であり、200.000を越える場合には、このA−
B型ブロック共重合体(ハ)を配合して得られる不飽和
ポリエステル樹脂組成物の粘度が高くなり過ぎ、実用上
使用困難となる。
更に、A−B型ブロック共重合体(ハ)は、不飽和ポリ
エステル(イ)とこれと共重合が可能な単量体(ロ)と
の総量100重量部に対して3〜27重量部の範囲で使
用することができる。3重量部未満の場合には、A−B
型ブロック共重合体(ハ)を配合した不飽和ポリエステ
ル樹脂組成物から作製される成形品の寸法安定性、耐衝
撃性及び表面性が不十分であり、27重量部を越える場
合には、不飽和ポリエステル樹脂組成物の粘度が高くな
り過ぎ、実用上使用困難となる。
エステル(イ)とこれと共重合が可能な単量体(ロ)と
の総量100重量部に対して3〜27重量部の範囲で使
用することができる。3重量部未満の場合には、A−B
型ブロック共重合体(ハ)を配合した不飽和ポリエステ
ル樹脂組成物から作製される成形品の寸法安定性、耐衝
撃性及び表面性が不十分であり、27重量部を越える場
合には、不飽和ポリエステル樹脂組成物の粘度が高くな
り過ぎ、実用上使用困難となる。
本発明におけるA−B型ブロック共重合体は、前記A或
はBセグメントを構成する単量体或は単量体混合物をポ
リメリックペルオキシド(特開昭53−149918号
公報記載)を用い、公知の製造プロセス(特公昭60−
3327号公報記載)で塊状重合法、懸濁重合法或は乳
化重合法等により二段重合することによって容易に製造
することができる。この場合、A或はBセグメントを構
成する単量体或は単量体混合物の第一段重合反応により
生じた重合体は、分子内にペルオキシ結合を有するもの
であり、中間体として反応系から取り出して次のブロッ
ク共重合体製造の原料にすることもできるし、反応系か
ら取り出すことなく引き続いてブロック共重合させるこ
ともできる。
はBセグメントを構成する単量体或は単量体混合物をポ
リメリックペルオキシド(特開昭53−149918号
公報記載)を用い、公知の製造プロセス(特公昭60−
3327号公報記載)で塊状重合法、懸濁重合法或は乳
化重合法等により二段重合することによって容易に製造
することができる。この場合、A或はBセグメントを構
成する単量体或は単量体混合物の第一段重合反応により
生じた重合体は、分子内にペルオキシ結合を有するもの
であり、中間体として反応系から取り出して次のブロッ
ク共重合体製造の原料にすることもできるし、反応系か
ら取り出すことなく引き続いてブロック共重合させるこ
ともできる。
本発明に用いる前記ポリメリックペルオキシドは、例え
ば次の構造式(I) (n) (III)HI CH8 等で示されるポリメリックペルオキシドである。
ば次の構造式(I) (n) (III)HI CH8 等で示されるポリメリックペルオキシドである。
これらポリメリックペルキシドをA−B型ブロック共重
合体の製造に使用する際の使用量は、前記A或はBセグ
メントを構成する単量体或は単量体混合物100重量部
に対して0.1〜10重量部の範囲であることが好まし
い。
合体の製造に使用する際の使用量は、前記A或はBセグ
メントを構成する単量体或は単量体混合物100重量部
に対して0.1〜10重量部の範囲であることが好まし
い。
また重合温度は、第一段重合反応については40〜80
℃、第二段重合反応については60〜120℃であるこ
とが好ましいが第一段重合反応における重合温度は第二
段重合反応における重合温度より低いことが望ましい。
℃、第二段重合反応については60〜120℃であるこ
とが好ましいが第一段重合反応における重合温度は第二
段重合反応における重合温度より低いことが望ましい。
一方、Aセグメントを構成する単量体混合物の仕込み方
法には一括仕込み、分割仕込み或は連続仕込み等があり
、特に制限されるものではないが、分割仕込み或は連続
仕込みであることが好ましい。連続仕込みの際の仕込み
時間はAセグメントを構成する2種類の単量体の構成比
率によって異なるが、15〜90分の範囲であることが
好ましい。そして、重合時間は使用する単量体の種類や
その使用量によって異なるが、第−段重合反応及び第二
段重合反応いずれも2〜10時間の範囲であることが好
ましい。
法には一括仕込み、分割仕込み或は連続仕込み等があり
、特に制限されるものではないが、分割仕込み或は連続
仕込みであることが好ましい。連続仕込みの際の仕込み
時間はAセグメントを構成する2種類の単量体の構成比
率によって異なるが、15〜90分の範囲であることが
好ましい。そして、重合時間は使用する単量体の種類や
その使用量によって異なるが、第−段重合反応及び第二
段重合反応いずれも2〜10時間の範囲であることが好
ましい。
ところで、A−B型ブロック共重合体の製造時に各単量
体の単独重合体或は単量体混合物による任意共重合体が
副生ずることもあるが、本発明中の不飽和ポリエステル
樹脂の低収縮剤として使用する際には、特に精製する必
要なくそのまま用いることができる。
体の単独重合体或は単量体混合物による任意共重合体が
副生ずることもあるが、本発明中の不飽和ポリエステル
樹脂の低収縮剤として使用する際には、特に精製する必
要なくそのまま用いることができる。
又、Aセグメントを構成する酢酸ビニル単量体とアクリ
ル酸ブチル単量体から共重合体を製造する際に、一方の
単量体による単独重合体が生成し、結果的に前記一方の
単量体から構成されるAセグメントとスチレン単量体を
主要構成単位とするBセグメントからなるA−B型ブロ
ック共重合体が−9副生rることもあるが、本発明中の
不飽和ポリエステル樹脂の低収縮剤として使用する際に
は、特に精製する必要なくそのまま用いることができる
。
ル酸ブチル単量体から共重合体を製造する際に、一方の
単量体による単独重合体が生成し、結果的に前記一方の
単量体から構成されるAセグメントとスチレン単量体を
主要構成単位とするBセグメントからなるA−B型ブロ
ック共重合体が−9副生rることもあるが、本発明中の
不飽和ポリエステル樹脂の低収縮剤として使用する際に
は、特に精製する必要なくそのまま用いることができる
。
前記した製造法に従って合成した全重合物中に占めるブ
ロック共重合体の割合、即ちブロック率は、上記した単
独重合体及び任意共重合体のような非ブロツク共重合体
を分別抽出により分離した後の抽出残分の全重合物中に
占める重量比より求めることができる。
ロック共重合体の割合、即ちブロック率は、上記した単
独重合体及び任意共重合体のような非ブロツク共重合体
を分別抽出により分離した後の抽出残分の全重合物中に
占める重量比より求めることができる。
又、酢酸ビニル単量体とアクリル酸ブチル単量体が共重
合してAセグメントを構成していることの確認は以下の
ようにして行なった。即ち、Aセグメントを構成する単
量体混合物の第一段重合反応により生成した分子内にペ
ルオキシ結合を有する重合物を反応系から取り出し、ト
ルエン中熱処理してペルオキシ結合を開裂させる。こう
して処理した重合物を核磁気共鳴分光分析により分析し
、酢酸ビニルとアクリル酸ブチルの配列を推定した。こ
の推定に当たっては、β位に2つのアセトキシ基を有す
るメチレンプロトンの化学シフト計算値が2.06pp
m 、β位に2つのブチルエステル基を有するメチレン
プロトンの化学シフト計算値が1.82ppm 、そし
てβ位に1つのアセトキシ基と1つのブチルエステル基
を有するメチレンプロトンの化学シフト計算値が1.9
4ppmであることを利用し、1.94ppmに相当す
るシグナルを核磁気共鳴分光分析で見出すことにより酢
酸ビニル単量体とアクリル酸ブチル単量体が共重合して
いることの確認とした。
合してAセグメントを構成していることの確認は以下の
ようにして行なった。即ち、Aセグメントを構成する単
量体混合物の第一段重合反応により生成した分子内にペ
ルオキシ結合を有する重合物を反応系から取り出し、ト
ルエン中熱処理してペルオキシ結合を開裂させる。こう
して処理した重合物を核磁気共鳴分光分析により分析し
、酢酸ビニルとアクリル酸ブチルの配列を推定した。こ
の推定に当たっては、β位に2つのアセトキシ基を有す
るメチレンプロトンの化学シフト計算値が2.06pp
m 、β位に2つのブチルエステル基を有するメチレン
プロトンの化学シフト計算値が1.82ppm 、そし
てβ位に1つのアセトキシ基と1つのブチルエステル基
を有するメチレンプロトンの化学シフト計算値が1.9
4ppmであることを利用し、1.94ppmに相当す
るシグナルを核磁気共鳴分光分析で見出すことにより酢
酸ビニル単量体とアクリル酸ブチル単量体が共重合して
いることの確認とした。
更に、抽出残分であるA−B型ブロック共重合体中のA
セグメントとBセグメントの含有割合は核磁気共鳴分光
分析により求めた。即ち、Aセグメントを構成する酢酸
ビニル単量体の指標となるシグナルとアクリル酸ブチル
単量体の指標となるシグナルの積分値の和とBセグメン
トを構成するスチレンを主要成分とする単量体の指標と
なるシグナルの積分値との比率により求めることができ
る。
セグメントとBセグメントの含有割合は核磁気共鳴分光
分析により求めた。即ち、Aセグメントを構成する酢酸
ビニル単量体の指標となるシグナルとアクリル酸ブチル
単量体の指標となるシグナルの積分値の和とBセグメン
トを構成するスチレンを主要成分とする単量体の指標と
なるシグナルの積分値との比率により求めることができ
る。
又、本発明の低収縮性不飽和ポリエステル樹脂組成物は
、各種公知の硬化剤を用いてそのままで種々の用途に使
用することができるが、SMC等戒形材料として使用す
る際には、炭酸カルシウム、水酸化カルシウム、無水珪
酸粒子、珪石粉、クレー等の充填剤、酸化マグネシウム
、酸化カルシウム、水酸化マグネシウム、水酸化カルシ
ウム等のアルカリ土類金属の酸化物及び水酸化物或はイ
ソシアネート化合物等の増粘剤、ステアリン酸亜鉛、ス
テアリン酸カルシウム等の内部離型剤、ガラス繊維、炭
素繊維等の繊維強化材のほか、用途に応じて顔料、染料
等の着色剤を併用することもでき、例えば高い表面性と
耐衝撃性が要求される自動車外板、外装部品等の製造用
等に最適である。
、各種公知の硬化剤を用いてそのままで種々の用途に使
用することができるが、SMC等戒形材料として使用す
る際には、炭酸カルシウム、水酸化カルシウム、無水珪
酸粒子、珪石粉、クレー等の充填剤、酸化マグネシウム
、酸化カルシウム、水酸化マグネシウム、水酸化カルシ
ウム等のアルカリ土類金属の酸化物及び水酸化物或はイ
ソシアネート化合物等の増粘剤、ステアリン酸亜鉛、ス
テアリン酸カルシウム等の内部離型剤、ガラス繊維、炭
素繊維等の繊維強化材のほか、用途に応じて顔料、染料
等の着色剤を併用することもでき、例えば高い表面性と
耐衝撃性が要求される自動車外板、外装部品等の製造用
等に最適である。
〈発明の効果〉
以上説明したように、本発明の低収縮性不飽和ポリエス
テル樹脂組成物は靭性付与を目的として配合した低収縮
剤の不飽和ポリエステル樹脂中における分散安定性が良
好で、硬化時の収縮が極めて小さく、且つ耐衝撃性と表
面性が大きく改善された成形品、を作製することができ
る等、種々の効果を奏するものである。
テル樹脂組成物は靭性付与を目的として配合した低収縮
剤の不飽和ポリエステル樹脂中における分散安定性が良
好で、硬化時の収縮が極めて小さく、且つ耐衝撃性と表
面性が大きく改善された成形品、を作製することができ
る等、種々の効果を奏するものである。
く実 施 例)
以下、参考例、実施例及び比較例により本発明を更に詳
細に説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるも
のではない。尚、これらの例において、部及び%は特に
断わらない限りそれぞれ重量部及び重量%を表す。
細に説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるも
のではない。尚、これらの例において、部及び%は特に
断わらない限りそれぞれ重量部及び重量%を表す。
参考例 1
[A−B型ブロック共重合体の製造例1部温度計、撹拌
機及びコンデンサーを備えたガラス製反応器に1.0%
のポリビニルアルコール水溶液250部を仕込んだ。次
に前記構造式(I)で示されるポリメリックペルオキシ
ド2.4部を前記水溶液に室温下1時間分散させた後、
反応器内を窒素で置換しながら65℃まで昇温し、撹拌
子酢酸ビニル45部とアクリル酸ブチル3部の混合物を
約30分かけて滴下し、そのままの温度で3時間重合(
第一段重合反応)させた。その後、室温まで冷却し、反
応器にスチレン52部を加え、室温下1時間含浸操作を
行なった後、撹拌下80℃で4時間重合(第二段重合反
応)を行なった。室温まで冷却した後、得られた重合物
を濾別してよく水洗した後、・真空乾燥して白色パール
状の重合物92部を得た。
機及びコンデンサーを備えたガラス製反応器に1.0%
のポリビニルアルコール水溶液250部を仕込んだ。次
に前記構造式(I)で示されるポリメリックペルオキシ
ド2.4部を前記水溶液に室温下1時間分散させた後、
反応器内を窒素で置換しながら65℃まで昇温し、撹拌
子酢酸ビニル45部とアクリル酸ブチル3部の混合物を
約30分かけて滴下し、そのままの温度で3時間重合(
第一段重合反応)させた。その後、室温まで冷却し、反
応器にスチレン52部を加え、室温下1時間含浸操作を
行なった後、撹拌下80℃で4時間重合(第二段重合反
応)を行なった。室温まで冷却した後、得られた重合物
を濾別してよく水洗した後、・真空乾燥して白色パール
状の重合物92部を得た。
こうして得られた重合物の一部をソックスレー抽出器に
より、初めにシクロヘキサンを溶媒として24時間、次
にメタノールを溶媒として24時間抽出した。シクロヘ
キサン抽出による重量減少量をポリスチレンの含有量と
し、メタノール抽出による重量減少量をポリ酢酸ビニル
、ポリアクリル酸ブチル及び酢酸ビニルとアクリル酸ブ
チルの共重合体の混合物の含有量とし、抽出残分を該A
−B型ブロック共重合体の含有量とした。こうしてブロ
ック率を求めたところ、77%であった。
より、初めにシクロヘキサンを溶媒として24時間、次
にメタノールを溶媒として24時間抽出した。シクロヘ
キサン抽出による重量減少量をポリスチレンの含有量と
し、メタノール抽出による重量減少量をポリ酢酸ビニル
、ポリアクリル酸ブチル及び酢酸ビニルとアクリル酸ブ
チルの共重合体の混合物の含有量とし、抽出残分を該A
−B型ブロック共重合体の含有量とした。こうしてブロ
ック率を求めたところ、77%であった。
そして、抽出残分の数平均分子量をゲルバーミュエーシ
ョンクロマトグラフィー(以下GPCと略記す)により
測定したところ、ポリスチレン換算で56.000であ
った。又、抽出残分の核磁気共鳴分光分析を行ない、酢
酸ビニル構成単位中のアセチルプロトンに相当するシグ
ナル(化学シフトδ=z、oeppm )とアクリル酸
ブチル構成単位中のブチルエステル基のメチルプロトン
に相当するシグナル(化学シフトδ= 0.96ppm
)の積分値の和とスチレン構成単位のベンゼン環プロ
トンに相当するシグナル(化学シフトδ=6.0〜7.
2ppm )の積分値との比率から該A−B型ブロック
共重合体中のAセグメントとBセグメントの含有割合(
以下rA/BJと略記す)を求めたところ、およそ50
/ 50であった。
ョンクロマトグラフィー(以下GPCと略記す)により
測定したところ、ポリスチレン換算で56.000であ
った。又、抽出残分の核磁気共鳴分光分析を行ない、酢
酸ビニル構成単位中のアセチルプロトンに相当するシグ
ナル(化学シフトδ=z、oeppm )とアクリル酸
ブチル構成単位中のブチルエステル基のメチルプロトン
に相当するシグナル(化学シフトδ= 0.96ppm
)の積分値の和とスチレン構成単位のベンゼン環プロ
トンに相当するシグナル(化学シフトδ=6.0〜7.
2ppm )の積分値との比率から該A−B型ブロック
共重合体中のAセグメントとBセグメントの含有割合(
以下rA/BJと略記す)を求めたところ、およそ50
/ 50であった。
更に、第一重合反応で生成した重合物の一部を濾別し、
真空乾燥させたものをトルエン中熱処理してペルオキシ
基を分解させた。そして、この分解生成物の核磁気共鳴
分光分析を行なったところ、化学シフト1.94ppm
付近にシグナルが検出された。このシグナルはβ位に1
つのアセトキシ基と1つのブチルエステル基を有するメ
チレンプロトンに相当するものであり、酢酸ビニルとア
クリル酸ブチルが共重合していることが確認された。
真空乾燥させたものをトルエン中熱処理してペルオキシ
基を分解させた。そして、この分解生成物の核磁気共鳴
分光分析を行なったところ、化学シフト1.94ppm
付近にシグナルが検出された。このシグナルはβ位に1
つのアセトキシ基と1つのブチルエステル基を有するメ
チレンプロトンに相当するものであり、酢酸ビニルとア
クリル酸ブチルが共重合していることが確認された。
参考例2〜12
ポリメリックペルオキシド、酢酸ビニル、アクリル酸ブ
チル、スチレンの使用量を表1に示すように代えた以外
(参考例5ではスチレンの他にメタクリル酸3部を使用
)はすべて参考例1と同様にしてA−B型ブロック共重
合体を製造し、参考例1と同様に白色バール状の重合物
を得た。この重合物について参考例1と同様にしてA−
B型ブロック共重合体のブロック率、数平均分子量及び
ブロック共重合体中のAセグメントとBセグメントの含
有割合、即ちA/Bを求めた。その結果を表1に示す。
チル、スチレンの使用量を表1に示すように代えた以外
(参考例5ではスチレンの他にメタクリル酸3部を使用
)はすべて参考例1と同様にしてA−B型ブロック共重
合体を製造し、参考例1と同様に白色バール状の重合物
を得た。この重合物について参考例1と同様にしてA−
B型ブロック共重合体のブロック率、数平均分子量及び
ブロック共重合体中のAセグメントとBセグメントの含
有割合、即ちA/Bを求めた。その結果を表1に示す。
又、各参考例において、参考例1と同様にAセグメント
を構成する酢酸ビニルとアクリル酸ブチルが共重合して
いることを確認した。
を構成する酢酸ビニルとアクリル酸ブチルが共重合して
いることを確認した。
参考例13
〔不飽和ポリエステル樹脂の製造〕
無水マレイン酸800部、イソフタル酸200部、プロ
ピレングリコール1100部を通常の方法でエステル化
し、得られた不飽和ポリエステルをスチレンで希釈して
固形分濃度が65%になるように調製し、酸価が18.
0の不飽和ポリエステル樹脂を得た。
ピレングリコール1100部を通常の方法でエステル化
し、得られた不飽和ポリエステルをスチレンで希釈して
固形分濃度が65%になるように調製し、酸価が18.
0の不飽和ポリエステル樹脂を得た。
参考例14
[比較用低収縮剤の調製〕
(A)スチレン−ブタジェン−スチレンブロック共重合
体 シェル化学(株)製のスチレン−ブタジェン−スチレン
ブロック共重合体(クレイトンD 1300X)をその
濃度が30%になるようにスチレンに溶解し、比較用低
収縮剤(A)とした。
体 シェル化学(株)製のスチレン−ブタジェン−スチレン
ブロック共重合体(クレイトンD 1300X)をその
濃度が30%になるようにスチレンに溶解し、比較用低
収縮剤(A)とした。
(B)末端カルボキシル基含有スチレン−ブタジェンブ
ロック共重合体 n−ブチルリチウムを重合触媒とし、シクロヘキサン溶
媒中でスチレンとブタジェンを逐次重合して得たりピン
グポリマーに炭酸ガスを反応させ、次いで塩酸で処理し
て末端カルボキシル基をポリマー中に1個含有するスチ
レン含有量40%、数平均分子量65.000の末端カ
ルボキシル基含有スチレン−ブタジェンブロック共重合
体を得た。そして、固形分濃度が3−0%になるように
スチレンに溶解し、比較用低収縮剤(B)とした。
ロック共重合体 n−ブチルリチウムを重合触媒とし、シクロヘキサン溶
媒中でスチレンとブタジェンを逐次重合して得たりピン
グポリマーに炭酸ガスを反応させ、次いで塩酸で処理し
て末端カルボキシル基をポリマー中に1個含有するスチ
レン含有量40%、数平均分子量65.000の末端カ
ルボキシル基含有スチレン−ブタジェンブロック共重合
体を得た。そして、固形分濃度が3−0%になるように
スチレンに溶解し、比較用低収縮剤(B)とした。
(C)無水マレイン酸変性水素添加スチレン−ブタジェ
ン−スチレンブロック共重合体 シェル化学(株)製の無水マレイン酸変性水素添加スチ
レン−ブタジェン−スチレンブロック共重合体(クレイ
トンF G 1901X )をその濃度が30%になる
ようにスチレンに溶解し、比較用低収縮剤(C)とした
。
ン−スチレンブロック共重合体 シェル化学(株)製の無水マレイン酸変性水素添加スチ
レン−ブタジェン−スチレンブロック共重合体(クレイ
トンF G 1901X )をその濃度が30%になる
ようにスチレンに溶解し、比較用低収縮剤(C)とした
。
参考例15
〔相溶化剤の調製〕
(a)酸基含有スチレン−酢酸ビニルブロック共重合体
日本油脂(株)製の酸基含有スチレン−酢酸ビニルブロ
ック共重合体(モディバーS V 50A、酸価29.
8)をその濃度が30%になるようにスチレンに分散し
、相溶化剤(a)とした。
ック共重合体(モディバーS V 50A、酸価29.
8)をその濃度が30%になるようにスチレンに分散し
、相溶化剤(a)とした。
(b)ポリスチレン(幹)−飽和ポリエステル(枝)の
櫛型共重合体 クラレ(株)製の分散安定剤(クラパール5−25、乳
濁包餡性液体)を相溶化剤(b)とした。
櫛型共重合体 クラレ(株)製の分散安定剤(クラパール5−25、乳
濁包餡性液体)を相溶化剤(b)とした。
実施例 l〜8
参考例1〜8で得られたA−B型ブロック共重合体をそ
れぞれ濃度が30%になるようにスチレンに分散させた
分散液とし、これらを参考例13で得られた不飽和ポリ
エステル樹脂と混合し、表2に示す配合条件でSMCを
作製した。
れぞれ濃度が30%になるようにスチレンに分散させた
分散液とし、これらを参考例13で得られた不飽和ポリ
エステル樹脂と混合し、表2に示す配合条件でSMCを
作製した。
業りm−≦≧
上記の配合条件で作製したSMCを40℃で24時間熟
成し、その後成形圧力100kg/cm”、成形温度1
40℃、成形時間6分でプレスにより圧縮成形し、 2
00X 150X 14+nn+の成形物を得た。得
られたそれぞれの成形物について、次に示す方法により
、成形収縮率、アイゾツト衝撃強さ及び表面うねりを測
定した。その結果を表3に示す。
成し、その後成形圧力100kg/cm”、成形温度1
40℃、成形時間6分でプレスにより圧縮成形し、 2
00X 150X 14+nn+の成形物を得た。得
られたそれぞれの成形物について、次に示す方法により
、成形収縮率、アイゾツト衝撃強さ及び表面うねりを測
定した。その結果を表3に示す。
■成形収縮率の測定法
J I S−に6911 (熱硬化性プラスチック一般
試験方法)に基づいて直径90mm、厚さ11mmの円
盤状成形物を別途プレスによる圧縮成形で作製し、金型
の内径と成形物の寸法から次式により成形収縮率を求め
た。
試験方法)に基づいて直径90mm、厚さ11mmの円
盤状成形物を別途プレスによる圧縮成形で作製し、金型
の内径と成形物の寸法から次式により成形収縮率を求め
た。
(金型内径)
■アイゾツト衝撃強さの測定法
J I S−に6911 (前出)に基づいて上記成形
物から試験片を切出し、(株)東洋精機製作新製のアイ
ゾツト衝撃試験機を使用してこの試験片のアイゾツト衝
撃強さ(ノツチ付き)を測定した。
物から試験片を切出し、(株)東洋精機製作新製のアイ
ゾツト衝撃試験機を使用してこの試験片のアイゾツト衝
撃強さ(ノツチ付き)を測定した。
■表面うねりの測定法
J I 5−BO610(表面うねりの定義と表示)に
基づいて上記成形物の表面うねりを東京精密(株)製の
サーフコム554Aにより測定した。
基づいて上記成形物の表面うねりを東京精密(株)製の
サーフコム554Aにより測定した。
尚、表示法はJIS法の中でろ波最大うねりを採用した
。
。
■金型曇り
成形後の金型の表面状態を目視により観察し、金型曇り
の程度を「激しい」、「有り」、「無し」の3段階によ
り評価した。
の程度を「激しい」、「有り」、「無し」の3段階によ
り評価した。
実施例 9〜16
不飽和ポリエステル樹脂の配合量を50部(不飽和ポリ
エステル32.5部、スチレン17.5部)、八−B型
ブロック共重合体のスチレン分散液の配合量を50部(
A−B型ブロック共重合体15部、スチレン35部)に
代えた以外は表2の配合条件に従ってSMCを作製し、
実施例1〜8のところで記載した方法に従って成形物(
試験片)を作製して各種試験を行ない、表4の結果を得
た。
エステル32.5部、スチレン17.5部)、八−B型
ブロック共重合体のスチレン分散液の配合量を50部(
A−B型ブロック共重合体15部、スチレン35部)に
代えた以外は表2の配合条件に従ってSMCを作製し、
実施例1〜8のところで記載した方法に従って成形物(
試験片)を作製して各種試験を行ない、表4の結果を得
た。
実施例17〜18
不飽和ポリエステル樹脂の配合量を90部(不飽和ポリ
エステル58.5部、スチレン31.5部)、A−B型
ブロック共重合体のスチレン分散液の配合量を10部(
A−B型ブロック共重合体3部、スチレン7部)に代え
た以外は表2の配合条件に従ってSMCを作製し、実施
例1〜8のところで記載した方法に従って成形物(試験
片)を作製して各種試験を行なった。結果を表5に示す
。
エステル58.5部、スチレン31.5部)、A−B型
ブロック共重合体のスチレン分散液の配合量を10部(
A−B型ブロック共重合体3部、スチレン7部)に代え
た以外は表2の配合条件に従ってSMCを作製し、実施
例1〜8のところで記載した方法に従って成形物(試験
片)を作製して各種試験を行なった。結果を表5に示す
。
実施例19〜20
不飽和ポリエステル轡脂の配合量を30部(不飽和ポリ
エステル19.5部、スチレン1O15部)、A−B型
ブロック共重合体のスチレン分数液の配合量を70部(
A−B型ブロック共重合体21部、スチレン49部)に
代えた以外は表1の配合条件に従ってSMCを作製し、
実施例1〜8のところで記載した方法に従って成形物(
試験片)を作製して各種試験を行なった。結果を表5に
示す。
エステル19.5部、スチレン1O15部)、A−B型
ブロック共重合体のスチレン分数液の配合量を70部(
A−B型ブロック共重合体21部、スチレン49部)に
代えた以外は表1の配合条件に従ってSMCを作製し、
実施例1〜8のところで記載した方法に従って成形物(
試験片)を作製して各種試験を行なった。結果を表5に
示す。
比較例 1
不飽和ポリエステル樹脂の配合量を94部(不飽和ポリ
エステル61.1部、スチレン32.9部)、八−B型
ブロック共重合体のスチレン分散液の配合量を6部(A
−B型ブロック共重合体1.8部、スチレン4.2部)
に代えた以外は表2の配合条件に従ってSMCを作製し
、実施例1〜8のところで記載した方法に従って成形物
(試験片)を作製して各種試験を行なったところ、表6
に結果を示したように成形収縮率及び表面うねりが大き
く、寸法安定性及び表面性が不十分であるばかりでなく
、アイゾツト衝撃強さが小さく、耐衝撃性が不十分であ
ることが分かった。
エステル61.1部、スチレン32.9部)、八−B型
ブロック共重合体のスチレン分散液の配合量を6部(A
−B型ブロック共重合体1.8部、スチレン4.2部)
に代えた以外は表2の配合条件に従ってSMCを作製し
、実施例1〜8のところで記載した方法に従って成形物
(試験片)を作製して各種試験を行なったところ、表6
に結果を示したように成形収縮率及び表面うねりが大き
く、寸法安定性及び表面性が不十分であるばかりでなく
、アイゾツト衝撃強さが小さく、耐衝撃性が不十分であ
ることが分かった。
比較例2
不飽和ポリエステル樹脂の配合量を20部(不飽和ポリ
エステル13部、スチレン7部)、A−B型ブロック共
重合体のスチレン分散液の配合量を80部(A−B型ブ
ロック共重合体24部、スチレン56部)に代えた以外
は表2の配合条件に従ってSMCを作製しようとしたが
、不飽和ポリエステル樹脂組成物の粘度が高くなり過ぎ
、ガラス繊維を除いた材料の混合物をガラス繊維に含浸
させることができず、実用的にSMCを作製することが
できなかった。
エステル13部、スチレン7部)、A−B型ブロック共
重合体のスチレン分散液の配合量を80部(A−B型ブ
ロック共重合体24部、スチレン56部)に代えた以外
は表2の配合条件に従ってSMCを作製しようとしたが
、不飽和ポリエステル樹脂組成物の粘度が高くなり過ぎ
、ガラス繊維を除いた材料の混合物をガラス繊維に含浸
させることができず、実用的にSMCを作製することが
できなかった。
比較例3
参考例9で得られたA−B型ブロック共重合体のスチレ
ン分散液を用いた以外は表2の配合条件に従ってSMC
を作製した。このSMCを40℃で24時間熟成したと
ころ、A−B型ブロック共重合体のスチレン分散液の表
面への浮き出しが見られた。その後、実施例1〜8のと
ころで記載した方法に従って成形物を作製したところ、
成形物の表面スカミングと共に金型曇りが見られた。
ン分散液を用いた以外は表2の配合条件に従ってSMC
を作製した。このSMCを40℃で24時間熟成したと
ころ、A−B型ブロック共重合体のスチレン分散液の表
面への浮き出しが見られた。その後、実施例1〜8のと
ころで記載した方法に従って成形物を作製したところ、
成形物の表面スカミングと共に金型曇りが見られた。
更に、この成形物(試験片)を用いて実施例1〜8のと
ころで記載した各種試験を行なったところ、表6に結果
を示したようにアイゾツト衝撃強さが小さく、耐衝撃性
が不十分であることが分かった。
ころで記載した各種試験を行なったところ、表6に結果
を示したようにアイゾツト衝撃強さが小さく、耐衝撃性
が不十分であることが分かった。
比較例4
参考例10で得られたA−B型ブロック共重合体のスチ
レン分散液を用いた以外は表2の配合条件に従ってSM
Cを作製し、実施例1〜8のところで記載した方法に従
って成形物(試験片)を作製して各種試験を行なったと
ころ、表6に結果を示したように表面うねりが大きく、
かつアイゾツト衝撃強さが小さく、表面性及び耐衝撃性
が不十分であることが分かった。
レン分散液を用いた以外は表2の配合条件に従ってSM
Cを作製し、実施例1〜8のところで記載した方法に従
って成形物(試験片)を作製して各種試験を行なったと
ころ、表6に結果を示したように表面うねりが大きく、
かつアイゾツト衝撃強さが小さく、表面性及び耐衝撃性
が不十分であることが分かった。
比較例5
参考例11で得られたA−B型ブロック共重合体のスチ
レン分散液を用いた以外は表2の配合条件に従ってSM
Cを作製した。このSMCを40”Cで24時間熟成し
たところ、A−B型ブロック共重合体のスチレン分散液
の表面への浮き出しが見られた。その後、実施例1〜8
のところで記載した方法に従って成形物を作製したとこ
ろ、成形物の表面スカミングと共に金型曇りが見られた
。
レン分散液を用いた以外は表2の配合条件に従ってSM
Cを作製した。このSMCを40”Cで24時間熟成し
たところ、A−B型ブロック共重合体のスチレン分散液
の表面への浮き出しが見られた。その後、実施例1〜8
のところで記載した方法に従って成形物を作製したとこ
ろ、成形物の表面スカミングと共に金型曇りが見られた
。
更に、この成形物(試験片)を用いて実施例1〜8のと
ころで記載した各種試験を行なったところ表6に結果を
示したように成形収縮率及び表面うねりが大きく、寸法
安定性及び表面性が不十分であるばかりでなく、アイゾ
ツト衝撃強さが小さく耐衝撃性が不十分であることが分
かった。
ころで記載した各種試験を行なったところ表6に結果を
示したように成形収縮率及び表面うねりが大きく、寸法
安定性及び表面性が不十分であるばかりでなく、アイゾ
ツト衝撃強さが小さく耐衝撃性が不十分であることが分
かった。
比較例6
参考例12で得られたA−B型ブロック共重合体のスチ
レン分散液を用いた以外は表2の配合条件に従ってSM
Cを作製し、実施例1〜8のところで記載した方法に従
って成形物(試験片)を作製して各種試験を行なったと
ころ、表6に結果を示したように成形収縮率及び表面う
ねりに関しては十分であるが、アイゾツト衝撃強さが小
さく、耐衝撃性が不十分であることが分かった。
レン分散液を用いた以外は表2の配合条件に従ってSM
Cを作製し、実施例1〜8のところで記載した方法に従
って成形物(試験片)を作製して各種試験を行なったと
ころ、表6に結果を示したように成形収縮率及び表面う
ねりに関しては十分であるが、アイゾツト衝撃強さが小
さく、耐衝撃性が不十分であることが分かった。
比較例 7〜9
A−B型ブロック共重合体のスチレン分散液に代えて、
参考例14で得られた比較用低収縮剤(A)〜(C)を
用いた以外は表2の配合条件に従ってSMCを作製した
。このSMCを40℃で24時間熟成したところ、比較
用低収縮剤(A)を用いた場合には、表面への浮き出し
が激しく、成形後の成形物表面のスカミング及び激しい
金型曇りが発生した。そして、この成形物(試験片)を
用いて実施例1〜8のところで記載した各種試験を行な
ったところ、表7に結果を示したように表面うねりが大
きく、且つアイゾツト衝撃強さが小さく、表面性及び耐
衝撃性の改善が不十分であることが分かった。
参考例14で得られた比較用低収縮剤(A)〜(C)を
用いた以外は表2の配合条件に従ってSMCを作製した
。このSMCを40℃で24時間熟成したところ、比較
用低収縮剤(A)を用いた場合には、表面への浮き出し
が激しく、成形後の成形物表面のスカミング及び激しい
金型曇りが発生した。そして、この成形物(試験片)を
用いて実施例1〜8のところで記載した各種試験を行な
ったところ、表7に結果を示したように表面うねりが大
きく、且つアイゾツト衝撃強さが小さく、表面性及び耐
衝撃性の改善が不十分であることが分かった。
一方、比較用低収縮剤(B)及び(C)を用いた場合に
は、SMCの熟成中における層分離はある程度抑えられ
たように見えたが、このSMCを成形したところ、やは
り成形物表面にスカミングが発生した。そして、実施例
1〜8のところで記載した各種試験を行なったところ、
表7に結果を示したようにやはり表面性及び耐衝撃性の
改善が不十分であることが分かった。
は、SMCの熟成中における層分離はある程度抑えられ
たように見えたが、このSMCを成形したところ、やは
り成形物表面にスカミングが発生した。そして、実施例
1〜8のところで記載した各種試験を行なったところ、
表7に結果を示したようにやはり表面性及び耐衝撃性の
改善が不十分であることが分かった。
比較例10〜11
A−B型ブロック共重合体のスチレン分散液30部に代
えて、参考例14で得られた比較用低収縮剤(A、)を
15部用い、更に参考例15で得られた相溶化剤(a)
を15部用いた以外は表2の配合条件に従ってSMCを
作製した。このSMCを40℃で24時間熟成したとこ
ろ、表面への浮き出しは見られず、成形後の金型曇り、
成形物表面のスカミングもほとんど発生しなかった。し
かし、この成形物(試験片)を用いて実施例1〜8のと
ころで記載した各種試験を行なったところ、表8に結果
を示したように表面うねりが大きく、且つアイゾツト衝
撃強さが小さく、表面性及び耐衝撃性の改善が不十分で
あることが分かった。
えて、参考例14で得られた比較用低収縮剤(A、)を
15部用い、更に参考例15で得られた相溶化剤(a)
を15部用いた以外は表2の配合条件に従ってSMCを
作製した。このSMCを40℃で24時間熟成したとこ
ろ、表面への浮き出しは見られず、成形後の金型曇り、
成形物表面のスカミングもほとんど発生しなかった。し
かし、この成形物(試験片)を用いて実施例1〜8のと
ころで記載した各種試験を行なったところ、表8に結果
を示したように表面うねりが大きく、且つアイゾツト衝
撃強さが小さく、表面性及び耐衝撃性の改善が不十分で
あることが分かった。
一方、A−B型ブロック共重合体のスチレン分散液30
部に代えて、参考例14で得られた比較用低収縮剤(A
)を30部用い、更に参考例15で得られた相溶化剤(
b)を4部用いた以外は表2の配合条件に従ってSMC
を作製した。このSMCを40℃で24時間熟成したと
ころ、表面への浮き出しが見られ、成形後の成形物表面
のスカミング及び金型曇りが発生した。そして、この成
形物(試験片)を用いて実施例1〜8のところで記載し
た各種試験を行なったところ、表8に結果を示したよう
に表面うねりが大きく、且つアイゾツト衝撃強さが小さ
く、表面性及び耐衝撃性が不十分であることが分かった
。
部に代えて、参考例14で得られた比較用低収縮剤(A
)を30部用い、更に参考例15で得られた相溶化剤(
b)を4部用いた以外は表2の配合条件に従ってSMC
を作製した。このSMCを40℃で24時間熟成したと
ころ、表面への浮き出しが見られ、成形後の成形物表面
のスカミング及び金型曇りが発生した。そして、この成
形物(試験片)を用いて実施例1〜8のところで記載し
た各種試験を行なったところ、表8に結果を示したよう
に表面うねりが大きく、且つアイゾツト衝撃強さが小さ
く、表面性及び耐衝撃性が不十分であることが分かった
。
以上のように実施例1〜20の結果(表3〜S)と比較
例1〜11の結果(表6〜8)を比較すると、本発明の
低収縮性不飽和ポリエステル樹脂組成物を使用すること
により、硬化時の収縮が極めて小さく、且つ表面性と耐
衝撃性の優れた成形品が得られることは明らかである。
例1〜11の結果(表6〜8)を比較すると、本発明の
低収縮性不飽和ポリエステル樹脂組成物を使用すること
により、硬化時の収縮が極めて小さく、且つ表面性と耐
衝撃性の優れた成形品が得られることは明らかである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 (イ)不飽和ポリエステル、 (ロ)該不飽和ポリエステル(イ)と共重合が可能な単
量体及び、 (ハ)前記不飽和ポリエステル(イ)と単量体(ロ)と
の総量100重量部に対して3〜27重量部のAセグメ
ントとBセグメントとは重量比 で95:5〜5:95の範囲にあるA−B型ブロック共
重合体からなり、 前記A−B型ブロック共重合体におけるAセグメントは
、酢酸ビニル単量体が25〜95重量%と、アクリル酸
ブチル単量体が75〜5重量%とからなる単量体混合物
に基づく構成単位からなり、Bセグメントは、スチレン
単量体が70〜100重量%と、上記スチレン単量体と
の共重合が可能な単量体が30〜0重量%とからなる単
量体若しくは単量体混合物に基づく構成単位からなり、 かつA−B型ブロック共重合体の数平均分子量が10,
000〜200,000であることを特徴とする低収縮
性不飽和ポリエステル樹脂組成物。
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1215935A JP2727674B2 (ja) | 1989-08-24 | 1989-08-24 | 低収縮性不飽和ポリエステル樹脂組成物 |
US07/565,698 US5143974A (en) | 1989-08-24 | 1990-08-13 | Low-profile unsaturated polyester resin composition |
DE69014171T DE69014171T2 (de) | 1989-08-24 | 1990-08-20 | Schwundarm härtbare Zusammensetzung auf Basis von ungesättigten Polyesterbasen. |
EP90309102A EP0414468B1 (en) | 1989-08-24 | 1990-08-20 | Low-profile unsaturated polyester resin composition |
KR1019900013060A KR960015537B1 (ko) | 1989-08-24 | 1990-08-23 | 저수축성 불포화폴리에스테르수지 조성물 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1215935A JP2727674B2 (ja) | 1989-08-24 | 1989-08-24 | 低収縮性不飽和ポリエステル樹脂組成物 |
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Publication Number | Publication Date |
---|---|
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JP2727674B2 JP2727674B2 (ja) | 1998-03-11 |
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ID=16680697
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1215935A Expired - Fee Related JP2727674B2 (ja) | 1989-08-24 | 1989-08-24 | 低収縮性不飽和ポリエステル樹脂組成物 |
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EP (1) | EP0414468B1 (ja) |
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US5395865A (en) * | 1991-11-09 | 1995-03-07 | Takeda Chemical Industries, Ltd. | Unsaturated polyester compositions, molding materials and molded products |
US5900311A (en) * | 1994-03-23 | 1999-05-04 | Cook Composites And Polymers Co. | Thermosetting polyester composites prepared via vacuum-assisted technique with smooth surface appearance |
US5731035A (en) * | 1995-09-22 | 1998-03-24 | Cook Composites And Polymers | Process for making a paintable polymer article |
DE102008054482A1 (de) | 2008-12-10 | 2010-06-17 | Wacker Chemie Ag | Pfropfcopolymere und deren Verwendung als Low-Profile-Additive |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS603327B2 (ja) * | 1979-11-30 | 1985-01-28 | 日本油脂株式会社 | 低収縮性不飽和ポリエステル樹脂組成物 |
JPS60141753A (ja) * | 1983-12-28 | 1985-07-26 | Nippon Oil & Fats Co Ltd | 低収縮性不飽和ポリエステル樹脂組成物 |
JPH0629363B2 (ja) * | 1986-01-31 | 1994-04-20 | 日本油脂株式会社 | 低収縮性不飽和ポリエステル樹脂組成物の製造方法 |
JPH02166109A (ja) * | 1988-12-20 | 1990-06-26 | Nippon Oil & Fats Co Ltd | 低収縮性不飽和ポリエステル樹脂組成物 |
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- 1989-08-24 JP JP1215935A patent/JP2727674B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1990
- 1990-08-13 US US07/565,698 patent/US5143974A/en not_active Expired - Fee Related
- 1990-08-20 DE DE69014171T patent/DE69014171T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1990-08-20 EP EP90309102A patent/EP0414468B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-08-23 KR KR1019900013060A patent/KR960015537B1/ko not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0414468B1 (en) | 1994-11-17 |
DE69014171D1 (de) | 1994-12-22 |
US5143974A (en) | 1992-09-01 |
KR910004741A (ko) | 1991-03-29 |
EP0414468A1 (en) | 1991-02-27 |
JP2727674B2 (ja) | 1998-03-11 |
KR960015537B1 (ko) | 1996-11-18 |
DE69014171T2 (de) | 1995-03-23 |
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