JPH0357878A - エンジンの燃焼制御装置 - Google Patents
エンジンの燃焼制御装置Info
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- JPH0357878A JPH0357878A JP19164289A JP19164289A JPH0357878A JP H0357878 A JPH0357878 A JP H0357878A JP 19164289 A JP19164289 A JP 19164289A JP 19164289 A JP19164289 A JP 19164289A JP H0357878 A JPH0357878 A JP H0357878A
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Landscapes
- Electrical Control Of Ignition Timing (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、エンジンの燃焼制御装置に係り、詳しくは、
メタノールやエタノール等のアルコールを他の燃料、例
えばガソリンと混合した混合燃料で運転されるエンジン
の燃焼状態を制御する装置に関する. (従来の技術) ガソリンを使用するエンジンに対する点火時期制御に各
種のものが提案されている。その主な内容は2つで、そ
の1つは筒内圧が最大となるクランク角位置(θpma
x :以下、適宜筒内圧最大角度という)が機関の発生
トルクを最大にする一定位置(ATDCIO’ないし2
0″′)にくるように点火時期を制御(MBT!II御
)するもの、他の1つは筒内圧信号から機関のノッキン
グ信号を取り出し、ノッキンダレベルが所定値より大き
くなった時に遅角側に点火時期を制御(ノンキング制御
)するものである。
メタノールやエタノール等のアルコールを他の燃料、例
えばガソリンと混合した混合燃料で運転されるエンジン
の燃焼状態を制御する装置に関する. (従来の技術) ガソリンを使用するエンジンに対する点火時期制御に各
種のものが提案されている。その主な内容は2つで、そ
の1つは筒内圧が最大となるクランク角位置(θpma
x :以下、適宜筒内圧最大角度という)が機関の発生
トルクを最大にする一定位置(ATDCIO’ないし2
0″′)にくるように点火時期を制御(MBT!II御
)するもの、他の1つは筒内圧信号から機関のノッキン
グ信号を取り出し、ノッキンダレベルが所定値より大き
くなった時に遅角側に点火時期を制御(ノンキング制御
)するものである。
また、これら両者の組み合わせられたもの、あるいは多
気筒機関に対するMBT制御に工夫を凝らしたものなど
がある。後者について説明すると(特開昭61−144
79号公報参照)、これはθp+++axの平均値を採
用する場合の問題を解消するために考案されたもので、
予め試験等で調べた耐ノック性が相対的に高い状態にあ
る気筒の圧力信号にて点火時期制御を開始し、当該気筒
でノッキングが発生してMBT!Il御が不可能となっ
たら、やはり耐ノック性が相対的に高い状態にある気簡
の圧力信号を選択させる点に特徴を有し、この手法によ
ればノンキングの生じていない気筒では確実にMBTに
制御されるので、ノソキングが生していないのに平均値
(MBTよりいくらかずれた値となる)が採用される場
合に比べて燃費率が良くなり、しかも制御が簡素化され
る。
気筒機関に対するMBT制御に工夫を凝らしたものなど
がある。後者について説明すると(特開昭61−144
79号公報参照)、これはθp+++axの平均値を採
用する場合の問題を解消するために考案されたもので、
予め試験等で調べた耐ノック性が相対的に高い状態にあ
る気筒の圧力信号にて点火時期制御を開始し、当該気筒
でノッキングが発生してMBT!Il御が不可能となっ
たら、やはり耐ノック性が相対的に高い状態にある気簡
の圧力信号を選択させる点に特徴を有し、この手法によ
ればノンキングの生じていない気筒では確実にMBTに
制御されるので、ノソキングが生していないのに平均値
(MBTよりいくらかずれた値となる)が採用される場
合に比べて燃費率が良くなり、しかも制御が簡素化され
る。
例えば、各気簡について逐次検出したθpmaxのうち
最新の4気筒分について平均値を計算し、その平均値に
基づいて各気筒共通の点火時期を演算するのでは、ノッ
キングを生じた気筒の点火時期によってノッキングを生
じていない気筒の点火時期が不必要に遅角されてしまう
のである。
最新の4気筒分について平均値を計算し、その平均値に
基づいて各気筒共通の点火時期を演算するのでは、ノッ
キングを生じた気筒の点火時期によってノッキングを生
じていない気筒の点火時期が不必要に遅角されてしまう
のである。
(発明が解決しようとする課題)
しかしながら、このような従来のエンジンの燃焼制御装
置にあっては、ガソリン(特定の燃料)を使用するエン
ジンを対象としてMBT,ノック抑制制御を行う構或と
なっていたため、メタノールエンジンに適用した場合、
メタノールはオクタン価が高いことから、耐ノック性が
良く、高圧縮比化が可能であるが、そのため、圧縮工程
中の筒内温度がガソリンに比較すると高くなり、点火プ
ラグの電極、あるいは燃焼室内のデポジットが着火点と
なり、プレイグニションが発生し易くなってエンジンが
損傷するという問題点があった。
置にあっては、ガソリン(特定の燃料)を使用するエン
ジンを対象としてMBT,ノック抑制制御を行う構或と
なっていたため、メタノールエンジンに適用した場合、
メタノールはオクタン価が高いことから、耐ノック性が
良く、高圧縮比化が可能であるが、そのため、圧縮工程
中の筒内温度がガソリンに比較すると高くなり、点火プ
ラグの電極、あるいは燃焼室内のデポジットが着火点と
なり、プレイグニションが発生し易くなってエンジンが
損傷するという問題点があった。
(発明の目的)
そこで本発明は、プレイグニションを検出することによ
り、プレイグニシジンに影響を最小限に抑えてエンジン
の損傷を防止することを目的としている。
り、プレイグニシジンに影響を最小限に抑えてエンジン
の損傷を防止することを目的としている。
(課題を解決するための手段)
請求項1記載の発明によるエンジンの燃焼制御装置は上
記目的達或のため、その基本概念図を第1図(A)に示
すように、エンジンの運転状態を検出する運転状態検出
手段aと、エンジンの筒内圧を検出する圧力検出手段b
と、エンジンの運転状態に基づいて燃焼状態を制御する
基本制御値を設定する基本値設定手段Cと、圧力検出手
段bの出力に基づいてプレイグニションを検出するプレ
イグニション検出手段dと、プレイグニションが検出さ
れると、点火時期を遅角させるかあるいは空燃比をリッ
チ化するかのうち少なくとも1つ以上の処理を行って前
記基本制御値を補正する制御千段eと、制御手段eの出
力に基づいて燃焼に関連するパラメータを操作する操作
手段fと、を備えている。
記目的達或のため、その基本概念図を第1図(A)に示
すように、エンジンの運転状態を検出する運転状態検出
手段aと、エンジンの筒内圧を検出する圧力検出手段b
と、エンジンの運転状態に基づいて燃焼状態を制御する
基本制御値を設定する基本値設定手段Cと、圧力検出手
段bの出力に基づいてプレイグニションを検出するプレ
イグニション検出手段dと、プレイグニションが検出さ
れると、点火時期を遅角させるかあるいは空燃比をリッ
チ化するかのうち少なくとも1つ以上の処理を行って前
記基本制御値を補正する制御千段eと、制御手段eの出
力に基づいて燃焼に関連するパラメータを操作する操作
手段fと、を備えている。
また、第2項記載の発明によるエンジンの燃焼制御装置
は上記目的達或のため、その基本概念図を第l図(B)
に示すように、エンジンの運転状態を検出する運転状態
検出手段aと、エンジンの筒内圧を検出する圧力検出手
段bと、燃料中のアルコール濃度を検出するアルコール
検出手段Cと、エンジンの運転状態に基づいて燃焼状態
を制御する基本制御値を設定する基本値設定手段dと、
圧力検出手段bの出力に基づいてプレイグニションを検
出するプレイグニション検出手段eと、プレイグニショ
ンが検出されると、アルコール濃度に応じて点火時期を
遅角させるかあるいは空燃比をリッチ化するかのうち少
なくとも1つ以上の処理を行って前記基本制御値を補正
する制御手段fと、制御手段fの出力に基づいて燃焼に
関連するパラメータを操作する操作手段gと、を備えて
いる。
は上記目的達或のため、その基本概念図を第l図(B)
に示すように、エンジンの運転状態を検出する運転状態
検出手段aと、エンジンの筒内圧を検出する圧力検出手
段bと、燃料中のアルコール濃度を検出するアルコール
検出手段Cと、エンジンの運転状態に基づいて燃焼状態
を制御する基本制御値を設定する基本値設定手段dと、
圧力検出手段bの出力に基づいてプレイグニションを検
出するプレイグニション検出手段eと、プレイグニショ
ンが検出されると、アルコール濃度に応じて点火時期を
遅角させるかあるいは空燃比をリッチ化するかのうち少
なくとも1つ以上の処理を行って前記基本制御値を補正
する制御手段fと、制御手段fの出力に基づいて燃焼に
関連するパラメータを操作する操作手段gと、を備えて
いる。
(作用)
請求項1記載の発明では、各気筒の筒内圧の変化からプ
レイグニションが検出され、プレイグニションと判断す
ると、点火時期のリタード、あるいは空燃比のリッチ化
のうち1つ以上が実行される。
レイグニションが検出され、プレイグニションと判断す
ると、点火時期のリタード、あるいは空燃比のリッチ化
のうち1つ以上が実行される。
したがって、エンジンの燃焼が抑制される方向に制御さ
れ、プレイグニションによる損傷が防止される。
れ、プレイグニションによる損傷が防止される。
また、請求項2記載の発明では、プレイグニションと判
断するとアルコール濃度に応じて同様の補正処理が行わ
れ、任意のアルコール濃度においてもエンジン損傷が有
効に防止される。
断するとアルコール濃度に応じて同様の補正処理が行わ
れ、任意のアルコール濃度においてもエンジン損傷が有
効に防止される。
(実施例)
以下、本発明を図面に基づいて説明する。
第2〜5図は請求項l記載の発明に係るエンジンの燃焼
制御装置の一実施例を示す図である。
制御装置の一実施例を示す図である。
まず、構戒を説明する。第2図は燃焼制御装置の全体構
戒図であり、この図において、1はエンジンであり、吸
入空気はエアクリーナ2から吸気管3を通して各気簡に
供給され、燃料は噴射信号Siに基づきインジェクタ4
により噴射される。
戒図であり、この図において、1はエンジンであり、吸
入空気はエアクリーナ2から吸気管3を通して各気簡に
供給され、燃料は噴射信号Siに基づきインジェクタ4
により噴射される。
燃料としてはガソリンにメタノールやエタノール等のア
ルコールを混合したアルコール混合燃料が用いられ、気
筒内の混合気は点火信号Spに基づく点火ブラグ5の放
電作用によって爆発、燃焼し、排気になって排気管6か
ら徘出される。
ルコールを混合したアルコール混合燃料が用いられ、気
筒内の混合気は点火信号Spに基づく点火ブラグ5の放
電作用によって爆発、燃焼し、排気になって排気管6か
ら徘出される。
エンジンlに吸入される空気流量Qaはエアフローメー
タ7により検出され、吸気管3内の絞弁8によって制御
される。エンジン1のクランク角はクランク角センサ9
により検出され、クランク角センサ9の出力パルスを計
数することによりエンジン回転数Nが算出される。排気
中の酸素濃度は排気管6に設けた酸素センサ10により
検出され、ウォータジャケットを流れる冷却水の温度は
水温センサl1により検出される。また、各気簡の筒内
圧は圧カセンサ(圧力検出手段)12により検出され、
圧カセンサ12は点火プラグ5の座金として締付、固定
されている。
タ7により検出され、吸気管3内の絞弁8によって制御
される。エンジン1のクランク角はクランク角センサ9
により検出され、クランク角センサ9の出力パルスを計
数することによりエンジン回転数Nが算出される。排気
中の酸素濃度は排気管6に設けた酸素センサ10により
検出され、ウォータジャケットを流れる冷却水の温度は
水温センサl1により検出される。また、各気簡の筒内
圧は圧カセンサ(圧力検出手段)12により検出され、
圧カセンサ12は点火プラグ5の座金として締付、固定
されている。
上記エアフローメータ7、クランク角センサ9、酸素セ
ンサ10および水温センサ11は運転状態検出手段13
を構威しており、運転状態検出手段13および圧カセン
サ12からの出力はコントロールユニット20に入力さ
れる。コントロールユニット2oは基本値設定手段、プ
レイグニション検出手段および制御手段としての機能を
有し、主にマイクロコンピュータによって構威され、後
述のプログラムに従ってエンジン1の燃焼制御に必要な
処理値を演算し、前記噴射信号Siおよび点火信号sp
を出力する。なお、インジェクタ4および点火ブラグ5
は操作手段21を構或する。
ンサ10および水温センサ11は運転状態検出手段13
を構威しており、運転状態検出手段13および圧カセン
サ12からの出力はコントロールユニット20に入力さ
れる。コントロールユニット2oは基本値設定手段、プ
レイグニション検出手段および制御手段としての機能を
有し、主にマイクロコンピュータによって構威され、後
述のプログラムに従ってエンジン1の燃焼制御に必要な
処理値を演算し、前記噴射信号Siおよび点火信号sp
を出力する。なお、インジェクタ4および点火ブラグ5
は操作手段21を構或する。
次に、作用を説明する。
一般に、プレイグニション(過早着火)とは、燃焼室内
壁に生じた過熱個所つまり、プラグの先端排気弁などに
より過熱されて火花点火の前に着火することをいう。し
たがって、現象としては前記の熱面着火に他ならず、混
合気が高温になって着火する点はノッキングと似ている
が、ノッキングは点火後に生じ、プレイグニションは点
火前に着火することに相違がある。
壁に生じた過熱個所つまり、プラグの先端排気弁などに
より過熱されて火花点火の前に着火することをいう。し
たがって、現象としては前記の熱面着火に他ならず、混
合気が高温になって着火する点はノッキングと似ている
が、ノッキングは点火後に生じ、プレイグニションは点
火前に着火することに相違がある。
プレイグニションの原因の大部分は過熱した点火プラグ
であるが、着火の時期がたまたま火花による点火時期と
丁度一致していると、イグニションキーを切って点火を
止めてもエンジンは止まらず、また出力も爆発音も何等
異状なく、同キーを入れて運転しているときと同しよう
に正常に作動を続ける(ホット・スボソトの温度が平衡
していれば)。このようなときは、エンジンにとっては
なんら有害でなはないがエンジンがコントロール(停止
)できない。このようなときは、燃料を濃くすると簡単
に止まる。
であるが、着火の時期がたまたま火花による点火時期と
丁度一致していると、イグニションキーを切って点火を
止めてもエンジンは止まらず、また出力も爆発音も何等
異状なく、同キーを入れて運転しているときと同しよう
に正常に作動を続ける(ホット・スボソトの温度が平衡
していれば)。このようなときは、エンジンにとっては
なんら有害でなはないがエンジンがコントロール(停止
)できない。このようなときは、燃料を濃くすると簡単
に止まる。
プレイグニションは、軽度のときは、普通の運転時に発
生していながら気付かないこともある。
生していながら気付かないこともある。
程度が激しくなると、シリンダ壁の温度が急上昇し、出
力は激減し、回転数が変動し、ついには運転不能になり
、エンジンを損傷したりする。一般に、このような激し
いプレイグニションはエンジンの中速以上で起きること
が多い。
力は激減し、回転数が変動し、ついには運転不能になり
、エンジンを損傷したりする。一般に、このような激し
いプレイグニションはエンジンの中速以上で起きること
が多い。
第3図はプレイグニション時の筒内圧波形であり、特に
、モータリング時とMBT時とプレイグニション時の波
形を記載してある。モータリング時はθplIIa×が
TDCに一致する。MBT時はモータリング時と比較し
、点火時期から着火遅れを持って筒内圧がモータリング
時よりも大きくなり、θpmaxはATDC10a〜2
0゜である。しかし、プレイグニションは点火時期前に
圧力上昇が始まるため、θpmaxはMBTのθpma
xよりもTDC側にずれ、さらに絶対圧も非常に高くな
る。
、モータリング時とMBT時とプレイグニション時の波
形を記載してある。モータリング時はθplIIa×が
TDCに一致する。MBT時はモータリング時と比較し
、点火時期から着火遅れを持って筒内圧がモータリング
時よりも大きくなり、θpmaxはATDC10a〜2
0゜である。しかし、プレイグニションは点火時期前に
圧力上昇が始まるため、θpmaxはMBTのθpma
xよりもTDC側にずれ、さらに絶対圧も非常に高くな
る。
また、第4図に点火時期と点火プラグ5の中心電極温度
との関係を示す。点火時期を進めて行くと次第に中心電
極温度が高くなり、ついにはプレイグニションを発生す
る温度に達する。一方、空燃比(A/F)をリーン化す
ると中心電極温度は更に高くなり、リッチの場合より点
火時期が遅角側でプレイグニションが発生する。したが
って、プレイグニションが発生した場合、点火時期を遅
角するかあるいは空燃比をリッチ化すると防止できるこ
とになる。
との関係を示す。点火時期を進めて行くと次第に中心電
極温度が高くなり、ついにはプレイグニションを発生す
る温度に達する。一方、空燃比(A/F)をリーン化す
ると中心電極温度は更に高くなり、リッチの場合より点
火時期が遅角側でプレイグニションが発生する。したが
って、プレイグニションが発生した場合、点火時期を遅
角するかあるいは空燃比をリッチ化すると防止できるこ
とになる。
第5図は上記原理に基づく燃焼制御のプログラムを示す
フローチャートである。まず、P1でノックが起きてい
るか否かを判別する。プレイグニシッンもノックもない
ときはP2でθpmaxがMBTに等しいか否かを判別
し、等しいときはP,でこの点火時期時の筒内圧Pkを
学習し、P4では点火時期の補正なしとしてルーチンを
終了する。
フローチャートである。まず、P1でノックが起きてい
るか否かを判別する。プレイグニシッンもノックもない
ときはP2でθpmaxがMBTに等しいか否かを判別
し、等しいときはP,でこの点火時期時の筒内圧Pkを
学習し、P4では点火時期の補正なしとしてルーチンを
終了する。
また、P1でノックがあるときはP,で点火時期をリタ
ードしてノックを抑制する。一方、θpmaxがMBT
とずれているときはP,てこのときの筒内圧Psを読み
込み、P7でPs−Pk≧ΔPk(但し、Pk:ある設
定値)が或立するか否かを判別する。或立していなけれ
ば点火時期よりも後に燃焼があったと判断し、P8でM
BT制御のための点火時期の補正を行う。一方、上式の
関係が或立していれば、点火時期よりも前に燃焼があっ
たと判断しP,でカウンタをカウントアップし、PI0
でカウント回数が所定値m0以上であるか否かを判別す
る。m0未溝のときはP.でθpmax時の筒内圧Pa
l)maXを読み込み、P B pmax≧P0(但し
、P0はプレイグニションと断定できるレベル)が戒立
するか否かを判別する。或立していればプレイグニショ
ンの程度がクリティカルでないと判断してPIzで点火
時期をリタードするとともに、Pl1で空燃比をリッチ
化し、さらにP 14でカウンタをクリアする。これに
より、プレイグニションが直ちに抑制される。したがっ
て、例えばメタノールエンジンで高圧縮比にしたような
場合で燃焼室内にデポジットが生じたり等してプレイグ
ニシコンが発生してもエンジン1の損傷を防止すること
ができる。また、P (3 pmax< P oのとき
はp+z〜Pl&をジャンプしてルーチンを終える。
ードしてノックを抑制する。一方、θpmaxがMBT
とずれているときはP,てこのときの筒内圧Psを読み
込み、P7でPs−Pk≧ΔPk(但し、Pk:ある設
定値)が或立するか否かを判別する。或立していなけれ
ば点火時期よりも後に燃焼があったと判断し、P8でM
BT制御のための点火時期の補正を行う。一方、上式の
関係が或立していれば、点火時期よりも前に燃焼があっ
たと判断しP,でカウンタをカウントアップし、PI0
でカウント回数が所定値m0以上であるか否かを判別す
る。m0未溝のときはP.でθpmax時の筒内圧Pa
l)maXを読み込み、P B pmax≧P0(但し
、P0はプレイグニションと断定できるレベル)が戒立
するか否かを判別する。或立していればプレイグニショ
ンの程度がクリティカルでないと判断してPIzで点火
時期をリタードするとともに、Pl1で空燃比をリッチ
化し、さらにP 14でカウンタをクリアする。これに
より、プレイグニションが直ちに抑制される。したがっ
て、例えばメタノールエンジンで高圧縮比にしたような
場合で燃焼室内にデポジットが生じたり等してプレイグ
ニシコンが発生してもエンジン1の損傷を防止すること
ができる。また、P (3 pmax< P oのとき
はp+z〜Pl&をジャンプしてルーチンを終える。
一方、P 6 pa+ax< P oであってもPs−
Pk≧ΔPkの或立するカウント回数がm0以上であれ
ばクリティカルと判断しp+zに進む。
Pk≧ΔPkの或立するカウント回数がm0以上であれ
ばクリティカルと判断しp+zに進む。
次に、第6〜9図は請求項2記載の発明に係るエンジン
の燃焼制御装置の一実施例を示す図であり、本実施例で
は第6図に示すようにアルコールセンサ(アルコール検
出手段)30が設けられ、アルコールセンサ30により
燃料中のアルコール濃度(混合割合)が検出されてその
検出出力はコントロールユニット31に入力サれている
。コントロールユニット31は前記実施例の制御内容に
アルコール濃度のデータを加味し、第9図に示すプログ
ラムでその処理を行っている。
の燃焼制御装置の一実施例を示す図であり、本実施例で
は第6図に示すようにアルコールセンサ(アルコール検
出手段)30が設けられ、アルコールセンサ30により
燃料中のアルコール濃度(混合割合)が検出されてその
検出出力はコントロールユニット31に入力サれている
。コントロールユニット31は前記実施例の制御内容に
アルコール濃度のデータを加味し、第9図に示すプログ
ラムでその処理を行っている。
以上の構戒において、第7図はメタノール濃度による点
火時期特性を示す。メタノールは耐ノック性が高く、プ
レイグニションが発生しやすい。
火時期特性を示す。メタノールは耐ノック性が高く、プ
レイグニションが発生しやすい。
したがって、メタノール濃度がある割合(M0)以上で
ないと、ノックより先にプレイグニションが発生しない
。M0以下では通常のノック制御で充分である。また、
燃焼室内のデポジットの発生や点火時期の変動によりプ
レイグニション発生点火時期はリタード側にずれてくる
。そこで、プレイグニションが発生した場合の点火時期
設定はメタノール割合が高い程余裕代を大きくする。
ないと、ノックより先にプレイグニションが発生しない
。M0以下では通常のノック制御で充分である。また、
燃焼室内のデポジットの発生や点火時期の変動によりプ
レイグニション発生点火時期はリタード側にずれてくる
。そこで、プレイグニションが発生した場合の点火時期
設定はメタノール割合が高い程余裕代を大きくする。
第8図は同様にメタノール濃度と空燃比特性を示す。プ
レイグニション限界はメタノール濃度が高い程リッチに
なり、また設定空燃比はメタノールは断熱火炎温度がガ
ソリンよりも低いためり一ン設定できる。したがって、
余裕代はメタノールの方が小さい。よって、プレイグニ
ションが発生した場合の設定空燃比はメタノール濃度が
高い程リッチに設定する。以上のことから、メタノール
濃度に応じて点火時期および空燃比の補正を行えば極め
て適切となることが判る。
レイグニション限界はメタノール濃度が高い程リッチに
なり、また設定空燃比はメタノールは断熱火炎温度がガ
ソリンよりも低いためり一ン設定できる。したがって、
余裕代はメタノールの方が小さい。よって、プレイグニ
ションが発生した場合の設定空燃比はメタノール濃度が
高い程リッチに設定する。以上のことから、メタノール
濃度に応じて点火時期および空燃比の補正を行えば極め
て適切となることが判る。
第9図は燃焼制御のフローチャートであり、前記実施例
と同一処理を行うステップは同一番号を?して重複説明
を省略する。まず、pz+でアルコールセンサ30の出
力に基づいてメタノール濃度を読み込む。前記実施例と
の相違はメタノール濃度のデータが処理に適切に反映さ
れる点であり、具体的には、次の通りである。
と同一処理を行うステップは同一番号を?して重複説明
を省略する。まず、pz+でアルコールセンサ30の出
力に基づいてメタノール濃度を読み込む。前記実施例と
の相違はメタノール濃度のデータが処理に適切に反映さ
れる点であり、具体的には、次の通りである。
a)P.■ではメタノール濃度に応じて点火時期をリタ
ードする。したがって、ノックの抑制をきめ細かく行え
る。
ードする。したがって、ノックの抑制をきめ細かく行え
る。
b)Pisではメタノール濃度がM0以上か否かを判別
する処理が加わり、M0以上のときP,に進み、M0未
満のときはPIlにジャンプし、プレイグニション検出
に伴う抑制制御は前述の理由によりやらない。
する処理が加わり、M0以上のときP,に進み、M0未
満のときはPIlにジャンプし、プレイグニション検出
に伴う抑制制御は前述の理由によりやらない。
C)P!4ではΔPkをメタノール濃度に応して設定す
る。
る。
d)同様に、p2sではメタノール濃度に応じてm0を
設定し、PZ&ではメタノール濃度に応じてP0を設定
する。
設定し、PZ&ではメタノール濃度に応じてP0を設定
する。
e)P.,、P.でメタノール濃度に応じて点火時期の
リタード、A/Fのリッチ化を行う。
リタード、A/Fのリッチ化を行う。
以上のことから、本実施例ではプレイグニションが発生
した場合、任意のメタノール濃度においてもエンジン1
の損傷を有効に防止することができる。
した場合、任意のメタノール濃度においてもエンジン1
の損傷を有効に防止することができる。
なお、上記各実施例では点火時期のリタードおよび空燃
比のリッチ化を双方とも行っているが、これはどちらか
一方を行ってもよい。
比のリッチ化を双方とも行っているが、これはどちらか
一方を行ってもよい。
(効果)
請求項1記載の発明によれば、プレイグニションの影響
を最小限に抑えることができ、エンジンの損傷を防止す
ることができる。
を最小限に抑えることができ、エンジンの損傷を防止す
ることができる。
また、請求項2記載の発明によれば、上記効果に加えて
任意のアルコール濃度においてもエンジンの損傷を有効
に防止することができる。
任意のアルコール濃度においてもエンジンの損傷を有効
に防止することができる。
第1図(A)(B)は本発明の基本概念図、第2〜5図
は請求項1記載の発明の一実施例を示す図であり、第2
図はその全体構或図、第3図はその筒内圧波形を示す図
、第4図はそのプレイグニションの発生の特性を示す図
、第5図はその燃焼制御のプログラムを示すフローチャ
ート、第6〜9図は請求項2記載の発明の一実施例を示
す図であり、第6図はその全体構或図、第7図はその点
火時期に対するメタノール濃度とプレイグニションの発
生との関係を示す図、第8図はその空燃比に対するメタ
ノール濃度とプレイグニションの発生との関係を示す図
、第9図はその燃焼制御のプログラムを示すフローチャ
ートである。 1・・・・・・エンジン、 2・・・・・・エアクリーナ、 3・・・・・・吸気管、 4・・・・・・インジェクタ、 5・・・・・・点火プラグ、 6・・・・・・排気管、 7・・・・・・エアフローメータ、 8・・・・・・絞弁、 9・・・・・・クランク角センサ、 10・・・・・・酸素センサ、 11・・・・・・水温センサ、 12・・・・・・圧カセンサ(圧力検出手段)、13・
・・・・・運転状態検出手段、 20、31・・・・・・コントロールユニット( ik
本値設定手段、プレイグニション検出手 段、制御手段)、 2l・・・・・・操作手段、 30・・・・・・アルコールセンサ(アルコール検出手
段)。
は請求項1記載の発明の一実施例を示す図であり、第2
図はその全体構或図、第3図はその筒内圧波形を示す図
、第4図はそのプレイグニションの発生の特性を示す図
、第5図はその燃焼制御のプログラムを示すフローチャ
ート、第6〜9図は請求項2記載の発明の一実施例を示
す図であり、第6図はその全体構或図、第7図はその点
火時期に対するメタノール濃度とプレイグニションの発
生との関係を示す図、第8図はその空燃比に対するメタ
ノール濃度とプレイグニションの発生との関係を示す図
、第9図はその燃焼制御のプログラムを示すフローチャ
ートである。 1・・・・・・エンジン、 2・・・・・・エアクリーナ、 3・・・・・・吸気管、 4・・・・・・インジェクタ、 5・・・・・・点火プラグ、 6・・・・・・排気管、 7・・・・・・エアフローメータ、 8・・・・・・絞弁、 9・・・・・・クランク角センサ、 10・・・・・・酸素センサ、 11・・・・・・水温センサ、 12・・・・・・圧カセンサ(圧力検出手段)、13・
・・・・・運転状態検出手段、 20、31・・・・・・コントロールユニット( ik
本値設定手段、プレイグニション検出手 段、制御手段)、 2l・・・・・・操作手段、 30・・・・・・アルコールセンサ(アルコール検出手
段)。
Claims (2)
- (1)a)エンジンの運転状態を検出する運転状態検出
手段と、 b)エンジンの筒内圧を検出する圧力検出手段と、 c)エンジンの運転状態に基づいて燃焼状態を制御する
基本制御値を設定する基本値設定手段と、 d)圧力検出手段の出力に基づいてプレイグニションを
検出するプレイグニション検出手段と、 e)プレイグニションが検出されると、点火時期を遅角
させるかあるいは空燃比をリッチ化するかのうち少なく
とも1つ以上の処理を行って前記基本制御値を補正する
制御手段と、f)制御手段の出力に基づいて燃焼に関連
するパラメータを操作する操作手段と、 を備えたことを特徴とするエンジンの燃焼制御装置。 - (2)a)エンジンの運転状態を検出する運転状態検出
手段と、 b)エンジンの筒内圧を検出する圧力検出手段と、 c)燃料中のアルコール濃度を検出するアルコール検出
手段と、 d)エンジンの運転状態に基づいて燃焼状態を制御する
基本制御値を設定する基本値設定手段と、 e)圧力検出手段の出力に基づいてプレイグニションを
検出するプレイグニション検出手段と、 f)プレイグニションが検出されると、アルコール濃度
に応じて点火時期を遅角させるかあるいは空燃比をリッ
チ化するかのうち少なくとも1つ以上の処理を行って前
記基本制御値を補正する制御手段と、 g)制御手段の出力に基づいて燃焼に関連するパラメー
タを操作する操作手段と、 を備えたことを特徴とするエンジンの燃焼制御装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1191642A JP2527818B2 (ja) | 1989-07-25 | 1989-07-25 | エンジンの燃焼制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1191642A JP2527818B2 (ja) | 1989-07-25 | 1989-07-25 | エンジンの燃焼制御装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0357878A true JPH0357878A (ja) | 1991-03-13 |
JP2527818B2 JP2527818B2 (ja) | 1996-08-28 |
Family
ID=16278051
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1191642A Expired - Lifetime JP2527818B2 (ja) | 1989-07-25 | 1989-07-25 | エンジンの燃焼制御装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2527818B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8095297B2 (en) * | 2011-03-24 | 2012-01-10 | Ford Global Technologies, Llc | Method and system for pre-ignition control |
JP2012021530A (ja) * | 2010-07-13 | 2012-02-02 | IFP Energies Nouvelles | 火花点火過給式内燃機関の燃料混合物の燃焼相を制御する方法 |
WO2013008296A1 (ja) | 2011-07-11 | 2013-01-17 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の制御装置 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS578351A (en) * | 1980-06-16 | 1982-01-16 | Ngk Spark Plug Co Ltd | Ignition timing controller for internal combustion engine |
JPS6324345U (ja) * | 1986-08-01 | 1988-02-17 | ||
JPH02136566A (ja) * | 1988-07-01 | 1990-05-25 | Honda Motor Co Ltd | 内燃エンジンの異常燃焼検知装置及び燃焼制御装置 |
-
1989
- 1989-07-25 JP JP1191642A patent/JP2527818B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS578351A (en) * | 1980-06-16 | 1982-01-16 | Ngk Spark Plug Co Ltd | Ignition timing controller for internal combustion engine |
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US8095297B2 (en) * | 2011-03-24 | 2012-01-10 | Ford Global Technologies, Llc | Method and system for pre-ignition control |
WO2013008296A1 (ja) | 2011-07-11 | 2013-01-17 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の制御装置 |
RU2556030C1 (ru) * | 2011-07-11 | 2015-07-10 | Тойота Дзидося Кабусики Кайся | Устройство управления для двигателя внутреннего сгорания |
US9458774B2 (en) | 2011-07-11 | 2016-10-04 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Abnormal combustion suppression control apparatus for internal combustion engine |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2527818B2 (ja) | 1996-08-28 |
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