JPH034996A - 高濃度窒素・リン含有廃水処理方法 - Google Patents
高濃度窒素・リン含有廃水処理方法Info
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- JPH034996A JPH034996A JP13977589A JP13977589A JPH034996A JP H034996 A JPH034996 A JP H034996A JP 13977589 A JP13977589 A JP 13977589A JP 13977589 A JP13977589 A JP 13977589A JP H034996 A JPH034996 A JP H034996A
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Landscapes
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、高濃度窒素・リン含有廃水処理方法に関する
。
。
従来の技術
従来のこの種の廃水処理方法においては、アンモニア性
窒素、リン酸イオンおよびマグネシウムを高濃度で含有
する廃水を次のように処理していた。すなわち、第3図
に示すように、まず、1次処理工程において、廃水の原
水1を生物反応槽2内で消化処理する。次に、2次処理
工程において、消化処理した1次処理水3を膜ポンプ槽
4内に送り、ブロワ−5により曝気用気体6を散気管7
から1次処理水3中に吹き込んで、1次処理水3を0.
5V/V −i以下の曝気強度aをもって曝気処理した
後、ポンプ8により第1g!分離装置9に送って固液分
離し、捕捉した汚泥10を生物反応WI2内に返送する
とともに、透過した2次処理水11を得る。次に、3次
処理工程において、2次処理水11を凝集槽12内に送
り、塩化第2鉄などの凝集剤13および苛性ソーダなど
の調整剤14を添加して酸性凝集処理(pH値=4〜4
.5) した後、酸性凝集汚泥15をポンプ16により
2次処理水流量qρ/minの約10%の流ff1Ll
!/minをもって生物反応槽2内に返送するとともに
、残部の酸性凝集処理水17をポンプ18により第2膜
分離装置19に送って固液分離し、捕捉した汚泥20を
凝集槽12内に返送するとともに、透過した3次処理水
21を得る。そして、最後に、3次処理水21を活性炭
などにより高度処理していた。
窒素、リン酸イオンおよびマグネシウムを高濃度で含有
する廃水を次のように処理していた。すなわち、第3図
に示すように、まず、1次処理工程において、廃水の原
水1を生物反応槽2内で消化処理する。次に、2次処理
工程において、消化処理した1次処理水3を膜ポンプ槽
4内に送り、ブロワ−5により曝気用気体6を散気管7
から1次処理水3中に吹き込んで、1次処理水3を0.
5V/V −i以下の曝気強度aをもって曝気処理した
後、ポンプ8により第1g!分離装置9に送って固液分
離し、捕捉した汚泥10を生物反応WI2内に返送する
とともに、透過した2次処理水11を得る。次に、3次
処理工程において、2次処理水11を凝集槽12内に送
り、塩化第2鉄などの凝集剤13および苛性ソーダなど
の調整剤14を添加して酸性凝集処理(pH値=4〜4
.5) した後、酸性凝集汚泥15をポンプ16により
2次処理水流量qρ/minの約10%の流ff1Ll
!/minをもって生物反応槽2内に返送するとともに
、残部の酸性凝集処理水17をポンプ18により第2膜
分離装置19に送って固液分離し、捕捉した汚泥20を
凝集槽12内に返送するとともに、透過した3次処理水
21を得る。そして、最後に、3次処理水21を活性炭
などにより高度処理していた。
発明が解決しようとする課題
しかし、上記従来の廃水処理方法によれば、2次処理工
程における曝気処理が撹拌のための緩席気であるため、
2次処理水11中のアンモニア性窒素21度nが15〜
30mg/Aになる。また、3次処理工程における酸性
凝集汚泥15の生物反応槽2への返送の流量りが2次処
理水流量qの約10%と少ないため、2次処理水11中
のリン酸イオン濃度ρが150〜250η/Aになる。
程における曝気処理が撹拌のための緩席気であるため、
2次処理水11中のアンモニア性窒素21度nが15〜
30mg/Aになる。また、3次処理工程における酸性
凝集汚泥15の生物反応槽2への返送の流量りが2次処
理水流量qの約10%と少ないため、2次処理水11中
のリン酸イオン濃度ρが150〜250η/Aになる。
その結果、酸性凝集処理水17を第2膜分離装置19に
より固液分離する場合に、リン酸マグネシウムアンモニ
ウムが濾過膜の膜面に付着して目詰りを起こし、濾過膜
のフラフクス(透過流束)が急速に低下するため、濾過
膜を2週間に1回程度薬液洗浄しなければならないとい
う問題があった。
より固液分離する場合に、リン酸マグネシウムアンモニ
ウムが濾過膜の膜面に付着して目詰りを起こし、濾過膜
のフラフクス(透過流束)が急速に低下するため、濾過
膜を2週間に1回程度薬液洗浄しなければならないとい
う問題があった。
本発明は、従来の廃水処理方法を改良して、このような
問題点を解消することを目的とする。
問題点を解消することを目的とする。
課題を解決するための手段
上記目的を達成するために、本発明の高濃度窒素・リン
含有廃水処理方法は、アンモニア性窒素、リン酸イオン
およびマグネシウムを高濃度で含有する廃水の原水を生
物反応槽内で消化処理する1次処理工程と、消化処理し
た1次処理水を膜ポンプ槽内で曝気処理した後、第1膜
分離装置により固液分離する2次処理工程と、第1膜分
M装置を透過した2次処理水を凝集槽内で凝集剤を添加
して酸性凝集処理した後、・酸性凝集汚泥を2次処理水
流量の10〜20%の流量で生物反応槽内に返送すると
ともに、残部の酸性凝集処理水を第2膜分離装置により
固液分離する3次処理工程とからなり、前記2次処理工
程における曝気処理により2次処理、水中のアンモニア
性窒素濃度を10η/ρ以下にするとともに、前記3次
処理工程における酸性凝集汚泥返送により2次処理水中
のリン酸イオン濃度を100rxy/Ill;1.下に
する構成としたものである。
含有廃水処理方法は、アンモニア性窒素、リン酸イオン
およびマグネシウムを高濃度で含有する廃水の原水を生
物反応槽内で消化処理する1次処理工程と、消化処理し
た1次処理水を膜ポンプ槽内で曝気処理した後、第1膜
分離装置により固液分離する2次処理工程と、第1膜分
M装置を透過した2次処理水を凝集槽内で凝集剤を添加
して酸性凝集処理した後、・酸性凝集汚泥を2次処理水
流量の10〜20%の流量で生物反応槽内に返送すると
ともに、残部の酸性凝集処理水を第2膜分離装置により
固液分離する3次処理工程とからなり、前記2次処理工
程における曝気処理により2次処理、水中のアンモニア
性窒素濃度を10η/ρ以下にするとともに、前記3次
処理工程における酸性凝集汚泥返送により2次処理水中
のリン酸イオン濃度を100rxy/Ill;1.下に
する構成としたものである。
また、2次処理工程が、消化処理した1次処理水を膜ポ
ンプ槽内で曝気処理するとともに、凝集剤を添加して凝
集処理した後、第1躾分離8置により固液分離すること
からなり、3次処理工程が、第1膜分離装置を透過した
2次処理水を凝集槽内で凝集剤を添加して酸性凝集処理
した後、酸性凝集汚泥を2次処理水流量の約10%の流
量で生物反応槽内に返送するとともに、残部の酸性凝集
処理水を第2膜分離装置により固液分離することがらな
り、前記2次処理工程における曝気処理により2次処理
水中のアンモニア性窒素濃度を10■/!2以下にする
とともに、前記2次処理工程における凝集処理と前記3
次処理工程における酸性凝集汚泥返送とにより2次処理
水中のリン酸イオン濃度を1100IIt/ρ以下にす
る構成とすることもできる。
ンプ槽内で曝気処理するとともに、凝集剤を添加して凝
集処理した後、第1躾分離8置により固液分離すること
からなり、3次処理工程が、第1膜分離装置を透過した
2次処理水を凝集槽内で凝集剤を添加して酸性凝集処理
した後、酸性凝集汚泥を2次処理水流量の約10%の流
量で生物反応槽内に返送するとともに、残部の酸性凝集
処理水を第2膜分離装置により固液分離することがらな
り、前記2次処理工程における曝気処理により2次処理
水中のアンモニア性窒素濃度を10■/!2以下にする
とともに、前記2次処理工程における凝集処理と前記3
次処理工程における酸性凝集汚泥返送とにより2次処理
水中のリン酸イオン濃度を1100IIt/ρ以下にす
る構成とすることもできる。
作用
上記本発明の構成によれば、2次処理工程に83ける曝
気処理により、2次処理水中のアンモニア性窒素濃度を
10mg/Ω以下に維持することと、3次処理工程にお
いて、酸性凝集汚泥を従来よりも大きい流量で返送する
が、または、従来と同程度の流量で返送しながら2次処
理工程において膜ポンプ槽内で凝集剤を添加してa束処
理することにより、2次処理水中のリン酸イオン濃度を
100mg/l以下にすることとを同時に行うことによ
って、第2膜分離装置におけるリン酸マグネシウムアン
モニウムの生、成を抑制して、濾過膜の目詰りを防止す
ることができ、濾過膜のフラックスが長期間安定し、濾
過膜の薬液洗浄頻度が1力月に1回以下と飛躍的に低下
する。
気処理により、2次処理水中のアンモニア性窒素濃度を
10mg/Ω以下に維持することと、3次処理工程にお
いて、酸性凝集汚泥を従来よりも大きい流量で返送する
が、または、従来と同程度の流量で返送しながら2次処
理工程において膜ポンプ槽内で凝集剤を添加してa束処
理することにより、2次処理水中のリン酸イオン濃度を
100mg/l以下にすることとを同時に行うことによ
って、第2膜分離装置におけるリン酸マグネシウムアン
モニウムの生、成を抑制して、濾過膜の目詰りを防止す
ることができ、濾過膜のフラックスが長期間安定し、濾
過膜の薬液洗浄頻度が1力月に1回以下と飛躍的に低下
する。
実施例
以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。
第1実施例
本実施例の廃水処理方法においては、第1因に示すよう
に、まず、1次処理工程において、アンモニア性窒素、
リン酸イオンおよびマグネシウムを高濃度で含有する廃
水の原水31を生物反応槽32内で消化98@!する。
に、まず、1次処理工程において、アンモニア性窒素、
リン酸イオンおよびマグネシウムを高濃度で含有する廃
水の原水31を生物反応槽32内で消化98@!する。
次に、2次処理工程において、消化処理した1次処理水
33を膜ポンプ槽34内に送り、プロワ−35により曝
気用気体36を散気管37がら1次処理水33中に吹き
込んで、1次処理水33を?、5V/V −fiの硼気
強度Aをもって曝気処理した後、ポンプ38により第1
膜分離装置39に送って固液分離し、捕捉した汚泥40
を生物反応槽32内に返送するとともに、透過した2次
処理水41を得る。
33を膜ポンプ槽34内に送り、プロワ−35により曝
気用気体36を散気管37がら1次処理水33中に吹き
込んで、1次処理水33を?、5V/V −fiの硼気
強度Aをもって曝気処理した後、ポンプ38により第1
膜分離装置39に送って固液分離し、捕捉した汚泥40
を生物反応槽32内に返送するとともに、透過した2次
処理水41を得る。
次に、3次処理工程において、2次処理水41を凝集槽
42内に送り、塩化第2鉄などの凝集剤43および苛性
ソーダなどの調整剤44を添加して酸性凝集処理する。
42内に送り、塩化第2鉄などの凝集剤43および苛性
ソーダなどの調整剤44を添加して酸性凝集処理する。
この場合、凝集剤43の添加率は1000〜12001
)011で、凝集槽42内のSS濃度は5ooo〜70
00η/Q、pH値は4〜4.5になっている。このよ
うにして生じた酸性凝集汚泥45をポンプ46により2
次処理水流量Qρ/ninの10〜20%の流量Uをも
って生物反応槽32内に返送するとともに、残部の酸性
凝集処理水47をポンプ48により第2膜分離装置49
に送って固液分離し、捕捉した汚泥50を凝集4fi4
2内に返送するとともに、透過した3次処理水51を得
る。そして、最後に、3次5I!H!f!水51を活性
炭などにより高度処理するのである。
)011で、凝集槽42内のSS濃度は5ooo〜70
00η/Q、pH値は4〜4.5になっている。このよ
うにして生じた酸性凝集汚泥45をポンプ46により2
次処理水流量Qρ/ninの10〜20%の流量Uをも
って生物反応槽32内に返送するとともに、残部の酸性
凝集処理水47をポンプ48により第2膜分離装置49
に送って固液分離し、捕捉した汚泥50を凝集4fi4
2内に返送するとともに、透過した3次処理水51を得
る。そして、最後に、3次5I!H!f!水51を活性
炭などにより高度処理するのである。
上記のように、本実施例によれば、2次処理工程におけ
る曝気強度へが1.5V/V −hときわめて高いので
、2次処理水41中のアンモニア性窒素濃度Nが3〜7
mg/12になる。また、3次処理工程における酸性凝
集汚泥45の返送流量Uが2次処理水流ff1Qの10
〜20%と大きいので、2次処理水41中のリン酸イオ
ン濃度Pが50〜1ootag7ρになる。したがって
、酸性凝集処理水47を第2膜分離装置49により固液
分離する場合に、リン酸マグネシウムアンモニウムがほ
とんど生成されず、濾過膜の模面にほとんど付着しなく
なる。そのため、濾過膜のフラックスが長期間安定し、
71過膜の薬液洗浄頻度が1力月に1回以下でよくなる
。
る曝気強度へが1.5V/V −hときわめて高いので
、2次処理水41中のアンモニア性窒素濃度Nが3〜7
mg/12になる。また、3次処理工程における酸性凝
集汚泥45の返送流量Uが2次処理水流ff1Qの10
〜20%と大きいので、2次処理水41中のリン酸イオ
ン濃度Pが50〜1ootag7ρになる。したがって
、酸性凝集処理水47を第2膜分離装置49により固液
分離する場合に、リン酸マグネシウムアンモニウムがほ
とんど生成されず、濾過膜の模面にほとんど付着しなく
なる。そのため、濾過膜のフラックスが長期間安定し、
71過膜の薬液洗浄頻度が1力月に1回以下でよくなる
。
第2実施例
本実施例は、前記第1実施例の2次処理工程および3次
処理工程を第2図に示すようにしたものである。すなわ
ち、1次処理工程においては、第1実施例と同様に消化
処理する。次に、2次処理工程において、1次処理水3
3を膜ポンプ槽34内で1.5V/V −hの曝気強1
fAをもって曝気処理するとともに、凝集剤52を添加
して凝集処理した優、第1膜分離@置39により固液分
離し、汚泥40を生物反応槽32内に返送するとともに
、2次処理水41を得る。次に、3次処理工程において
、2次処理水41を凝集!W42内で凝集剤43および
調整剤44を添加して酸性凝集処理した後、酸性凝集汚
泥45を2次処理水流量Qρ/ninの約10%の流量
Uをもって生物反応槽32内に返送するとともに、残部
の酸性凝集処理水47を第2膜分離装置49により固液
分離し、汚泥50を凝fJeI!!142内に返送する
とともに、3次処理水51を得る。そして、最後に、3
次処理水51を活性炭などにより高度処理するのである
。
処理工程を第2図に示すようにしたものである。すなわ
ち、1次処理工程においては、第1実施例と同様に消化
処理する。次に、2次処理工程において、1次処理水3
3を膜ポンプ槽34内で1.5V/V −hの曝気強1
fAをもって曝気処理するとともに、凝集剤52を添加
して凝集処理した優、第1膜分離@置39により固液分
離し、汚泥40を生物反応槽32内に返送するとともに
、2次処理水41を得る。次に、3次処理工程において
、2次処理水41を凝集!W42内で凝集剤43および
調整剤44を添加して酸性凝集処理した後、酸性凝集汚
泥45を2次処理水流量Qρ/ninの約10%の流量
Uをもって生物反応槽32内に返送するとともに、残部
の酸性凝集処理水47を第2膜分離装置49により固液
分離し、汚泥50を凝fJeI!!142内に返送する
とともに、3次処理水51を得る。そして、最後に、3
次処理水51を活性炭などにより高度処理するのである
。
本実施例においても、2次処理工程の曝気処理により、
2次処理水41中のアンモニア性窒素濃度Nが3〜7η
/I2になり、また、2次処理工程の凝集処理と3次処
理工程の酸性凝集汚泥45の返送とにより、2次処理水
41中のリン酸イオン濃度Pが50〜100η/λにな
る。したがって、第1実施例の場合と同様の効果を得る
ことができる。
2次処理水41中のアンモニア性窒素濃度Nが3〜7η
/I2になり、また、2次処理工程の凝集処理と3次処
理工程の酸性凝集汚泥45の返送とにより、2次処理水
41中のリン酸イオン濃度Pが50〜100η/λにな
る。したがって、第1実施例の場合と同様の効果を得る
ことができる。
発明の効果
本発明は、以上説明したように、2次処理水中のアンモ
ニア性窒素濃度を10q/ρ以下にするとともに、リン
酸イオン濃度を100屑9/(J以下にする構成とした
ので、酸性凝集処理水を第2膜分離8置により固液分離
する場合に、リン酸マグネシウムアンモニウムがほとん
ど生成されず、濾過膜の膜面にほとんど付・着しなくな
る。そのため、濾過膜のフラックスが長期間安定し、濾
過膜の薬液洗浄頻度を大幅に減らすことができる。
ニア性窒素濃度を10q/ρ以下にするとともに、リン
酸イオン濃度を100屑9/(J以下にする構成とした
ので、酸性凝集処理水を第2膜分離8置により固液分離
する場合に、リン酸マグネシウムアンモニウムがほとん
ど生成されず、濾過膜の膜面にほとんど付・着しなくな
る。そのため、濾過膜のフラックスが長期間安定し、濾
過膜の薬液洗浄頻度を大幅に減らすことができる。
4、図面(1) rmkl す説明
第1図は本発明の方法の第1実施例を示す回路図、第2
図は本発明の方法の第2実施例を示す回路図、第3図は
従来の方法の一例を示す回路図である。
図は本発明の方法の第2実施例を示す回路図、第3図は
従来の方法の一例を示す回路図である。
31・・・原水、32・・・生物反応槽、33・・・1
次処理水、34・・・膜ポンプ漕、39・・・第1膜分
離装置、41・・・2次処理水、42・・・凝集槽、4
3・・・凝集剤、45・・・酸性凝集汚泥、47・・・
酸性凝集処理水、49・・・第2膜分@装置、52・・
・凝集剤、A・・・曝気強度、N・・・アンモニア性窒
素濃度、P・・・リン酸イオン濃度、Q・・・2次処理
水流量、U・・・酸性凝集汚泥返送流量。
次処理水、34・・・膜ポンプ漕、39・・・第1膜分
離装置、41・・・2次処理水、42・・・凝集槽、4
3・・・凝集剤、45・・・酸性凝集汚泥、47・・・
酸性凝集処理水、49・・・第2膜分@装置、52・・
・凝集剤、A・・・曝気強度、N・・・アンモニア性窒
素濃度、P・・・リン酸イオン濃度、Q・・・2次処理
水流量、U・・・酸性凝集汚泥返送流量。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、アンモニア性窒素、リン酸イオンおよびマグネシウ
ムを高濃度で含有する廃水の原水を生物反応槽内で消化
処理する1次処理工程と、消化処理した1次処理水を膜
ポンプ槽内で曝気処理した後、第1膜分離装置により固
液分離する2次処理工程と、第1膜分離装置を透過した
2次処理水を凝集槽内で凝集剤を添加して酸性凝集処理
した後、酸性凝集汚泥を2次処理水流量の10〜20%
の流量で生物反応槽内に返送するとともに、残部の酸性
凝集処理水を第2膜分離装置により固液分離する3次処
理工程とからなり、前記1次および2次処理工程におけ
る曝気処理により2次処理水中のアンモニア性窒素濃度
を10mg/l以下にするとともに、前記3次処理工程
における酸性凝集汚泥返送により2次処理水中のリン酸
イオン濃度を100mg/l以下にすることを特徴とす
る高濃度窒素・リン含有廃水処理方法。 2、2次処理工程が、消化処理した1次処理水を膜ポン
プ槽内で曝気処理するとともに、凝集剤を添加して凝集
処理した後、第1膜分離装置により固液分離することか
らなり、3次処理工程が、第1膜分離装置を透過した2
次処理水を凝集槽内で凝集剤を添加して酸性凝集処理し
た後、酸性凝集汚泥を2次処理水流量の約10%の流量
で生物反応槽内に返送するとともに、残部の酸性凝集処
理水を第2膜分離装置により固液分離することからなり
、前記1次および2次処理工程における曝気により2次
処理水中のアンモニア性窒素濃度を10mg/l以下に
するとともに、前記2次処理工程における凝集処理と前
記3次処理工程における酸性凝集汚泥返送とにより2次
処理水中のリン酸イオン濃度を100mg/l以下にす
ることを特徴とする高濃度窒素・リン含有廃水処理方法
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13977589A JPH034996A (ja) | 1989-05-31 | 1989-05-31 | 高濃度窒素・リン含有廃水処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13977589A JPH034996A (ja) | 1989-05-31 | 1989-05-31 | 高濃度窒素・リン含有廃水処理方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH034996A true JPH034996A (ja) | 1991-01-10 |
Family
ID=15253128
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP13977589A Pending JPH034996A (ja) | 1989-05-31 | 1989-05-31 | 高濃度窒素・リン含有廃水処理方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH034996A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06182389A (ja) * | 1991-02-06 | 1994-07-05 | Ebara Infilco Co Ltd | 有機性汚水の処理方法 |
US6723245B1 (en) | 2002-01-04 | 2004-04-20 | Nalco Company | Method of using water soluble cationic polymers in membrane biological reactors |
US8017014B2 (en) | 2005-06-01 | 2011-09-13 | Nalco Company | Method for improving flux in a membrane bioreactor |
CN103011493A (zh) * | 2012-10-22 | 2013-04-03 | 武汉益生泉生物科技开发有限责任公司 | 一种高磷、高氨氮污水除磷脱氮及资源回收方法 |
US8889008B2 (en) | 2008-05-02 | 2014-11-18 | Nalco Company | Method of conditioning a mixed liquor containing nonionic polysaccharides and/or nonionic organic molecules |
-
1989
- 1989-05-31 JP JP13977589A patent/JPH034996A/ja active Pending
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06182389A (ja) * | 1991-02-06 | 1994-07-05 | Ebara Infilco Co Ltd | 有機性汚水の処理方法 |
US6723245B1 (en) | 2002-01-04 | 2004-04-20 | Nalco Company | Method of using water soluble cationic polymers in membrane biological reactors |
US6926832B2 (en) | 2002-01-04 | 2005-08-09 | Nalco Company | Method of using water soluble polymers in a membrane biological reactor |
US8017014B2 (en) | 2005-06-01 | 2011-09-13 | Nalco Company | Method for improving flux in a membrane bioreactor |
US8889008B2 (en) | 2008-05-02 | 2014-11-18 | Nalco Company | Method of conditioning a mixed liquor containing nonionic polysaccharides and/or nonionic organic molecules |
CN103011493A (zh) * | 2012-10-22 | 2013-04-03 | 武汉益生泉生物科技开发有限责任公司 | 一种高磷、高氨氮污水除磷脱氮及资源回收方法 |
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