JPH03249116A - 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 - Google Patents
含クロム溶鋼の脱炭精錬法Info
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- JPH03249116A JPH03249116A JP4605090A JP4605090A JPH03249116A JP H03249116 A JPH03249116 A JP H03249116A JP 4605090 A JP4605090 A JP 4605090A JP 4605090 A JP4605090 A JP 4605090A JP H03249116 A JPH03249116 A JP H03249116A
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Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、溶鋼中のクロムの酸化を抑え、スラグ中のク
ロム酸化物の濃度の上昇を防止することにより、効率よ
く脱炭を行う含クロム溶鋼の脱炭精錬法に関するもので
ある。
ロム酸化物の濃度の上昇を防止することにより、効率よ
く脱炭を行う含クロム溶鋼の脱炭精錬法に関するもので
ある。
［従来の技術］
ステンレス鋼のごとき１１％以上のクロムを含むような
含クロム溶鋼の脱炭法として、脱炭中期以降（例えば［
Ｃ］；０．７％以下）を減圧下で行う真空脱炭法、およ
び稀釈ガスを吹込み、雰囲気中の６０分圧を下げて行う
稀釈脱炭法が広く用いられている。前者は一般にｖＯＤ
、後者はＡＯＤ、および上底吹き転炉を用いて脱炭が行
われている。これらの方法はいずれも脱炭中期以降にお
いて溶鋼中［Ｃｒ］の酸化損失を抑えながら効果的に脱
炭を進行させようとするものである。従来これらの方法
での脱炭を効率よく進めるための手段として、真空脱炭
法では酸素供給量の調整或いは真空度の調整を行う方法
、また、稀釈脱炭法では稀釈ガスと酸素供給量の調整を
行う方法が主体であり、共存するスラグを調整する方法
は殆んど取り入られていない。
含クロム溶鋼の脱炭法として、脱炭中期以降（例えば［
Ｃ］；０．７％以下）を減圧下で行う真空脱炭法、およ
び稀釈ガスを吹込み、雰囲気中の６０分圧を下げて行う
稀釈脱炭法が広く用いられている。前者は一般にｖＯＤ
、後者はＡＯＤ、および上底吹き転炉を用いて脱炭が行
われている。これらの方法はいずれも脱炭中期以降にお
いて溶鋼中［Ｃｒ］の酸化損失を抑えながら効果的に脱
炭を進行させようとするものである。従来これらの方法
での脱炭を効率よく進めるための手段として、真空脱炭
法では酸素供給量の調整或いは真空度の調整を行う方法
、また、稀釈脱炭法では稀釈ガスと酸素供給量の調整を
行う方法が主体であり、共存するスラグを調整する方法
は殆んど取り入られていない。
スラグを調整して脱炭を行う方法としては、例えば
■ 特開昭５３−４５６１６号公報に記載されたように
、脱炭期にスラグ中ＭｇＯ濃度を調整することにより、
マグネシア炉壁を有する転炉炉壁の保護方法 ■ 鉄と鋼、７８ （１９８５）５１７５に記載された
ように、スラグ中ＭｇＯ濃度を極力抑えることにより、
脱炭期の溶鋼中クロムの酸化を防止する方法 が知られている。
、脱炭期にスラグ中ＭｇＯ濃度を調整することにより、
マグネシア炉壁を有する転炉炉壁の保護方法 ■ 鉄と鋼、７８ （１９８５）５１７５に記載された
ように、スラグ中ＭｇＯ濃度を極力抑えることにより、
脱炭期の溶鋼中クロムの酸化を防止する方法 が知られている。
［発明が解決しようとする課［１
しかし、このような方法はスラグ中のＭｇＯのみに着目
しているたけで、スラグ量およびスラグ中の他の成分の
脱炭精錬に及ぼす影響が明確にされていないために、効
率よく含クロム溶鋼を脱炭するまでに至）ていない。
しているたけで、スラグ量およびスラグ中の他の成分の
脱炭精錬に及ぼす影響が明確にされていないために、効
率よく含クロム溶鋼を脱炭するまでに至）ていない。
本発明は、含クロム溶鋼の脱炭精錬において、スラグ量
およびスラグ組成の調整を行って、溶鋼中のクロム酸化
を極力抑え、効率よく脱炭を行うことを目的とする。
およびスラグ組成の調整を行って、溶鋼中のクロム酸化
を極力抑え、効率よく脱炭を行うことを目的とする。
［課題を解決するための手段］
本発明は、含クロム溶鋼の脱炭精錬において、脱炭開始
時のスラグ量を溶鋼トン当９１０ｋｇ以下とし、かつ該
スラグ中のＭｇＯ濃度を１０％以下、＾又２０．濃度を
１０％以下、ＣａＯ／５ｉ０２を１．５〜３．０に調整
することを特徴とする含クロム溶鋼の脱炭精錬法である
。
時のスラグ量を溶鋼トン当９１０ｋｇ以下とし、かつ該
スラグ中のＭｇＯ濃度を１０％以下、＾又２０．濃度を
１０％以下、ＣａＯ／５ｉ０２を１．５〜３．０に調整
することを特徴とする含クロム溶鋼の脱炭精錬法である
。
一般に含クロム溶鋼の脱炭前のスラグ量は溶鋼トン当り
２０〜５０ｋｇ存在する。スラグ量を調整する方法とし
ては、脱炭炉に装入する前に除去する方法或いは脱炭炉
に装入後傾を倒して除去する方法によって可能である。
２０〜５０ｋｇ存在する。スラグ量を調整する方法とし
ては、脱炭炉に装入する前に除去する方法或いは脱炭炉
に装入後傾を倒して除去する方法によって可能である。
また、スラグ組成の調整は前工程でのスラグ組成変化を
見込んでＣａＯを添加する方法、或いは、採取したスラ
グの分析結果を基に、ＣａＯを添加する方法によって行
うことができる。また、前工程の炉壁耐大物を種々変え
ることにより、Ａ交ｚ（ｈおよびＭｇＯ濃度を調整する
ことが可能である。
見込んでＣａＯを添加する方法、或いは、採取したスラ
グの分析結果を基に、ＣａＯを添加する方法によって行
うことができる。また、前工程の炉壁耐大物を種々変え
ることにより、Ａ交ｚ（ｈおよびＭｇＯ濃度を調整する
ことが可能である。
次にスラグ量、組成の限定理由について述べる。
第１図は脱炭開始前１８％Ｃｒの含クロム溶鋼の２％Ｃ
から０．０５％ＣまでのＡＯＤでの脱炭工程において、
脱炭終了時の溶鋼中クロム濃度とスラグ量の関係を示す
。図において、スラグ量を溶鋼トン当り１０ｋｇ以下と
することにより、１６．５％以上のＣｒ濃度となり（ｒ
の酸化を１．５％以下に抑えられる。
から０．０５％ＣまでのＡＯＤでの脱炭工程において、
脱炭終了時の溶鋼中クロム濃度とスラグ量の関係を示す
。図において、スラグ量を溶鋼トン当り１０ｋｇ以下と
することにより、１６．５％以上のＣｒ濃度となり（ｒ
の酸化を１．５％以下に抑えられる。
第２図および第３図は脱炭開始前１８％Ｃｒの含クロム
溶鋼の２％Ｃから０．０５％ＣまでのＡＯＤの脱炭工程
においてスラグ量を溶鋼トン当９１０ｋｇ以下とした場
合の脱炭終了時の溶鋼中Ｃｒ濃度とスラグ中ＭｇＯおよ
びＡｌ２Ｏ３濃度の関係を示す。なお、この場合ＣａＯ
／ＳｉＯ□＝２である。第２図および第３図において、
スラグ中ＭｇＯおよびＡｌｘＯｓ濃度を１０％以下にす
ることにより、１６．５％以上のＣｒ濃度となり、Ｃｒ
の酸化が抑えられる。
溶鋼の２％Ｃから０．０５％ＣまでのＡＯＤの脱炭工程
においてスラグ量を溶鋼トン当９１０ｋｇ以下とした場
合の脱炭終了時の溶鋼中Ｃｒ濃度とスラグ中ＭｇＯおよ
びＡｌ２Ｏ３濃度の関係を示す。なお、この場合ＣａＯ
／ＳｉＯ□＝２である。第２図および第３図において、
スラグ中ＭｇＯおよびＡｌｘＯｓ濃度を１０％以下にす
ることにより、１６．５％以上のＣｒ濃度となり、Ｃｒ
の酸化が抑えられる。
第４図は脱炭開始前１８％Ｃｒの含クロム溶鋼の２％Ｃ
から０．０５％ＣまでのＡＯＤでの脱炭工程において、
スラグ量を溶鋼トン当り、１０ｋｇ以下とし、かつ、ス
ラグ中ＭｇＯ濃度１０％以下、ＡｊｈＯｓ濃度１０％以
下とした場合の脱炭終了時の溶鋼中Ｃｒ濃度とスラグ中
ＣａＯ／５ｉ０２の関係を示す。図において、スラグ中
Ｃａｂ／ＳｉＯ□＝１．５〜３．０の範囲で１６．５％
以上のＣ「濃度となり、Ｃｒの酸化が抑えられる。
から０．０５％ＣまでのＡＯＤでの脱炭工程において、
スラグ量を溶鋼トン当り、１０ｋｇ以下とし、かつ、ス
ラグ中ＭｇＯ濃度１０％以下、ＡｊｈＯｓ濃度１０％以
下とした場合の脱炭終了時の溶鋼中Ｃｒ濃度とスラグ中
ＣａＯ／５ｉ０２の関係を示す。図において、スラグ中
Ｃａｂ／ＳｉＯ□＝１．５〜３．０の範囲で１６．５％
以上のＣ「濃度となり、Ｃｒの酸化が抑えられる。
以上のように脱炭時の溶鋼中のＣｒの酸化を極力抑え、
効率よく脱炭を行うためには、スラグ量を溶鋼トン当り
１０ｋｇ以下とし、かつ該スラグ中のＭｇＯ濃度を１０
％以下、Ｎｘｏｓ濃度を１０％以下、ＣａＯ／５ｉＯ２
＝ １．５〜３に調整する必要がある。
効率よく脱炭を行うためには、スラグ量を溶鋼トン当り
１０ｋｇ以下とし、かつ該スラグ中のＭｇＯ濃度を１０
％以下、Ｎｘｏｓ濃度を１０％以下、ＣａＯ／５ｉＯ２
＝ １．５〜３に調整する必要がある。
［作 用コ
含クロム溶鋼を脱炭する場合の脱炭反応は（１）式で示
され、反応平衡定数ＫＣは（２）式で示される。
され、反応平衡定数ＫＣは（２）式で示される。
［Ｃ］ ＋［０１−Ｃｏ（ｇ） ・・・（１
）Ｋｃ ＝Ｐｃｏ／ａｃ ＨａＱ ・・・（ｚ
）ここで、ＰＣＯは雰囲気中の００分圧、ａｃおよびａ
Ｏは溶鋼中の［Ｃ］および［０］の活量を示す。
）Ｋｃ ＝Ｐｃｏ／ａｃ ＨａＱ ・・・（ｚ
）ここで、ＰＣＯは雰囲気中の００分圧、ａｃおよびａ
Ｏは溶鋼中の［Ｃ］および［０］の活量を示す。
低炭酸まで脱炭が進行し、ａｃが低下するとＰＣＯを低
下させないと脱炭が進行しにくくなる、含りロム？８鋼
の脱炭では（１）の脱炭反応とともに（３）式に示す溶
鋼中Ｃ「の酸化反応が進行する。（３）式の反応平衡定
数Ｋｃｒは（４）式で示される。
下させないと脱炭が進行しにくくなる、含りロム？８鋼
の脱炭では（１）の脱炭反応とともに（３）式に示す溶
鋼中Ｃ「の酸化反応が進行する。（３）式の反応平衡定
数Ｋｃｒは（４）式で示される。
２ ［Ｃｒｌ ＋ ３ ［０］ ＝ （Ｃｒ２０ｓ）
−（３）ＫＣｒ＝ａＣｒ＋Ｑ＋ ／ ａＣ＋
’ ａＧ ・・’ （４）ここで、ａ Ｃｒ ＋
Ｏｓはスラグ中の（Ｃｒｚ０３）の活量、ａｃｔは溶
鋼中［Ｃｒｌの活量を示す。
−（３）ＫＣｒ＝ａＣｒ＋Ｑ＋ ／ ａＣ＋
’ ａＧ ・・’ （４）ここで、ａ Ｃｒ ＋
Ｏｓはスラグ中の（Ｃｒｚ０３）の活量、ａｃｔは溶
鋼中［Ｃｒｌの活量を示す。
（３）式の反応が進行すると吹込む酸素が脱炭に有効に
作用しなくなるとともに脱炭後スラグ中Ｃｒ２Ｏ，を還
元し、有価金属を回収するための還元剤の投入量も増大
し、精錬費用が増大する。
作用しなくなるとともに脱炭後スラグ中Ｃｒ２Ｏ，を還
元し、有価金属を回収するための還元剤の投入量も増大
し、精錬費用が増大する。
（３）式のＣｒの酸化反応を抑えるには、ａＣｒ Ｈｏ
。
。
を大きくする必要がある。
ａｃｒ＋。、はスラグ中の（Ｃｒ２０ｓ）の活量係数と
濃度の関係で表わされ、（５）式で示される。
濃度の関係で表わされ、（５）式で示される。
ａｃｒ＋ｏ＋”γＣｒ＋Ｏ＋”Ｃｒ＋０＋−争・（５）
ここで、γ。１．。、はスラグ中（Ｃｒ２０ｓ）の活量
係数、Ｍ ＣＩ ＋ Ｏｒはスラグ中（Ｃｒ２０３）の
濃度を示す。
ここで、γ。１．。、はスラグ中（Ｃｒ２０ｓ）の活量
係数、Ｍ ＣＩ ＋ Ｏｒはスラグ中（Ｃｒ２０３）の
濃度を示す。
（５）式より、ＮＣｒ ＋ Ｏｒが大きくなればａｅｒ
、。。
、。。
が大ぎくなり、Ｃｒの酸化は抑えられる。スラグ量が少
なくなれは、溶鋼中Ｏｒの酸化に対して、スラグ中（：
ｒ２（ｈ濃度の増大の割合が大きくなるために、第１図
に示すようにスラグ量を溶鋼トン当り１０ｋｇ以下とす
る。
なくなれは、溶鋼中Ｏｒの酸化に対して、スラグ中（：
ｒ２（ｈ濃度の増大の割合が大きくなるために、第１図
に示すようにスラグ量を溶鋼トン当り１０ｋｇ以下とす
る。
γ。１゜、はスラグ組成に影響される。スラグ中にＭｇ
Ｏ或いはＡ９□０３が高濃度に存在した場合、ＭｇＯ・
Ｃｒ２Ｏ３或いはＭｇＯ・ｃｒ２０ｓ・ＡＪ１２０３と
いった安定で、しかも難還元性のスピネルを生成するた
めにγ。、。、が小さくなり、［Ｃｒｌの酸化が起り易
くなる。［Ｃｒｌの酸化を抑えるために、第２図に示す
ようにスラグ中ＭｇＯ濃度１０％以下、肩、０３濃度１
０％以下が必要である。
Ｏ或いはＡ９□０３が高濃度に存在した場合、ＭｇＯ・
Ｃｒ２Ｏ３或いはＭｇＯ・ｃｒ２０ｓ・ＡＪ１２０３と
いった安定で、しかも難還元性のスピネルを生成するた
めにγ。、。、が小さくなり、［Ｃｒｌの酸化が起り易
くなる。［Ｃｒｌの酸化を抑えるために、第２図に示す
ようにスラグ中ＭｇＯ濃度１０％以下、肩、０３濃度１
０％以下が必要である。
γｃ１゜、はスラグ中ＣａＯ／５ｉｎ２にも依存する。
Ｃａｂ／５ｔｏ２” １．５〜３では、γＣｒｎｅｔ
が大きくなり、［Ｃｒｌの酸化が抑えられるために、第
４図の関係が示される。
が大きくなり、［Ｃｒｌの酸化が抑えられるために、第
４図の関係が示される。
施 例］
本発明をステンレス鋼の脱炭精錬に通用した場合の実施
例について説明する。第１表にＡＯＤでのステンレス鋼
の脱炭開始前の溶鋼組成およびスラグ量、スラグ組成を
示す。なお、溶鋼組成、スラグ組成は脱炭に影響を与え
る成分についてのみ挙げている。本発明例では、前工程
の溶解完了後のスラグ組成よりＣａＯの添加によりスラ
グ組成を調整した。また、スラグ量はＡＯＤに装入する
前に排滓して調整した。
例について説明する。第１表にＡＯＤでのステンレス鋼
の脱炭開始前の溶鋼組成およびスラグ量、スラグ組成を
示す。なお、溶鋼組成、スラグ組成は脱炭に影響を与え
る成分についてのみ挙げている。本発明例では、前工程
の溶解完了後のスラグ組成よりＣａＯの添加によりスラ
グ組成を調整した。また、スラグ量はＡＯＤに装入する
前に排滓して調整した。
［実
第１表の状態の溶鋼をＡＯＤにおいて同一の条件にて脱
炭精錬を行った結果を第２表に示す。
炭精錬を行った結果を第２表に示す。
なお、本例では脱炭精錬中フラックスの添加は行なわず
、＾ｒおよび酸素ガス比のみコントロールして脱炭を行
った。
、＾ｒおよび酸素ガス比のみコントロールして脱炭を行
った。
第２表
比較例では溶鋼中［（：ｒ］が酸化され易いために、［
Ｃｒｌは低濃度まで低下している。このため、脱炭後の
スラグ中（Ｃｒ２０３）の還元剤が多量に必要となる。
Ｃｒｌは低濃度まで低下している。このため、脱炭後の
スラグ中（Ｃｒ２０３）の還元剤が多量に必要となる。
なお、還元剤の必要量は比較例Ａを１００とした場合の
指数で示している。また、脱炭酸素効率が低くなってい
る。これに対し、本発明例では溶鋼中［Ｃｒｌの酸化が
抑えられるために、還元剤の量が低下し、脱炭酸素効率
も安定して高くなっている。
指数で示している。また、脱炭酸素効率が低くなってい
る。これに対し、本発明例では溶鋼中［Ｃｒｌの酸化が
抑えられるために、還元剤の量が低下し、脱炭酸素効率
も安定して高くなっている。
なお、脱炭酸素効率は脱炭時に吹込まれた酸素の中で、
溶鋼中の［Ｓｉ］の酸化に使用された量を除いて、溶鋼
中の［Ｃ］の酸化に使用された割合を示す量である。
溶鋼中の［Ｓｉ］の酸化に使用された量を除いて、溶鋼
中の［Ｃ］の酸化に使用された割合を示す量である。
［発明の効果コ
以上述べたように本発明によって、含クロム溶鋼の゛脱
炭精錬において、脱炭開始時のスラグ量の調整およびス
ラグ組成の調整、っまりスラグ中の（Ｍｇ０）濃度、（
ＡＬＯ５）濃度およびＣａＯ／５ｉ０２を調整すること
によって、溶鋼中クロムの酸化を抑え、脱炭反応を効率
よく進行させることができる。この効率的な脱炭精錬法
により、スラグ中（ＣｒｚＯｓ）を還元するための還元
剤の量を抑えることかで暫、安価に精錬を行うことが可
能となる。さらに、少量のスラグを有効に活用すること
が出来るために、フラックスの添加量の低減および精錬
後スラグ量の低減もはかられる。
炭精錬において、脱炭開始時のスラグ量の調整およびス
ラグ組成の調整、っまりスラグ中の（Ｍｇ０）濃度、（
ＡＬＯ５）濃度およびＣａＯ／５ｉ０２を調整すること
によって、溶鋼中クロムの酸化を抑え、脱炭反応を効率
よく進行させることができる。この効率的な脱炭精錬法
により、スラグ中（ＣｒｚＯｓ）を還元するための還元
剤の量を抑えることかで暫、安価に精錬を行うことが可
能となる。さらに、少量のスラグを有効に活用すること
が出来るために、フラックスの添加量の低減および精錬
後スラグ量の低減もはかられる。
第１図は脱炭開始時のスラグ量と脱炭終了後の溶鋼中［
Ｃｒ］濃度の関係を示す図、第２図は脱炭開始時のスラ
グ中（Ｍｇ０）濃度と脱炭終了後の溶鋼中［Ｃ「］濃度
の関係を示す図、第３図は脱炭開始時のスラグ中（Ａｉ
ｚ０３）濃度と脱炭終了後の溶鋼中［Ｃｒ］濃度の関係
を示す図、第４図は脱炭開始時のスラグ中（ｃａｏ）／
（ＳｉＯ２） と脱炭終了後の溶鋼中［Ｃｒ］濃度の
関係を示す図である。 化４名 第 図 第 図
Ｃｒ］濃度の関係を示す図、第２図は脱炭開始時のスラ
グ中（Ｍｇ０）濃度と脱炭終了後の溶鋼中［Ｃ「］濃度
の関係を示す図、第３図は脱炭開始時のスラグ中（Ａｉ
ｚ０３）濃度と脱炭終了後の溶鋼中［Ｃｒ］濃度の関係
を示す図、第４図は脱炭開始時のスラグ中（ｃａｏ）／
（ＳｉＯ２） と脱炭終了後の溶鋼中［Ｃｒ］濃度の
関係を示す図である。 化４名 第 図 第 図
Claims (1)
- １ 含クロム溶鋼の脱炭精錬において、脱炭開始時のス
ラグ量を溶鋼トン当り１０ｋｇ以下とし、かつ、該スラ
グ中のＭｇＯ濃度を１０％以下、Ａｌ＿２Ｏ＿３濃度を
１０％以下、ＣａＯ／ＳｉＯ＿２を１．５〜３．０に調
整することを特徴とする含クロム溶鋼の脱炭精錬法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2046050A JP2795513B2 (ja) | 1990-02-27 | 1990-02-27 | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2046050A JP2795513B2 (ja) | 1990-02-27 | 1990-02-27 | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03249116A true JPH03249116A (ja) | 1991-11-07 |
| JP2795513B2 JP2795513B2 (ja) | 1998-09-10 |
Family
ID=12736198
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2046050A Expired - Fee Related JP2795513B2 (ja) | 1990-02-27 | 1990-02-27 | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 |
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|---|---|
| JP (1) | JP2795513B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100349135B1 (ko) * | 1995-12-21 | 2002-12-18 | 주식회사 포스코 | 냉간압조 선재용 강편의 턴디쉬 정련방법 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5950113A (ja) * | 1982-09-14 | 1984-03-23 | Nippon Steel Corp | 含クロム鋼の精錬方法 |
| JPS621444A (ja) * | 1985-06-27 | 1987-01-07 | Snow Brand Milk Prod Co Ltd | 高圧型均質機 |
| JPH01172505A (ja) * | 1987-12-26 | 1989-07-07 | Nkk Corp | 含Ｃｒ銑の脱炭方法 |
-
1990
- 1990-02-27 JP JP2046050A patent/JP2795513B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5950113A (ja) * | 1982-09-14 | 1984-03-23 | Nippon Steel Corp | 含クロム鋼の精錬方法 |
| JPS621444A (ja) * | 1985-06-27 | 1987-01-07 | Snow Brand Milk Prod Co Ltd | 高圧型均質機 |
| JPH01172505A (ja) * | 1987-12-26 | 1989-07-07 | Nkk Corp | 含Ｃｒ銑の脱炭方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100349135B1 (ko) * | 1995-12-21 | 2002-12-18 | 주식회사 포스코 | 냉간압조 선재용 강편의 턴디쉬 정련방법 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2795513B2 (ja) | 1998-09-10 |
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