JPS5950113A - 含クロム鋼の精錬方法 - Google Patents
含クロム鋼の精錬方法Info
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- JPS5950113A JPS5950113A JP16057082A JP16057082A JPS5950113A JP S5950113 A JPS5950113 A JP S5950113A JP 16057082 A JP16057082 A JP 16057082A JP 16057082 A JP16057082 A JP 16057082A JP S5950113 A JPS5950113 A JP S5950113A
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- Japan
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- steel
- slag
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Classifications
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/005—Manufacture of stainless steel
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、含クロム鋼の脱炭・蹟元精錬法に関するもの
である。
である。
溶鋼の脱炭精錬法、例えばＡＯＤ （Ａｒｇｏｎ Ｏｘ
ｙｇｅｎＤｅｃａｂｕｒｉｚａｔｉｏｎ ）法に代宍さ
れる希釈脱炭によるステンレスの精錬法に於て最大の問
題は耐火物コスト及び不活性ガスコストヲ如何にして切
丁げるかである。
ｙｇｅｎＤｅｃａｂｕｒｉｚａｔｉｏｎ ）法に代宍さ
れる希釈脱炭によるステンレスの精錬法に於て最大の問
題は耐火物コスト及び不活性ガスコストヲ如何にして切
丁げるかである。
ＡＯＤ法は第１図に示す如く溶鋼１を収容した転炉２の
炉底部側壁に取付けられた羽口３から酸素ガスと不活性
ガスの混合気体を吹込むため、溶鋼の攪拌エネルギーは
極めて太きい。このため浴寥岡と接触する耐火物は置温
の溶鋼により激しく表面を洗われるのでその損耗速度は
極めて大きい。近年耐火物の品質が改善され、又ＡＯＩ
）法の操業方法も婿しい進歩を遂けたが、曹連鋼転炉の
炉体寿命レベルである］、 （１００回収」二にはほど
遠い１ノベルである。
炉底部側壁に取付けられた羽口３から酸素ガスと不活性
ガスの混合気体を吹込むため、溶鋼の攪拌エネルギーは
極めて太きい。このため浴寥岡と接触する耐火物は置温
の溶鋼により激しく表面を洗われるのでその損耗速度は
極めて大きい。近年耐火物の品質が改善され、又ＡＯＩ
）法の操業方法も婿しい進歩を遂けたが、曹連鋼転炉の
炉体寿命レベルである］、 （１００回収」二にはほど
遠い１ノベルである。
炉体効命ヲ極力ＩＪｇ長させるにはワン・ヒートのイメ
イ錬時間を出来るだけ短くしかつワン・ヒート精練過イ
イでノーも１［１ｊＩ火物會６φ損する時期を欅カ短縮
することである。
イ錬時間を出来るだけ短くしかつワン・ヒート精練過イ
イでノーも１［１ｊＩ火物會６φ損する時期を欅カ短縮
することである。
ステンレス鋼のイＩ８錬時におけるレンガ溶損速度ケＭ
ｇ Ｏ−（−ｒ ２ （Ｊ ３系レンガ全使用した場合
ケ列としてンＡＩ、２図に７Ｊ＜ず。図中の各プロット
は１１ｖ」代り平均値である。精錬Ｌ’１’ ＩＨＩと
レンガ溶損率には鋪い相ｋｌが認められ、例えばレンガ
ｉＬＪ員率が２．５伽／ｃｈで、１１Ｊ間が］ （１％
ｆ１７． ｈｓされれば、レンガｒ’？＋ ４Ｍ率（
ｒＬＬ１２、９ ｍｍ／ ｃｈとなることが推定され、
６０ （ｌ ＴＭ＋長］１／ツガを用いた」烏合、寿命
は２４０回から３００回以上と大幅な向上か期待出来る
。
ｇ Ｏ−（−ｒ ２ （Ｊ ３系レンガ全使用した場合
ケ列としてンＡＩ、２図に７Ｊ＜ず。図中の各プロット
は１１ｖ」代り平均値である。精錬Ｌ’１’ ＩＨＩと
レンガ溶損率には鋪い相ｋｌが認められ、例えばレンガ
ｉＬＪ員率が２．５伽／ｃｈで、１１Ｊ間が］ （１％
ｆ１７． ｈｓされれば、レンガｒ’？＋ ４Ｍ率（
ｒＬＬ１２、９ ｍｍ／ ｃｈとなることが推定され、
６０ （ｌ ＴＭ＋長］１／ツガを用いた」烏合、寿命
は２４０回から３００回以上と大幅な向上か期待出来る
。
才だ、ｒ＃Ｊｊｉきれた面ｊ火物のＮ音知るだめψ）方
法として、例え（ｌ：、１ＡＯｒ）炉に於いては一般的
にばＭｇｏ−Ｃｒ 、０ ウ又Ｑ」、へ１１（０−Ｃａ
Ｏ系の］１／１１人物を使用しているのでイ々錬の６過
］片におけるスラグ中のＭｇＵの増力叫■（全求め石（
ｄｉい。この方法を用い−Ｃイ４銖の各過程における耐
火物Ｙ１〒＋μ量を求めたのが第３図である。この図か
らも明らかな如く、＋ｉｖｓ炭終了後の還元期、脱（Ｉ
ｌｉＩ期にスラグ中のＭｇＯ量かＡ Ｌ ＜ １゛；″
ｌｌｉ］し、剛火物層損量の者しい増加か諦められる。
法として、例え（ｌ：、１ＡＯｒ）炉に於いては一般的
にばＭｇｏ−Ｃｒ 、０ ウ又Ｑ」、へ１１（０−Ｃａ
Ｏ系の］１／１１人物を使用しているのでイ々錬の６過
］片におけるスラグ中のＭｇＵの増力叫■（全求め石（
ｄｉい。この方法を用い−Ｃイ４銖の各過程における耐
火物Ｙ１〒＋μ量を求めたのが第３図である。この図か
らも明らかな如く、＋ｉｖｓ炭終了後の還元期、脱（Ｉ
ｌｉＩ期にスラグ中のＭｇＯ量かＡ Ｌ ＜ １゛；″
ｌｌｉ］し、剛火物層損量の者しい増加か諦められる。
初って耐火物の溶損は、還元脱硫期を極力９，１ノ縮す
れば格段に少なくなることが予想され、同１情にノ・代
几脱値期の細粗によりこの間に吹込−まれる不活性ガス
の大幅な削減が期４４ｊ出来る。
れば格段に少なくなることが予想され、同１情にノ・代
几脱値期の細粗によりこの間に吹込−まれる不活性ガス
の大幅な削減が期４４ｊ出来る。
以上のような考えから本番間者Ｃよｌｉ、ｌ々の実、験
を繰返した結果、魚元脱イＩ’ｉｉ、 Ｊ＋、）Ｊ定大
幅に′Ｊ１．１雇１１シ、炉体寿命の大幅な延長、即ち
１制人物コストの大幅なｒｊ１］減、還元脱硫時間′ξ
へ１綿による能−形向上及０・吹込みガスの大幅な削減
’ｆｒ−＋＞Ｊ能とする沈クロム鋼のｌｌＧ錬方法を開
発した。
を繰返した結果、魚元脱イＩ’ｉｉ、 Ｊ＋、）Ｊ定大
幅に′Ｊ１．１雇１１シ、炉体寿命の大幅な延長、即ち
１制人物コストの大幅なｒｊ１］減、還元脱硫時間′ξ
へ１綿による能−形向上及０・吹込みガスの大幅な削減
’ｆｒ−＋＞Ｊ能とする沈クロム鋼のｌｌＧ錬方法を開
発した。
なお、この目的を達成するため、庫発明名＆Ｊ−先に、
脱炭終了後還元剤および】責滓削な冒イ１．１加ずろと
ともに不活性ガスを吹込み、」！１＋−几Ａｌｌ ？’
ｉ；＋加後３分以後３分以内ｌ−ｆることを主／こる戦
旨とする））１．明をなし、特願昭５６−１２０（Ｊ６
９号としで出願し／こが、本発明はそれをさらに改善し
、能−ｊ′ｌｒＵ＋、コストｒＪＩＩ減効果をより太き
くしようとするものである。
脱炭終了後還元剤および】責滓削な冒イ１．１加ずろと
ともに不活性ガスを吹込み、」！１＋−几Ａｌｌ ？’
ｉ；＋加後３分以後３分以内ｌ−ｆることを主／こる戦
旨とする））１．明をなし、特願昭５６−１２０（Ｊ６
９号としで出願し／こが、本発明はそれをさらに改善し
、能−ｊ′ｌｒＵ＋、コストｒＪＩＩ減効果をより太き
くしようとするものである。
本発明は、含クロム鋼の脱炭・還元イ１７錬において、
脱炭最終ｊ（１１に］責合二剤の５０係以上を添加し、
脱炭か６了後に残りの造滓剤お・よび還元剤を除却する
とともに小活件ガ゛スを吹込み、還元剤６５加後３分以
内に出鋼することを要旨とするものである。
脱炭最終ｊ（１１に］責合二剤の５０係以上を添加し、
脱炭か６了後に残りの造滓剤お・よび還元剤を除却する
とともに小活件ガ゛スを吹込み、還元剤６５加後３分以
内に出鋼することを要旨とするものである。
以下に本発明ｋ ＡＯＩ）法に適用した例に基づいて詳
細に説明する。わ１，４図は本発明法をＡＯＤ法に適用
した例を従来のＡＯＤ 精錬法と比較して示したもので
ある。
細に説明する。わ１，４図は本発明法をＡＯＤ法に適用
した例を従来のＡＯＤ 精錬法と比較して示したもので
ある。
第４ノｉ （ａｌ ｆ〆ま従来のＡＯＩ）精錬法全示し
、装入炭素含有＠１．８係から肌・、炭を４期に分けて
行う方法を７Ｊ’くしている。ＡＯＤ法においては鋼中
の炭素をクロムを酸化させずに効率よく脱炭するために
、配り中炭素一度に応じて、吹込む酸素とアルゴンの比
率を変化させている。第４図（ａ）の例てに脱炭第１期
としで、劃・舅中炭素濃度１．８〜０．５％のｆｉｉ：
Ｊ、囲を酸素アルゴン比０２／Ａｒ ＝ ４／’］ 、
第２期として炭素濃度０．５〜０．２５ ％の中１神−
ｉ１ ”；６．−０２／Ａ ｒ ＝ ２／］ 、第３期
として炭素１ｒＲＬＵｉ ０−２５〜ｌ ｉ−％ 、ｌ
＋ ｑｑｒ囲ｆ Ｏ２／Ａ ｒ ＝ ’／２、第４期（
脱炭最終期）として炭素濃度０１２〜０．０６係の範囲
を０２／Ａｒ−１／３として脱炭する例を示している。
、装入炭素含有＠１．８係から肌・、炭を４期に分けて
行う方法を７Ｊ’くしている。ＡＯＤ法においては鋼中
の炭素をクロムを酸化させずに効率よく脱炭するために
、配り中炭素一度に応じて、吹込む酸素とアルゴンの比
率を変化させている。第４図（ａ）の例てに脱炭第１期
としで、劃・舅中炭素濃度１．８〜０．５％のｆｉｉ：
Ｊ、囲を酸素アルゴン比０２／Ａｒ ＝ ４／’］ 、
第２期として炭素濃度０．５〜０．２５ ％の中１神−
ｉ１ ”；６．−０２／Ａ ｒ ＝ ２／］ 、第３期
として炭素１ｒＲＬＵｉ ０−２５〜ｌ ｉ−％ 、ｌ
＋ ｑｑｒ囲ｆ Ｏ２／Ａ ｒ ＝ ’／２、第４期（
脱炭最終期）として炭素濃度０１２〜０．０６係の範囲
を０２／Ａｒ−１／３として脱炭する例を示している。
また、脱炭終了後ＪＰｔ（炭）尚程でＩＭ、ｉｉ化した
クロムを回収しかつ脱硫を行うために不活性ノｆスケ吹
込みつつ直ちに還元剤及び造滓剤を添加し７、十分攪拌
し、還元反応を終了させた後に心太であれば、排滓し、
再度脱４Ａｅ ｋ行い、又成分虐整し、出鋼している。
クロムを回収しかつ脱硫を行うために不活性ノｆスケ吹
込みつつ直ちに還元剤及び造滓剤を添加し７、十分攪拌
し、還元反応を終了させた後に心太であれば、排滓し、
再度脱４Ａｅ ｋ行い、又成分虐整し、出鋼している。
なお、脱炭期においで、ＴＩ？”Ｋ＋がＣｒと反応して
Ｃｒ２Ｏ３に生成し、その一部がスラグ中へ移行する。
Ｃｒ２Ｏ３に生成し、その一部がスラグ中へ移行する。
この過程で溶鋼鍋ｉｆｆが」１昇するので、必要以上の
高温とならないように冷却Ｉｔ ’ｔｃ確加ず □
る。冷却材としては普通鋼屑および同系のステンレス鋼
屑が用いられる。また、原料中のＳ＋が酸化し５１０２
となるため脱炭過程中のスラグ塩基度ヲコ、１正に保つ
／こめＣａＯ’ｉ添加する。還元期に冷力１１する還元
剤としてはＦｅ−８＋が、造滓剤としではＣａＯ１（−
ａ Ｆ ２が用いられる。このような従来法の１を１１
では、酸化期に約４５分、還）［７・脱値、期に１０〜
１５分要している。
高温とならないように冷却Ｉｔ ’ｔｃ確加ず □
る。冷却材としては普通鋼屑および同系のステンレス鋼
屑が用いられる。また、原料中のＳ＋が酸化し５１０２
となるため脱炭過程中のスラグ塩基度ヲコ、１正に保つ
／こめＣａＯ’ｉ添加する。還元期に冷力１１する還元
剤としてはＦｅ−８＋が、造滓剤としではＣａＯ１（−
ａ Ｆ ２が用いられる。このような従来法の１を１１
では、酸化期に約４５分、還）［７・脱値、期に１０〜
１５分要している。
第４図（ｂ）ｉ、ｊ、先に出に）口した％願ＩＪｌ’ｔ
５６−１２０Ｆ＋６９号の方法−のイ１す、曹を示し
たものであり、脱炭期は従来法と同一であるが、還元・
脱硫期において還元剤及びＪ貨滓剤の添加開始から３分
以内に出ｍ＋１１することケ特（Ｊ（とじている。一般
的に還元・脱硫、に必扱″な時間＆Ｊ明確な％Ｏ拠はな
いが通常ＡＯＤ法の場合、１５分以上の１１１曲が採用
されているが、不発間者は、出鋼ｉ、ｌ」のＪｉ７拌孕
第１１川〕ることによって、炉内における還ノ■ｌ・ｌ
ｉＶ？、硫時間は３分で充分であることを確認しでいる
。このように、脱炭終了後３分以内に出鋼することによ
り、従来、１０〜１５分鮫していたＪＷ元脱硫ル１が人
１１Ｎｉｉ Ｋ知ｆ＋？ｉ ”Ｉ能となり、すでに述ベ
ノこ如く、レノ・ガＪう１、単位、ガス原単位、生産能
力の大幅な改７＋？か川面となる。しかし、この方法（
」、ｊｔ・イシ削ｖｉコ加？＆ ’ｔ、＋ｔ、 ｌｌ’
＋間の攪拌で出鋼するため、１′、“、Ｉ′を削の（二
８０、（−ａ Ｆ ７と共に水分が持ち込１れた場合ぞ
］１が水素とし、 −’Ｃｚ、ｌ中に残存するので、小
ｔ’ｉｉｌに造滓剤ン・十分＋ｌ燥い一１Ｊでおく必快
がある。造滓剤は非児に１シロ、 ？ｊｒ、４ 、ＩＪ
Ｅ、が市いので、生産現場での水分管即にＱ」、φ１１
がある。
５６−１２０Ｆ＋６９号の方法−のイ１す、曹を示し
たものであり、脱炭期は従来法と同一であるが、還元・
脱硫期において還元剤及びＪ貨滓剤の添加開始から３分
以内に出ｍ＋１１することケ特（Ｊ（とじている。一般
的に還元・脱硫、に必扱″な時間＆Ｊ明確な％Ｏ拠はな
いが通常ＡＯＤ法の場合、１５分以上の１１１曲が採用
されているが、不発間者は、出鋼ｉ、ｌ」のＪｉ７拌孕
第１１川〕ることによって、炉内における還ノ■ｌ・ｌ
ｉＶ？、硫時間は３分で充分であることを確認しでいる
。このように、脱炭終了後３分以内に出鋼することによ
り、従来、１０〜１５分鮫していたＪＷ元脱硫ル１が人
１１Ｎｉｉ Ｋ知ｆ＋？ｉ ”Ｉ能となり、すでに述ベ
ノこ如く、レノ・ガＪう１、単位、ガス原単位、生産能
力の大幅な改７＋？か川面となる。しかし、この方法（
」、ｊｔ・イシ削ｖｉコ加？＆ ’ｔ、＋ｔ、 ｌｌ’
＋間の攪拌で出鋼するため、１′、“、Ｉ′を削の（二
８０、（−ａ Ｆ ７と共に水分が持ち込１れた場合ぞ
］１が水素とし、 −’Ｃｚ、ｌ中に残存するので、小
ｔ’ｉｉｌに造滓剤ン・十分＋ｌ燥い一１Ｊでおく必快
がある。造滓剤は非児に１シロ、 ？ｊｒ、４ 、ＩＪ
Ｅ、が市いので、生産現場での水分管即にＱ」、φ１１
がある。
第４図（ｃ）は本！Ｊれ明法乞小すもので耳）る。ずな
わち、ん加する造滓剤の５０％以十凡手炭最終期、ＰＩ
ｊｌり第４期に分割投入する方法−（゛ある。ム）、４
肋（（−投入された造滓剤は溶鋼の熱ｐ（よって軒灯脱
水されるので、脱炭終了後還元剤と残りの造滓？′ｌｊ
ｊを添加し３分以内に出鋼しても出シ１１（後の溶鋼１
／Ｃ水系か残存して問題となることかない。
わち、ん加する造滓剤の５０％以十凡手炭最終期、ＰＩ
ｊｌり第４期に分割投入する方法−（゛ある。ム）、４
肋（（−投入された造滓剤は溶鋼の熱ｐ（よって軒灯脱
水されるので、脱炭終了後還元剤と残りの造滓？′ｌｊ
ｊを添加し３分以内に出鋼しても出シ１１（後の溶鋼１
／Ｃ水系か残存して問題となることかない。
しかし、脱炭最終期にＣ１０加する造滓剤の針が多ずぎ
ると、本発明法のよりな爬１１．′１間の還ノｃではク
ロムの回収率が低下することが）］」明した。この原因
は、脱炭最終期に大量の造滓剤を砲加すると、説１炭終
了時のスラグの聰基度が高くなるためスラグの融点が高
くなり、還元剤投入後の還元速度が仔くなるためである
ことが判明した。脱炭終了時のスラグ耕基度とクロム歩
留との関係ケ第５図に示す。同図から脱炭終了時のスラ
グの塩基度全５以下とすることによりクロムの回収率を
高位女＞ｉｆさせ得ることがわかる。
ると、本発明法のよりな爬１１．′１間の還ノｃではク
ロムの回収率が低下することが）］」明した。この原因
は、脱炭最終期に大量の造滓剤を砲加すると、説１炭終
了時のスラグの聰基度が高くなるためスラグの融点が高
くなり、還元剤投入後の還元速度が仔くなるためである
ことが判明した。脱炭終了時のスラグ耕基度とクロム歩
留との関係ケ第５図に示す。同図から脱炭終了時のスラ
グの塩基度全５以下とすることによりクロムの回収率を
高位女＞ｉｆさせ得ることがわかる。
第４図（ｄ） ＆ｉこれらの知見に基づく本発明の奸才
しい態様ケボずものである。１ｊ１」ちＩＩｌ、？炭最
終１υ」（第４期）に醇累ガスを吹込寸ず不＋ｉ！ｉ慴
カスのみを吹込み、同時に、還元に必要な耽ケ上限とし
て、塩基１１」−全５以Ｆとするために心火、な還元剤
（Ｆｅ−８＋）全添加すること全特依とした方法である
。
しい態様ケボずものである。１ｊ１」ちＩＩｌ、？炭最
終１υ」（第４期）に醇累ガスを吹込寸ず不＋ｉ！ｉ慴
カスのみを吹込み、同時に、還元に必要な耽ケ上限とし
て、塩基１１」−全５以Ｆとするために心火、な還元剤
（Ｆｅ−８＋）全添加すること全特依とした方法である
。
先ず不活珪がスのみを吹込む脱炭法について簡単に面間
する。第４図（ｄ）の例では、脱炭最終期（第４１（Ｊ
ｌ ）の酸素吹込Ｓを零とし不活性ガスのみを吹込み、
脱炭を行うものである。このときの脱炭に必要な酸素諒
としては、ずでに脱炭第１期から第３期に至る過程で、
酸化し、スラグ中に多量にイＪ゛在するクロノ−醒（Ｃ
ｒ２Ｏ３）、酸化鉄（Ｆｅｄ）、酸化マンガン（ＭｎＯ
）等が用いられる。不活性ガス吹込みによる強力な（ｌ
り拌によってこれら酸化物を鋼中の炭素によって還元す
る。これを化学式で示すと以下の〃１１＜となる （Ｃｒ２０３）−１−３〔Ｃ〕→３ＣＯ↑＋２［Ｃｒ：
Ｉｆ ・（ｘ）（ＦｅＯ）−ｔ−〔Ｃ：）−＋ＣＯ↑
＋ＣＦｅ ：］ −（２）（ＭｎＯ） 十〔Ｃ〕
−＋ ＣＯ↑＋［Ｍｎ ） −（３）この節元
反応のｎ、１ＪＫＦｅ −Ｓ ｉ ｋ添加しく１）、（
２）、（３）の反応と同時進行的に以−トのＷ応を・起
芒せる。
する。第４図（ｄ）の例では、脱炭最終期（第４１（Ｊ
ｌ ）の酸素吹込Ｓを零とし不活性ガスのみを吹込み、
脱炭を行うものである。このときの脱炭に必要な酸素諒
としては、ずでに脱炭第１期から第３期に至る過程で、
酸化し、スラグ中に多量にイＪ゛在するクロノ−醒（Ｃ
ｒ２Ｏ３）、酸化鉄（Ｆｅｄ）、酸化マンガン（ＭｎＯ
）等が用いられる。不活性ガス吹込みによる強力な（ｌ
り拌によってこれら酸化物を鋼中の炭素によって還元す
る。これを化学式で示すと以下の〃１１＜となる （Ｃｒ２０３）−１−３〔Ｃ〕→３ＣＯ↑＋２［Ｃｒ：
Ｉｆ ・（ｘ）（ＦｅＯ）−ｔ−〔Ｃ：）−＋ＣＯ↑
＋ＣＦｅ ：］ −（２）（ＭｎＯ） 十〔Ｃ〕
−＋ ＣＯ↑＋［Ｍｎ ） −（３）この節元
反応のｎ、１ＪＫＦｅ −Ｓ ｉ ｋ添加しく１）、（
２）、（３）の反応と同時進行的に以−トのＷ応を・起
芒せる。
２（Ｃｒ２０３）＋３〔Ｓ１〕→３（Ｓｉｎ、、）＋４
Ｃｒ −（４）２（ＦｅＯ） ＋ ＣＳｉ ］→（Ｓ
１０２）＋２Ｆｅ・・・（５）２（ＭｎＯ） ＋ ［Ｓ
ｉ ］−＋（５ｉｎ２） −ｌ−２Ｍｎ −（６）
式（４） 、 （５） 、 （ｆｉ）によって生じた（
８１０７ ）が脱炭Ｊ′ｔ：。
Ｃｒ −（４）２（ＦｅＯ） ＋ ＣＳｉ ］→（Ｓ
１０２）＋２Ｆｅ・・・（５）２（ＭｎＯ） ＋ ［Ｓ
ｉ ］−＋（５ｉｎ２） −ｌ−２Ｍｎ −（６）
式（４） 、 （５） 、 （ｆｉ）によって生じた（
８１０７ ）が脱炭Ｊ′ｔ：。
終期（第４期、この場合は不活性ガス膜か２期）に添加
された造滓剤に対して塩基度を低下きせる作用をし、高
塩基の状態が回避され還元脱値しが容易に行える。また
スラグの融点が低１・しｖｉｒ、動性か増太し、スラグ
と溶鋼との攪拌が効率的となり力兄灰効率がより一層向
上する。
された造滓剤に対して塩基度を低下きせる作用をし、高
塩基の状態が回避され還元脱値しが容易に行える。また
スラグの融点が低１・しｖｉｒ、動性か増太し、スラグ
と溶鋼との攪拌が効率的となり力兄灰効率がより一層向
上する。
又本究明法は第４図（ａＪに示す？＋、＋ ＜ 、、出
；’ｔｉ”１前に排滓することなく、全スラグ全取鍋甲
に出鋼ｉｉ１すること全特徴としているので、スラグ金
取鍋に全量収容しなければならない。このためにはスラ
ブの一品を罹力減少させることが望丑しい。
；’ｔｉ”１前に排滓することなく、全スラグ全取鍋甲
に出鋼ｉｉ１すること全特徴としているので、スラグ金
取鍋に全量収容しなければならない。このためにはスラ
ブの一品を罹力減少させることが望丑しい。
とのだめの方法としで、先ず第−ｉＣＮ ７し後のスラ
グ中の（Ａ２．．０３）が５〜１５％となるようにＡｔ
２０３源（例えば金属アルミニウム）を除却することが
望丑しい。これによりＣａＯ−８ｉＯ・Ａｔ２０３（Ｍ
ｇＯ）糸のスラグでより極めて瞳、！ｌｌＩ、ｉ１４ｇ
ｌが同上し、短詩１ｉ４］のＩｆｔ拌によりスラグの還
元が十分に行える状態となるとともに流動性確保のため
に爾加する螢石（ＣａＦ ２）の添加用が低減出来る。
グ中の（Ａ２．．０３）が５〜１５％となるようにＡｔ
２０３源（例えば金属アルミニウム）を除却することが
望丑しい。これによりＣａＯ−８ｉＯ・Ａｔ２０３（Ｍ
ｇＯ）糸のスラグでより極めて瞳、！ｌｌＩ、ｉ１４ｇ
ｌが同上し、短詩１ｉ４］のＩｆｔ拌によりスラグの還
元が十分に行える状態となるとともに流動性確保のため
に爾加する螢石（ＣａＦ ２）の添加用が低減出来る。
同時に金属Ａｔを添加した嚇合、
（Ｃｒ、０３）＋ｚ［ｚｌ −＋ （Ａｔ２０３）＋２
［Ｃｒ］ ・（７）の如き還元反応を生じ、一方金属
ｓｉｉ添加した場合にｔ」、 （Ｃｒ２０３）十−８ｉ−＋−（ＳｉＯ２）＋２（Ｃｒ
、：ｌ −（８）２ の還元反応ケ生じる。このとき生成するスラグには（Ａ
１２０３）１モルに対して（５ｉ０２） １．５ モル
となり金属アルミによる還元の方が金属８１による還元
よりもスラグ暗は少なくなる。
［Ｃｒ］ ・（７）の如き還元反応を生じ、一方金属
ｓｉｉ添加した場合にｔ」、 （Ｃｒ２０３）十−８ｉ−＋−（ＳｉＯ２）＋２（Ｃｒ
、：ｌ −（８）２ の還元反応ケ生じる。このとき生成するスラグには（Ａ
１２０３）１モルに対して（５ｉ０２） １．５ モル
となり金属アルミによる還元の方が金属８１による還元
よりもスラグ暗は少なくなる。
凡手の如く金属Ａ／−ｋ Ｗ＋’ｉ加することによりス
ラグの流動性が十分確保出来るとともにスラグ址の低減
をｉｊｌれるものでこの例を第４図（ｄ）に示す。
ラグの流動性が十分確保出来るとともにスラグ址の低減
をｉｊｌれるものでこの例を第４図（ｄ）に示す。
つきに、脱炭１１．１１ ＋／こ１・・けるクロムの取
止を極力少なくすることが望−ｉ Ｌ ＜ 、そのため
に第４図（ｅ）に７Ｊｅずように脱炭中期（図で＆；ｊ
、 ３１ｖ＋のうら（１，２５％Ｃから０．１８係Ｃ′
までの１１ ）に不活１’ｈガスのみの１次込みによる
ｊ況炭をイｒうのが望捷しい。１ｌｖｐ炭初Ｍ （第２
期）末迄にはずでにスラグ中には十分な酸化物（Ｃｒ２
Ｏ，） （ＦｅＯ） （ＭｎＯ）が存在するため、脱炭
中期の０．２５％Ｃ〜０．１８％Ｃの間の不活性ガス脱
炭による脱炭速度は通′帛の０２／Ａｒ ＝ ’／２の
吠錬時とほとんど変らず効率よく説、炭することが可能
である。
止を極力少なくすることが望−ｉ Ｌ ＜ 、そのため
に第４図（ｅ）に７Ｊｅずように脱炭中期（図で＆；ｊ
、 ３１ｖ＋のうら（１，２５％Ｃから０．１８係Ｃ′
までの１１ ）に不活１’ｈガスのみの１次込みによる
ｊ況炭をイｒうのが望捷しい。１ｌｖｐ炭初Ｍ （第２
期）末迄にはずでにスラグ中には十分な酸化物（Ｃｒ２
Ｏ，） （ＦｅＯ） （ＭｎＯ）が存在するため、脱炭
中期の０．２５％Ｃ〜０．１８％Ｃの間の不活性ガス脱
炭による脱炭速度は通′帛の０２／Ａｒ ＝ ’／２の
吠錬時とほとんど変らず効率よく説、炭することが可能
である。
この方法を用いることによって脱炭耐終期（２１４４期
）に添加すべき造滓剤（ＣａＯ）の’Ａ＋、’ ｋ ７
）：＆、することがＥｉＪ能となり、脱炭終了時のスラ
グの塩基度を５以下にコントロールすることがｚｈ Ｊ
’Ｊとなる。
）に添加すべき造滓剤（ＣａＯ）の’Ａ＋、’ ｋ ７
）：＆、することがＥｉＪ能となり、脱炭終了時のスラ
グの塩基度を５以下にコントロールすることがｚｈ Ｊ
’Ｊとなる。
同時に、還元すべきクロム酸のｇｆ、 ’；ｒ−４１’
；減することも０Ｊ能となり還元も短時間で十分に１−
１５ことが出来る。第４図（ｅ）の例でｔよ脱炭甲ノυ
１における小活杓・ガス脱炭時の温度降下を回避するた
めに０．１８％Ｃから０．１２％Ｃ捷で０２／Ａｒ−１
／２で酸素吹錬脱炭葡行っている。
；減することも０Ｊ能となり還元も短時間で十分に１−
１５ことが出来る。第４図（ｅ）の例でｔよ脱炭甲ノυ
１における小活杓・ガス脱炭時の温度降下を回避するた
めに０．１８％Ｃから０．１２％Ｃ捷で０２／Ａｒ−１
／２で酸素吹錬脱炭葡行っている。
このように、脱炭中期において不活１シ１：ガスのみを
吹込んで脱炭することは、！１１丁に極低炭素イ詞（例
えばＣ５０，０３チの５ＵＳ３０４Ｌ ）衾楯銖する際
に々Ｊ】１餡である。即ち極低炭拐の場合には第４図（
ｆ）にンバす如く鋼中炭素全０．０３％以下に迄脱炭し
なけｉ７．は乃らず第４図（ａ）のような０．０６％迄
の脱炭に較べて脱炭期でのクロム酸発生泪は格段に多く
なり、脱炭最終期に添加すべき造滓剤の量が多量となり
又還元すべきクロム酸の量が多く、第４図（ｆ）の方法
を用いても本発明の特徴である短時間攪拌による還元脱
硫全十分に行うことが困難となる。このような問題を触
法するために、脱炭中期において不活性ガスのみを吹込
む脱炭を行い、クロム酸の生成ＭＥ ｋ俸力抑え、かつ
脱灰最終期にＦｅ−８ｔを添加して塩基度コントロール
を杓うことが望ましい。まだ、還元後のスラグ中の（Ａ
ｔ２ｏ５）％が５〜１５％となるように脱炭後Ａｔｋ
添加するのが車首しい。この方法を第４図（ｇ）に示す
。もちろん溶鋼温度に余裕があればさらに高炭城でアル
ゴン脱炭を行うことも可能でありよい結果をもたらす。
吹込んで脱炭することは、！１１丁に極低炭素イ詞（例
えばＣ５０，０３チの５ＵＳ３０４Ｌ ）衾楯銖する際
に々Ｊ】１餡である。即ち極低炭拐の場合には第４図（
ｆ）にンバす如く鋼中炭素全０．０３％以下に迄脱炭し
なけｉ７．は乃らず第４図（ａ）のような０．０６％迄
の脱炭に較べて脱炭期でのクロム酸発生泪は格段に多く
なり、脱炭最終期に添加すべき造滓剤の量が多量となり
又還元すべきクロム酸の量が多く、第４図（ｆ）の方法
を用いても本発明の特徴である短時間攪拌による還元脱
硫全十分に行うことが困難となる。このような問題を触
法するために、脱炭中期において不活性ガスのみを吹込
む脱炭を行い、クロム酸の生成ＭＥ ｋ俸力抑え、かつ
脱灰最終期にＦｅ−８ｔを添加して塩基度コントロール
を杓うことが望ましい。まだ、還元後のスラグ中の（Ａ
ｔ２ｏ５）％が５〜１５％となるように脱炭後Ａｔｋ
添加するのが車首しい。この方法を第４図（ｇ）に示す
。もちろん溶鋼温度に余裕があればさらに高炭城でアル
ゴン脱炭を行うことも可能でありよい結果をもたらす。
以」−説明した第４図（ａ） 〜（ｇ） ノ各方法ｉ
！’１Ｕｓ３０４ステンレス姶の八〇Ｄ ｆｉ’ｆ錬に
１荊用した実施例全我１および表２にノＪくず。
！’１Ｕｓ３０４ステンレス姶の八〇Ｄ ｆｉ’ｆ錬に
１荊用した実施例全我１および表２にノＪくず。
表−１通常鋼種５ＵＳ３０４の例
表−２極低炭鋼種５ＵＳ３０４Ｌノ例
以」−の如く本発明者は、脱炭終了後のスラグの塩基度
’ｌｒ ｒ＜ｉ々の方法でコントロールすることによっ
て還元脱硫期を大幅に短縮することの出来る脱炭・精錬
法ｔ ４Ｍ、供するものである。
’ｌｒ ｒ＜ｉ々の方法でコントロールすることによっ
て還元脱硫期を大幅に短縮することの出来る脱炭・精錬
法ｔ ４Ｍ、供するものである。
本発明を工業的に活用することによυ以下の如き顕著な
効果が奏される。即ち、耐火物原単位で５０％、能率で
１５％、ガス原単位で２０％の従来法に７・Ｊする改善
が可能となるものである。
効果が奏される。即ち、耐火物原単位で５０％、能率で
１５％、ガス原単位で２０％の従来法に７・Ｊする改善
が可能となるものである。
なおいずれの方法においても成分の微調整を行うことの
出来る装置’ｊｉｂ ＡＯＤ出鋼後に保持することは本
発明を一層効果的かつ経済的に実施することを可能とす
るものであること金つけ加えておく。
出来る装置’ｊｉｂ ＡＯＤ出鋼後に保持することは本
発明を一層効果的かつ経済的に実施することを可能とす
るものであること金つけ加えておく。
第１図はＡＯＤ法の飲、明１ｍｌ 、第２図はステレス
鋼の精錬時におけるレンガ溶損度をＭｇＯＣｒ２Ｏ３系
レンカ゛を使用した鳩舎を例として示す図、第３図はス
テンレス鋼製錬過程Ｖこおける耐火物俗世量を示す図、
第４図は本発明ｆ！：ＡＯＤ法にフ荊用した側音従来の
ＡＯＤ梢錬法練状軟して示す図で（ａ）は従来のＡＯＤ
４／：練状、（ｂ）は特願昭５６−１２００６９号の
方法の１！’１．要を示す図、（ｃ）は本発明方法を示
す図、（ｄ）〜優）は本発明の他の実施態様を示す図、
第５図は脱炭終了時のスラグ塩基度とクロム歩留との関
係を示す図である。 箱 ｌ 図 第２図 麗 ３ 図 月見カ１期 Δ【
カー期 月見λチＵ８Ｉ １１１ 垢δ閥 月見ス屯イシド、了Ｅ作めスラグｔＪ−＆ 、７ｉ手続
補正書 （自発） 昭千ロ５７年１０月２９日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １、 事（’ｌの表示 昭和５７年特許願第１６０５７０号 ２、 発明の名称 含クロム鋼の筒針方法 ３、袖１［：をするに。 事件との関係 特ｉ／１出願人 東京都」武ＩＦＩ区人手町二Ｊ丁１６番３号（６６５）
新１１本製鐵株式會ｔｌ− 代表に 武 １） 豊 ４、代理人〒１００ ６ 補正の対象 明細書の特許請求の範囲の欄及び発明の詳細な説明の橢 ７ 補１１冊の内容 （１〕特許請求の範囲を別紙の通り補正する。 （２）明細書１０頁下から４行「５〜１５％」を「５〜
４０％」に補正する。 （３）同１３頁１１行「５〜１５％」を１゛５〜４０％
」に補正する。 特許請求の範囲 （１）脱炭最終期に造滓剤の５０％以上を添加し、脱炭
終了後に残りの造滓剤および還元剤ケ添加するとともに
不活性ガス全吹込み、還元剤添加後３分以内に出鋼する
ことを特徴とする含クロム鋼の精錬方法。 （２）脱炭終了時のスラグの塩基度全５以下とすること
を特徴とする特許請求の範囲第１項記載の含クロム鋼の
精錬方法。 （３）脱炭最終期に酸素ガスを吹込まず、不活性ガスの
みを吹込んで溶鋼を攪拌し、かつ還元剤の一部を添加す
ることを特徴とする特許請求の範囲第２項記載の含クロ
ム鋼の精錬方法。 （４）脱炭終了後、還元後のスラグ中のＡ１２０６が５
〜４０％となるようにＡｌ２Ｏ３源を添加することを特
徴とする特許請求の範囲第３項記載の含クロム鋼の精錬
方法。 （５）脱炭中期に酸素ガスを吹込捷す、不活性ガスのみ
？吹込んで溶鋼を攪拌することを特徴とする特許請求の
範囲第４８８１記載の含クロム鋼の精錬方法。
鋼の精錬時におけるレンガ溶損度をＭｇＯＣｒ２Ｏ３系
レンカ゛を使用した鳩舎を例として示す図、第３図はス
テンレス鋼製錬過程Ｖこおける耐火物俗世量を示す図、
第４図は本発明ｆ！：ＡＯＤ法にフ荊用した側音従来の
ＡＯＤ梢錬法練状軟して示す図で（ａ）は従来のＡＯＤ
４／：練状、（ｂ）は特願昭５６−１２００６９号の
方法の１！’１．要を示す図、（ｃ）は本発明方法を示
す図、（ｄ）〜優）は本発明の他の実施態様を示す図、
第５図は脱炭終了時のスラグ塩基度とクロム歩留との関
係を示す図である。 箱 ｌ 図 第２図 麗 ３ 図 月見カ１期 Δ【
カー期 月見λチＵ８Ｉ １１１ 垢δ閥 月見ス屯イシド、了Ｅ作めスラグｔＪ−＆ 、７ｉ手続
補正書 （自発） 昭千ロ５７年１０月２９日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １、 事（’ｌの表示 昭和５７年特許願第１６０５７０号 ２、 発明の名称 含クロム鋼の筒針方法 ３、袖１［：をするに。 事件との関係 特ｉ／１出願人 東京都」武ＩＦＩ区人手町二Ｊ丁１６番３号（６６５）
新１１本製鐵株式會ｔｌ− 代表に 武 １） 豊 ４、代理人〒１００ ６ 補正の対象 明細書の特許請求の範囲の欄及び発明の詳細な説明の橢 ７ 補１１冊の内容 （１〕特許請求の範囲を別紙の通り補正する。 （２）明細書１０頁下から４行「５〜１５％」を「５〜
４０％」に補正する。 （３）同１３頁１１行「５〜１５％」を１゛５〜４０％
」に補正する。 特許請求の範囲 （１）脱炭最終期に造滓剤の５０％以上を添加し、脱炭
終了後に残りの造滓剤および還元剤ケ添加するとともに
不活性ガス全吹込み、還元剤添加後３分以内に出鋼する
ことを特徴とする含クロム鋼の精錬方法。 （２）脱炭終了時のスラグの塩基度全５以下とすること
を特徴とする特許請求の範囲第１項記載の含クロム鋼の
精錬方法。 （３）脱炭最終期に酸素ガスを吹込まず、不活性ガスの
みを吹込んで溶鋼を攪拌し、かつ還元剤の一部を添加す
ることを特徴とする特許請求の範囲第２項記載の含クロ
ム鋼の精錬方法。 （４）脱炭終了後、還元後のスラグ中のＡ１２０６が５
〜４０％となるようにＡｌ２Ｏ３源を添加することを特
徴とする特許請求の範囲第３項記載の含クロム鋼の精錬
方法。 （５）脱炭中期に酸素ガスを吹込捷す、不活性ガスのみ
？吹込んで溶鋼を攪拌することを特徴とする特許請求の
範囲第４８８１記載の含クロム鋼の精錬方法。
Claims (5)
- （１）脱炭最終期に造滓剤の５０％以上全添加し、脱炭
終了後に残りの造滓剤および還元Ｍ’ｌ ｆ 姉加する
とともに不活性ガスを吹込み、還元剤添加後３分以内に
出側＾ルすることを特徴とする含クロム鋼の精錬方法。 - （２）脱炭終了時のスラグの塩基度を５以下とすること
を特徴とする特許請求の範囲第１項記載の含クロム鋼の
精錬方法。 - （３） 脱炭最終期に酸素ガスを吹込まず、不活性ガ
スのみを吹込んで溶鋼全攪拌し、かつ還元剤の一部を添
加することを特徴とする特許請求の血５囲第２項記載の
含クロム鋼の精錬方法。 - （４） 脱炭終了後、還元後のスラグ中のＡｔ２０３
が５〜１５チとなるようにＡｔ２０３源を添加すること
ｆ！ｃ特徴とする特許請求の範囲第３項記載の含クロム
鋼の鞘姻遣方法。 - （５）脱炭中期に酸素ガスを吹込まず、不活性ガスのみ
を吹込んで溶鋼全撹拌すること’ｒ： 特ｂ’９とする
特許請求の範囲第４項記載の含クロム鋼の精錬方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16057082A JPS5950113A (ja) | 1982-09-14 | 1982-09-14 | 含クロム鋼の精錬方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16057082A JPS5950113A (ja) | 1982-09-14 | 1982-09-14 | 含クロム鋼の精錬方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5950113A true JPS5950113A (ja) | 1984-03-23 |
| JPH0250165B2 JPH0250165B2 (ja) | 1990-11-01 |
Family
ID=15717821
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16057082A Granted JPS5950113A (ja) | 1982-09-14 | 1982-09-14 | 含クロム鋼の精錬方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5950113A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03249116A (ja) * | 1990-02-27 | 1991-11-07 | Nippon Steel Corp | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 |
| JP2003147429A (ja) * | 2001-11-12 | 2003-05-21 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 耐錆性に優れた低熱膨張性シャドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ系合金の製造方法 |
| US20160107930A1 (en) * | 2013-09-02 | 2016-04-21 | Loesche Gmbh | Method for processing steel slag and hydraulic mineral binder |
-
1982
- 1982-09-14 JP JP16057082A patent/JPS5950113A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03249116A (ja) * | 1990-02-27 | 1991-11-07 | Nippon Steel Corp | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 |
| JP2003147429A (ja) * | 2001-11-12 | 2003-05-21 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 耐錆性に優れた低熱膨張性シャドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ系合金の製造方法 |
| US20160107930A1 (en) * | 2013-09-02 | 2016-04-21 | Loesche Gmbh | Method for processing steel slag and hydraulic mineral binder |
| US10703675B2 (en) * | 2013-09-02 | 2020-07-07 | Loesche Gmbh | Method for processing steel slag and hydraulic mineral binder |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0250165B2 (ja) | 1990-11-01 |
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