JPS6237340A - 低窒素、低炭素フエロクロムの製造法 - Google Patents
低窒素、低炭素フエロクロムの製造法Info
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- JPS6237340A JPS6237340A JP17594885A JP17594885A JPS6237340A JP S6237340 A JPS6237340 A JP S6237340A JP 17594885 A JP17594885 A JP 17594885A JP 17594885 A JP17594885 A JP 17594885A JP S6237340 A JPS6237340 A JP S6237340A
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- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は、低窒素・低炭素フエロクロムの電気炉による
製造法、詳しくはレードルにて、不活性ガスバブリング
精練を行い低窒素・低炭素フェロクロムを製造する方法
に関するものである。 〔従来の技術〕 一般にフェロクロム鋼は、電気炉を用いて製造される。 通常Ｃｒ ６０Ｘ以上、ＣＯ，ＩＯＸ以下のＦ ｅ−Ｃ
ｒ合金は、低炭素フェロクロムといわれ、硬くて靭性が
ある。 これら低炭素フェロクロムの製造法として行われている
ものにシリサイド法と真空脱炭法があり、シリサイド法
はクロム鉱石中のＣｒ、Ｆｅ酸化物をシリコクロム中の
８１で還元する方法である。 ２Ｃｒ、Ｏ，＋３Ｓ １−４Ｃｒ＋３Ｓ ｉＯ＋９０．
６ＫＣａ ｌ （］）２ＦｅＯ＋Ｓｉ −
２Ｆｅ＋ＳｉＯ＋８３．８ Ｋｃａｌ （２
）これらの反応は発熱反応であり、反応熱を有効に利用
して電力原単位を低減することが出来る。反応生成物で
あるＳ ｉ Ｏｊはフラックス中のＣａＯと結合してス
ラグに移行する。還元反応を完結させるには、次の（３
）式に示すように高塩基性操業とする。 Ｓ ｉＯ□＋２ＣａＯ＝Ｃａ、Ｓ ｉＱ、 −４８３Ｋ
Ｃａ ｌ （３）これらシリサイド法は
スエーデンにおいて開発されスエー゛デン法として世界
中でひろく採用された。 更にこのスエーデン法を改良し、レードルによる還元精
練法をフランスのペランが開始し、今日ペラン法として
この製造法の主流を占めるに至った。 ＠４図及び第５図に夫々スエーデン法及びペラン法のフ
ローシートを示す。 第４図に示すスエーデン法の特徴は、スラグ中ＣｒＯを
出来るだけ低くするためにスラグの塩基度Ｃａｏ／５ｉ
ｎＪ〜１．１〜１．３と低く管理するものであるが、こ
の方法によるＣｒ収率に限界があり、発熱によろ炉壁耐
大物の損耗が激しく操業がバッチである。 これに対してペラン法は、第５図に示す如く、２基の取
鍋（レードル）を用い、溶湯の移し換えによってメタル
とスラグを強制攪拌して、反応を急速に終結させろこと
を意図したものである。 第５図に於て第２レードルでは、第２レードルからの中
間スラグを受け、更に電気炉からの溶融シリコクロムを
受渇し、Ｓｌの少ない中間シリコクロム及びＣｒ、０，
１％息下の棄却スラグを生成する。 一方策２レードルでは、別の電気炉で溶融したＣｒ。 ｑの高い合成スラグと第１レードルからの中間シリコク
ロムとを攪拌混合して、低炭素フェロクロムとＣ−化の
多量に残留する中間スラグを生成する。 之等の反応（ペラン反応）を周期的にくりかへす。 このペラン法の特徴は、スラグ塩基度ＣａＯ／ＳｉＯ，
−１゜２〜１．４でリレートリングは通常４〜６回であ
り、Ｃｒ収率が高く電極からの加炭もないので炭素含有
量の低い安定した組成の製品が得られ電力原単位も低減
する。操業に当たっては、溶湯の授受を行うため２基の
取鍋の運行時間を調整し、溶湯を計量する必要がある。 一方近時、低炭素フェロクロム中の［Ｎ）レベルを低く
することが要望されている。 低窒素低炭素フェロクロムのＪＩＳ規格はないが、通常
品と比較した場合の〔Ｎ〕レベルは次の第１表の如くな
る。 第１ 表低炭素フェロクロムの［Ｎ） 通常品 Ｑ、 ０３０〜０．０５１低窒素品
０．０＋５Ｘ以下 極低窒素品 ０．０１０Ｘ以下 更に極低窒素量は［Ｎ ］ ０．００５ｇ以下が要求さ
れ始めつつある。 溶鋼、溶滓の窒素吸収は、一般的には温度溶鋼の成分系
、空気との接触（時間０面積）溶滓の塩基度等に関係が
あることが知られている。 このため低窒素鋼を製造する具体的手段として、低塩基
度操業や、Ａｒや、ＣＯ２ガス等不活性ガスによる空気
との遮断のカバーや、Ｔ１滓と炭酸ソーダをＡｒガスに
よるインジェクション法で窒素吸収を抑制する等が製鋼
技術として公表されている。 一方低窒素低炭素フェ四クロムを製造する場合も、２等
従来の低窒素製鋼技術と基本的には同様で、低塩基度操
業による窒素吸収の抑制、攪拌による反応促進のための
リレートリング回数を制限することで空気との接触回数
を減らし、窒素吸収を抑制する等の操業上の工夫によっ
て低窒素低炭素フェロクロムを製造してきた。 然し塩基度を低く抑えることは溶解電力の増スラグ中の
（Ｃｒ）が高くなることにつながり、諸層単位及び生産
性の悪化は勿論のこと、電気炉や、レードルのライニン
グ浸蝕等の欠点がある。又空気との接触を減らすための
リレートリング回数の減少は、還元反応の停滞となり、
このため還元剤配合を減らす処置がとられるが、この処
置は大幅なスラグ中の（Ｃｒ）のアップとなりＣｒ歩留
りの極端な低下を招くことになり低塩基度操業と同様に
諸層単位や生産性を低下させ大幅なコス）・アップとな
っている。 〔発明が解決しようとする問題点〕 本発明は前述のごとき従来技術の低窒素低炭素フェロク
ロム製造上の問題点を解決した不活性ガスバブリング精
練法による低窒素低炭素フェロクロム製造法を提供する
ことを目的とするものである。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明はＣｒ ９７．石と焼石灰を電気炉に装入溶解し
、生成した、一次スラグに還元剤を投入し、該スラグを
不活性ガス、酸化性ガス、あるいは不活性ガスと酸化性
ガスとの混合ガスを用いレードル内でバブリングし、攪
拌効果で反応を促進させると共に［Ｎ］吸収源となる空
気を遮断し、溶湯の（Ｎ’ｌのピックアップ防止をはか
り効率良く精練することを特徴とする低窒素・低炭素フ
ェロクロムの製造法である。 〔作用〕 本発明のフローシートを第１図に示す。図示する如くＣ
ｒ鉱石と焼石灰を電気炉に装入溶解し、生成した、一次
スラグに還元剤を投入し、該スラグを不活性ガス例えば
Ａｒ、Ｈｅ等のガス、酸化性ガス例えばＣＯ，ＣＯ２，
Ｂ２０（水蒸気）−０ｚ。 或いは２等不活性ガスと酸化性ガスとの混合ガスを用い
、バブリングし、前述の（１）〜（３）式の反応により
、精練せしめ低窒素・低炭素フェロクロムを製造するも
のである。 尚２等上記の不活性ガスまたは酸化性ガスを発生する物
質例えばＣＩＬＣＯ，、ＣＩＬＰ、、Ｎｌｌ、ＣＯ３等
を吹き込んでも同等の効果を奏するものである。 また一次スラグの塩基度ＣａＯ／ＳｉＯ，を１．２〜１
．４でバブリング時間は５〜１０分が好ましい。 低炭素フェロクロムの猪豚単位及び［Ｎ’ｌレベルを通
常品、低窒素量の従来のスエーデン法（Ａ）とパラン法
（Ｂ）と本発明法を比較して示すと第２表の如くなる。 第２表に見ろ如く、本発明法は［Ｎ）レベル、合格率、
歩留す、電力原単位等従来法より著しく改善されており
、本発明の効果は明らかである。 本発明法の効果をより明確にするために、低窒素フェロ
クロムの［Ｎｌレベルを”１２ 造ｍ 別ニスラグ塩基
度で整理して第２図に示した。 第２図に示す如く、従来法（Ｂ１に比して本発明法の場
合（Ｎｌレベル（よ、低下し低窒素化を可能とするもの
であることは明らかである。 また本発明法において、第２表並びに第２図に示した如
（Ａｒ吹き込みでも従来法に比して［Ｎ）低減の効果は
明らかである。 Ａｒガスと００２ガスで［Ｎ］量に差が出るのは、Ａｒ
ガスが単なるカバー効果やＮ２分圧低下の効果等主に物
理的効果に対し、ＣＯ□ガスの場合は高温下でＣ０２ガ
スがＣＯ□→ＣＯ＋０□と分解し、この０２ガスがメタ
ルへの ［Ｎ］吸収を抑制する働きを持つことで、カ
バー効果にプラスされた（ｌ低下をもたらしたものと思
われる。これは第３図のメタル中の
製造法、詳しくはレードルにて、不活性ガスバブリング
精練を行い低窒素・低炭素フェロクロムを製造する方法
に関するものである。 〔従来の技術〕 一般にフェロクロム鋼は、電気炉を用いて製造される。 通常Ｃｒ ６０Ｘ以上、ＣＯ，ＩＯＸ以下のＦ ｅ−Ｃ
ｒ合金は、低炭素フェロクロムといわれ、硬くて靭性が
ある。 これら低炭素フェロクロムの製造法として行われている
ものにシリサイド法と真空脱炭法があり、シリサイド法
はクロム鉱石中のＣｒ、Ｆｅ酸化物をシリコクロム中の
８１で還元する方法である。 ２Ｃｒ、Ｏ，＋３Ｓ １−４Ｃｒ＋３Ｓ ｉＯ＋９０．
６ＫＣａ ｌ （］）２ＦｅＯ＋Ｓｉ −
２Ｆｅ＋ＳｉＯ＋８３．８ Ｋｃａｌ （２
）これらの反応は発熱反応であり、反応熱を有効に利用
して電力原単位を低減することが出来る。反応生成物で
あるＳ ｉ Ｏｊはフラックス中のＣａＯと結合してス
ラグに移行する。還元反応を完結させるには、次の（３
）式に示すように高塩基性操業とする。 Ｓ ｉＯ□＋２ＣａＯ＝Ｃａ、Ｓ ｉＱ、 −４８３Ｋ
Ｃａ ｌ （３）これらシリサイド法は
スエーデンにおいて開発されスエー゛デン法として世界
中でひろく採用された。 更にこのスエーデン法を改良し、レードルによる還元精
練法をフランスのペランが開始し、今日ペラン法として
この製造法の主流を占めるに至った。 ＠４図及び第５図に夫々スエーデン法及びペラン法のフ
ローシートを示す。 第４図に示すスエーデン法の特徴は、スラグ中ＣｒＯを
出来るだけ低くするためにスラグの塩基度Ｃａｏ／５ｉ
ｎＪ〜１．１〜１．３と低く管理するものであるが、こ
の方法によるＣｒ収率に限界があり、発熱によろ炉壁耐
大物の損耗が激しく操業がバッチである。 これに対してペラン法は、第５図に示す如く、２基の取
鍋（レードル）を用い、溶湯の移し換えによってメタル
とスラグを強制攪拌して、反応を急速に終結させろこと
を意図したものである。 第５図に於て第２レードルでは、第２レードルからの中
間スラグを受け、更に電気炉からの溶融シリコクロムを
受渇し、Ｓｌの少ない中間シリコクロム及びＣｒ、０，
１％息下の棄却スラグを生成する。 一方策２レードルでは、別の電気炉で溶融したＣｒ。 ｑの高い合成スラグと第１レードルからの中間シリコク
ロムとを攪拌混合して、低炭素フェロクロムとＣ−化の
多量に残留する中間スラグを生成する。 之等の反応（ペラン反応）を周期的にくりかへす。 このペラン法の特徴は、スラグ塩基度ＣａＯ／ＳｉＯ，
−１゜２〜１．４でリレートリングは通常４〜６回であ
り、Ｃｒ収率が高く電極からの加炭もないので炭素含有
量の低い安定した組成の製品が得られ電力原単位も低減
する。操業に当たっては、溶湯の授受を行うため２基の
取鍋の運行時間を調整し、溶湯を計量する必要がある。 一方近時、低炭素フェロクロム中の［Ｎ）レベルを低く
することが要望されている。 低窒素低炭素フェロクロムのＪＩＳ規格はないが、通常
品と比較した場合の〔Ｎ〕レベルは次の第１表の如くな
る。 第１ 表低炭素フェロクロムの［Ｎ） 通常品 Ｑ、 ０３０〜０．０５１低窒素品
０．０＋５Ｘ以下 極低窒素品 ０．０１０Ｘ以下 更に極低窒素量は［Ｎ ］ ０．００５ｇ以下が要求さ
れ始めつつある。 溶鋼、溶滓の窒素吸収は、一般的には温度溶鋼の成分系
、空気との接触（時間０面積）溶滓の塩基度等に関係が
あることが知られている。 このため低窒素鋼を製造する具体的手段として、低塩基
度操業や、Ａｒや、ＣＯ２ガス等不活性ガスによる空気
との遮断のカバーや、Ｔ１滓と炭酸ソーダをＡｒガスに
よるインジェクション法で窒素吸収を抑制する等が製鋼
技術として公表されている。 一方低窒素低炭素フェ四クロムを製造する場合も、２等
従来の低窒素製鋼技術と基本的には同様で、低塩基度操
業による窒素吸収の抑制、攪拌による反応促進のための
リレートリング回数を制限することで空気との接触回数
を減らし、窒素吸収を抑制する等の操業上の工夫によっ
て低窒素低炭素フェロクロムを製造してきた。 然し塩基度を低く抑えることは溶解電力の増スラグ中の
（Ｃｒ）が高くなることにつながり、諸層単位及び生産
性の悪化は勿論のこと、電気炉や、レードルのライニン
グ浸蝕等の欠点がある。又空気との接触を減らすための
リレートリング回数の減少は、還元反応の停滞となり、
このため還元剤配合を減らす処置がとられるが、この処
置は大幅なスラグ中の（Ｃｒ）のアップとなりＣｒ歩留
りの極端な低下を招くことになり低塩基度操業と同様に
諸層単位や生産性を低下させ大幅なコス）・アップとな
っている。 〔発明が解決しようとする問題点〕 本発明は前述のごとき従来技術の低窒素低炭素フェロク
ロム製造上の問題点を解決した不活性ガスバブリング精
練法による低窒素低炭素フェロクロム製造法を提供する
ことを目的とするものである。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明はＣｒ ９７．石と焼石灰を電気炉に装入溶解し
、生成した、一次スラグに還元剤を投入し、該スラグを
不活性ガス、酸化性ガス、あるいは不活性ガスと酸化性
ガスとの混合ガスを用いレードル内でバブリングし、攪
拌効果で反応を促進させると共に［Ｎ］吸収源となる空
気を遮断し、溶湯の（Ｎ’ｌのピックアップ防止をはか
り効率良く精練することを特徴とする低窒素・低炭素フ
ェロクロムの製造法である。 〔作用〕 本発明のフローシートを第１図に示す。図示する如くＣ
ｒ鉱石と焼石灰を電気炉に装入溶解し、生成した、一次
スラグに還元剤を投入し、該スラグを不活性ガス例えば
Ａｒ、Ｈｅ等のガス、酸化性ガス例えばＣＯ，ＣＯ２，
Ｂ２０（水蒸気）−０ｚ。 或いは２等不活性ガスと酸化性ガスとの混合ガスを用い
、バブリングし、前述の（１）〜（３）式の反応により
、精練せしめ低窒素・低炭素フェロクロムを製造するも
のである。 尚２等上記の不活性ガスまたは酸化性ガスを発生する物
質例えばＣＩＬＣＯ，、ＣＩＬＰ、、Ｎｌｌ、ＣＯ３等
を吹き込んでも同等の効果を奏するものである。 また一次スラグの塩基度ＣａＯ／ＳｉＯ，を１．２〜１
．４でバブリング時間は５〜１０分が好ましい。 低炭素フェロクロムの猪豚単位及び［Ｎ’ｌレベルを通
常品、低窒素量の従来のスエーデン法（Ａ）とパラン法
（Ｂ）と本発明法を比較して示すと第２表の如くなる。 第２表に見ろ如く、本発明法は［Ｎ）レベル、合格率、
歩留す、電力原単位等従来法より著しく改善されており
、本発明の効果は明らかである。 本発明法の効果をより明確にするために、低窒素フェロ
クロムの［Ｎｌレベルを”１２ 造ｍ 別ニスラグ塩基
度で整理して第２図に示した。 第２図に示す如く、従来法（Ｂ１に比して本発明法の場
合（Ｎｌレベル（よ、低下し低窒素化を可能とするもの
であることは明らかである。 また本発明法において、第２表並びに第２図に示した如
（Ａｒ吹き込みでも従来法に比して［Ｎ）低減の効果は
明らかである。 Ａｒガスと００２ガスで［Ｎ］量に差が出るのは、Ａｒ
ガスが単なるカバー効果やＮ２分圧低下の効果等主に物
理的効果に対し、ＣＯ□ガスの場合は高温下でＣ０２ガ
スがＣＯ□→ＣＯ＋０□と分解し、この０２ガスがメタ
ルへの ［Ｎ］吸収を抑制する働きを持つことで、カ
バー効果にプラスされた（ｌ低下をもたらしたものと思
われる。これは第３図のメタル中の
〔０〕と［Ｎ］の関
係グラフをみても［０３濃度が高いと［Ｎ）が低いとい
う結果が得られており、これが裏付けられている。 以下本発明の実施例について述べる。 〔実施例〕 １゜ Ｃｒ鉱石５０００ ’Ｉ焼石灰２５００ ”をエル式電
気炉（６０００に力に装入る溶解し、出湯レードル受け
したスラグ（一次スラグ）に還元剤としてＳｉＣｒ２０
００ｋｇを投入後、圧力４ｋｇ／ｅｍ”のＡｒガスを４
ｍｍ経の吹出口３ケを持つ耐火物製ランスでバブリング
し８分後［５ｉｌ１％以下を確認後スラグオフ後、鋳床
に生成メタルを鋳込みサンプリング分析した。 第３表に本Ａｒガスバブリング結果について示す。？２
゜ 実施例１と同様な調合にてＣｒ鉱石及び焼石灰をエル式
電気炉にて溶解し、一次スラグ７１６０ｋｇを得た。こ
れに実施例１と同種Ｓ ｉ Ｃｒ １９７０ｋｇ投入後
、圧力２にに／ｃＩ１１２のＣｏ２で実施例１と同じラ
ンスを用い６分間バブリングした結果を第４表に示す。 第４表の結果は第３表のＡｒバブリングよりＣ０ガスバ
ブリングの方が［Ｎ）低減の効果が大きいことを示して
いる。 茨３ Ａｒガスバブリング結果 員４ 炭酸ガスバブリング結果 〔発明の効果〕 斜上の如く本発明の低窒素、低炭素フェロクロムの製造
法によれば従来法に比して、その製品の〔Ｎ）ベルは低
く、合格率も高く、電力原単位を低下せしめる有用な方
法である。
係グラフをみても［０３濃度が高いと［Ｎ）が低いとい
う結果が得られており、これが裏付けられている。 以下本発明の実施例について述べる。 〔実施例〕 １゜ Ｃｒ鉱石５０００ ’Ｉ焼石灰２５００ ”をエル式電
気炉（６０００に力に装入る溶解し、出湯レードル受け
したスラグ（一次スラグ）に還元剤としてＳｉＣｒ２０
００ｋｇを投入後、圧力４ｋｇ／ｅｍ”のＡｒガスを４
ｍｍ経の吹出口３ケを持つ耐火物製ランスでバブリング
し８分後［５ｉｌ１％以下を確認後スラグオフ後、鋳床
に生成メタルを鋳込みサンプリング分析した。 第３表に本Ａｒガスバブリング結果について示す。？２
゜ 実施例１と同様な調合にてＣｒ鉱石及び焼石灰をエル式
電気炉にて溶解し、一次スラグ７１６０ｋｇを得た。こ
れに実施例１と同種Ｓ ｉ Ｃｒ １９７０ｋｇ投入後
、圧力２にに／ｃＩ１１２のＣｏ２で実施例１と同じラ
ンスを用い６分間バブリングした結果を第４表に示す。 第４表の結果は第３表のＡｒバブリングよりＣ０ガスバ
ブリングの方が［Ｎ）低減の効果が大きいことを示して
いる。 茨３ Ａｒガスバブリング結果 員４ 炭酸ガスバブリング結果 〔発明の効果〕 斜上の如く本発明の低窒素、低炭素フェロクロムの製造
法によれば従来法に比して、その製品の〔Ｎ）ベルは低
く、合格率も高く、電力原単位を低下せしめる有用な方
法である。
第１図は本発明方法のフローシートであり、第２図は本
発明方法と従来法のスラグ塩基度と〔８３％の関係グラ
フ、第３図は低窒素フェロクロムの
発明方法と従来法のスラグ塩基度と〔８３％の関係グラ
フ、第３図は低窒素フェロクロムの
〔０〕％と［Ｎ）％
との関係グラフ、第４図及び第５図は夫々従来の低炭素
フェロクロムのフローシートである。
との関係グラフ、第４図及び第５図は夫々従来の低炭素
フェロクロムのフローシートである。
Claims (1)
- Ｃｒ鉱石と焼石灰を電気炉に装入溶解し、出湯レードル
受けした、一次スラグに還元剤を投入し、該スラグを不
活性ガス、酸化性ガス、あるいは不活性ガスと酸化性ガ
スとの混合ガスを用いバブリングし、精練することを特
徴とする低窒素・低炭素フェロクロムの製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17594885A JPS6237340A (ja) | 1985-08-12 | 1985-08-12 | 低窒素、低炭素フエロクロムの製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17594885A JPS6237340A (ja) | 1985-08-12 | 1985-08-12 | 低窒素、低炭素フエロクロムの製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6237340A true JPS6237340A (ja) | 1987-02-18 |
| JPS64454B2 JPS64454B2 (ja) | 1989-01-06 |
Family
ID=16005050
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17594885A Granted JPS6237340A (ja) | 1985-08-12 | 1985-08-12 | 低窒素、低炭素フエロクロムの製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6237340A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01180941A (ja) * | 1988-01-13 | 1989-07-18 | Nkk Corp | 低炭素フェロクロムの製造法 |
| JPH01225743A (ja) * | 1988-03-04 | 1989-09-08 | Nkk Corp | 低炭素フェロクロムの製造法 |
| WO2021010312A1 (ja) * | 2019-07-12 | 2021-01-21 | Ｊｆｅマテリアル株式会社 | スラグの無害化方法及び低炭素フェロクロムの製造方法 |
| WO2021010311A1 (ja) * | 2019-07-12 | 2021-01-21 | Ｊｆｅマテリアル株式会社 | 低炭素フェロクロムの製造方法 |
-
1985
- 1985-08-12 JP JP17594885A patent/JPS6237340A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01180941A (ja) * | 1988-01-13 | 1989-07-18 | Nkk Corp | 低炭素フェロクロムの製造法 |
| JPH01225743A (ja) * | 1988-03-04 | 1989-09-08 | Nkk Corp | 低炭素フェロクロムの製造法 |
| WO2021010312A1 (ja) * | 2019-07-12 | 2021-01-21 | Ｊｆｅマテリアル株式会社 | スラグの無害化方法及び低炭素フェロクロムの製造方法 |
| WO2021010311A1 (ja) * | 2019-07-12 | 2021-01-21 | Ｊｆｅマテリアル株式会社 | 低炭素フェロクロムの製造方法 |
| JPWO2021010311A1 (ja) * | 2019-07-12 | 2021-11-18 | Ｊｆｅマテリアル株式会社 | 低炭素フェロクロムの製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS64454B2 (ja) | 1989-01-06 |
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