JPH10245620A - Ｔｉ，Ｓ含有ステンレス鋼の精錬方法 - Google Patents
Ｔｉ，Ｓ含有ステンレス鋼の精錬方法Info
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- JPH10245620A JPH10245620A JP6392297A JP6392297A JPH10245620A JP H10245620 A JPH10245620 A JP H10245620A JP 6392297 A JP6392297 A JP 6392297A JP 6392297 A JP6392297 A JP 6392297A JP H10245620 A JPH10245620 A JP H10245620A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ｔｉを０．１ｍａｓｓ％以上、Ｓを０．０５
ｍａｓｓ％以上含有するステンレス鋼の精錬において、
ＴｉとＳ双方の歩留向上を図る。 【解決手段】 Ｔｉを０．１ｍａｓｓ％以上、Ｓを０．
０５ｍａｓｓ％以上含有するステンレス鋼の還元精錬に
おいて、スラグの（ＳｉＯ2 ）濃度が１０ｍａｓｓ％以
下、スラグの（ＣａＯ）／（Ａｌ2 Ｏ3 ）比が１．４以
下、スラグ量が溶鋼トン当たり４０ｋｇ以下となるよう
に還元用Ａｌおよびスラグ成分調整用のＣａＯ系あるい
はＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系のフラックスを添加し、その後
にＴｉ源およびＳ源を添加する。
ｍａｓｓ％以上含有するステンレス鋼の精錬において、
ＴｉとＳ双方の歩留向上を図る。 【解決手段】 Ｔｉを０．１ｍａｓｓ％以上、Ｓを０．
０５ｍａｓｓ％以上含有するステンレス鋼の還元精錬に
おいて、スラグの（ＳｉＯ2 ）濃度が１０ｍａｓｓ％以
下、スラグの（ＣａＯ）／（Ａｌ2 Ｏ3 ）比が１．４以
下、スラグ量が溶鋼トン当たり４０ｋｇ以下となるよう
に還元用Ａｌおよびスラグ成分調整用のＣａＯ系あるい
はＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系のフラックスを添加し、その後
にＴｉ源およびＳ源を添加する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、Ｔｉを０．１ｍａ
ｓｓ％以上、Ｓを０．０５ｍａｓｓ％以上含有するステ
ンレス鋼の精錬方法に関するものである。
ｓｓ％以上、Ｓを０．０５ｍａｓｓ％以上含有するステ
ンレス鋼の精錬方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】Ｔｉを０．１ｍａｓｓ％以上、Ｓを０．
０５ｍａｓｓ％以上含有するステンレス鋼（以下、Ｔ
ｉ，Ｓステンレス鋼という）は、例えば時計のバンドや
ケース、イヤリング等に用いられ、チタンは耐食性を得
るために添加され、硫黄は切削性（快削性）を得るため
に添加されている。
０５ｍａｓｓ％以上含有するステンレス鋼（以下、Ｔ
ｉ，Ｓステンレス鋼という）は、例えば時計のバンドや
ケース、イヤリング等に用いられ、チタンは耐食性を得
るために添加され、硫黄は切削性（快削性）を得るため
に添加されている。
【０００３】Ｔｉ，Ｓステンレス鋼の精錬において、Ｔ
ｉおよびＳを添加すると、Ｔｉは（１）式あるいは
（２）式の反応によってスラグ中に移行し、Ｓは（３）
式の反応によってスラグ中に移行するため歩留が低下す
る。 Ｔｉ＋（ＳｉＯ2 ）→（ＴｉＯ2 ）＋〔Ｓｉ〕 ・・・（１） Ｔｉ＋ 〔Ｏ〕 →（ＴｉＯ2 ） ・・・（２） Ｓ ＋（ＣａＯ） →（ＣａＳ）＋〔Ｏ〕 ・・・（３）
ｉおよびＳを添加すると、Ｔｉは（１）式あるいは
（２）式の反応によってスラグ中に移行し、Ｓは（３）
式の反応によってスラグ中に移行するため歩留が低下す
る。 Ｔｉ＋（ＳｉＯ2 ）→（ＴｉＯ2 ）＋〔Ｓｉ〕 ・・・（１） Ｔｉ＋ 〔Ｏ〕 →（ＴｉＯ2 ） ・・・（２） Ｓ ＋（ＣａＯ） →（ＣａＳ）＋〔Ｏ〕 ・・・（３）
【０００４】（１）式および（２）式の反応を抑制して
Ｔｉを歩留よく添加するためにはスラグの（ＳｉＯ2 ）
濃度およびその量、さらには溶鋼の〔Ｏ〕濃度を抑える
ことが必要であり、（３）式の反応を抑制してＳを歩留
よく添加するためにはスラグの（ＣａＯ）濃度およびそ
の量を抑えるか、溶鋼の〔Ｏ〕濃度を増すことが必要で
ある。すなわち、Ｔｉを歩留よく添加するためには、溶
鋼の〔Ｏ〕濃度を抑えることが必要であるのに対して、
Ｓを歩留よく添加するためには、溶鋼の〔Ｏ〕濃度を増
すことが必要であるため、ＴｉとＳ双方の歩留をよくす
ることは相反する。
Ｔｉを歩留よく添加するためにはスラグの（ＳｉＯ2 ）
濃度およびその量、さらには溶鋼の〔Ｏ〕濃度を抑える
ことが必要であり、（３）式の反応を抑制してＳを歩留
よく添加するためにはスラグの（ＣａＯ）濃度およびそ
の量を抑えるか、溶鋼の〔Ｏ〕濃度を増すことが必要で
ある。すなわち、Ｔｉを歩留よく添加するためには、溶
鋼の〔Ｏ〕濃度を抑えることが必要であるのに対して、
Ｓを歩留よく添加するためには、溶鋼の〔Ｏ〕濃度を増
すことが必要であるため、ＴｉとＳ双方の歩留をよくす
ることは相反する。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】Ｔｉ，Ｓステンレス鋼
の成分組成の発明として、本出願人は、切削性と耐食性
に優れたフェライト系ステンレス鋼を開発し、特願平６
−４００６０号により出願した。このようなＴｉ，Ｓス
テンレス鋼を精錬する場合において、Ｔｉを歩留よく添
加するためには、Ｔｉ添加前にＡｌ添加により強脱酸を
行うことが必要であるが、脱酸が強いと（３）式の反応
により、脱硫反応が進行するためにＳが０．００５％以
下まで低下する。また、この場合、脱酸後にＳを添加し
ても、Ｓ歩留は１０％以下と低い値になる。すなわち、
Ｔｉを歩留よく添加するためには強脱酸は必須である
が、脱酸が強いとＳ添加が脱酸前であっても後であって
もＳ歩留が非常に悪くなるという問題がある。本発明
は、Ｔｉ，Ｓステンレス鋼の精錬において、ＴｉとＳ双
方の歩留向上を図ることを目的とする。
の成分組成の発明として、本出願人は、切削性と耐食性
に優れたフェライト系ステンレス鋼を開発し、特願平６
−４００６０号により出願した。このようなＴｉ，Ｓス
テンレス鋼を精錬する場合において、Ｔｉを歩留よく添
加するためには、Ｔｉ添加前にＡｌ添加により強脱酸を
行うことが必要であるが、脱酸が強いと（３）式の反応
により、脱硫反応が進行するためにＳが０．００５％以
下まで低下する。また、この場合、脱酸後にＳを添加し
ても、Ｓ歩留は１０％以下と低い値になる。すなわち、
Ｔｉを歩留よく添加するためには強脱酸は必須である
が、脱酸が強いとＳ添加が脱酸前であっても後であって
もＳ歩留が非常に悪くなるという問題がある。本発明
は、Ｔｉ，Ｓステンレス鋼の精錬において、ＴｉとＳ双
方の歩留向上を図ることを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決する本発
明のＴｉ，Ｓ含有ステンレス鋼の精錬方法は、Ｔｉを
０．１ｍａｓｓ％以上、Ｓを０．０５ｍａｓｓ％以上含
有するステンレス鋼の還元精錬において、スラグの（Ｓ
ｉＯ2 ）濃度が１０ｍａｓｓ％以下、スラグの（Ｃａ
Ｏ）／（Ａｌ2 Ｏ3 ）比が１．４以下、スラグ量が溶鋼
トン当たり４０ｋｇ以下となるように還元用Ａｌおよび
スラグ成分調整用のＣａＯ系またはＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3
系のフラックスを添加し、その後にＴｉ源およびＳ源を
添加することを特徴とする。
明のＴｉ，Ｓ含有ステンレス鋼の精錬方法は、Ｔｉを
０．１ｍａｓｓ％以上、Ｓを０．０５ｍａｓｓ％以上含
有するステンレス鋼の還元精錬において、スラグの（Ｓ
ｉＯ2 ）濃度が１０ｍａｓｓ％以下、スラグの（Ｃａ
Ｏ）／（Ａｌ2 Ｏ3 ）比が１．４以下、スラグ量が溶鋼
トン当たり４０ｋｇ以下となるように還元用Ａｌおよび
スラグ成分調整用のＣａＯ系またはＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3
系のフラックスを添加し、その後にＴｉ源およびＳ源を
添加することを特徴とする。
【０００７】本発明者らは、ＴｉとＳ双方の歩留向上を
図る手段として、脱酸剤としてＡｌを、スラグ成分調整
剤としてＣａＯ系またはＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系のフラッ
クスをそれぞれ添加すること、およびスラグ量を減らす
ことが有効であることを見い出した。つまり、脱酸剤と
してＡｌを用いればＡｌはＳｉに比べ脱酸力が強いた
め、溶鋼の〔Ｏ〕濃度が低下し、（２）式の反応が抑制
されてＴｉ歩留が向上する。さらには、Ａｌ添加により
スラグの（Ａｌ2 Ｏ3 ）濃度が増し、その結果、スラグ
の（ＳｉＯ2 ）濃度が低減するため、（１）式の反応が
抑制されてＴｉ歩留が向上する。
図る手段として、脱酸剤としてＡｌを、スラグ成分調整
剤としてＣａＯ系またはＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系のフラッ
クスをそれぞれ添加すること、およびスラグ量を減らす
ことが有効であることを見い出した。つまり、脱酸剤と
してＡｌを用いればＡｌはＳｉに比べ脱酸力が強いた
め、溶鋼の〔Ｏ〕濃度が低下し、（２）式の反応が抑制
されてＴｉ歩留が向上する。さらには、Ａｌ添加により
スラグの（Ａｌ2 Ｏ3 ）濃度が増し、その結果、スラグ
の（ＳｉＯ2 ）濃度が低減するため、（１）式の反応が
抑制されてＴｉ歩留が向上する。
【０００８】前記Ａｌ添加により脱酸反応を促進させる
ため及び耐火物の浸食を防止するためには、スラグの塩
基度を所定範囲に調整する必要がある。そのため、スラ
グ成分調整用としてＣａＯ系あるいはＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ
3 系のフラックスを添加する。このフラックス添加によ
りスラグの（ＳｉＯ2 ）濃度が低減するため、（１）式
の反応が抑制されてＴｉ歩留が向上する。
ため及び耐火物の浸食を防止するためには、スラグの塩
基度を所定範囲に調整する必要がある。そのため、スラ
グ成分調整用としてＣａＯ系あるいはＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ
3 系のフラックスを添加する。このフラックス添加によ
りスラグの（ＳｉＯ2 ）濃度が低減するため、（１）式
の反応が抑制されてＴｉ歩留が向上する。
【０００９】しかし、フラックスの添加によりスラグの
（ＣａＯ）濃度およびその量あるいは（ＣａＯ）／（Ａ
ｌ2 Ｏ3 ）比が上昇するため（３）式の脱硫反応が進行
しＳ歩留が低下する。そこでフラックスの添加量を制限
することで（３）式の反応を抑制する。添加量を制限す
ることは同時にスラグ量を制限することとなり、スラグ
量を減らすことでスラグの（ＳｉＯ2 ）量および（Ｃａ
Ｏ）量が低下するため、（１）式および（３）式の反応
が抑制される。その結果、ＴｉおよびＳ双方の歩留を向
上させることが可能となる。
（ＣａＯ）濃度およびその量あるいは（ＣａＯ）／（Ａ
ｌ2 Ｏ3 ）比が上昇するため（３）式の脱硫反応が進行
しＳ歩留が低下する。そこでフラックスの添加量を制限
することで（３）式の反応を抑制する。添加量を制限す
ることは同時にスラグ量を制限することとなり、スラグ
量を減らすことでスラグの（ＳｉＯ2 ）量および（Ｃａ
Ｏ）量が低下するため、（１）式および（３）式の反応
が抑制される。その結果、ＴｉおよびＳ双方の歩留を向
上させることが可能となる。
【００１０】本発明者は、このような考え方に基づいて
Ｔｉ歩留およびＳ歩留の向上に関して調査検討を行った
結果、Ｔｉ歩留およびＳ歩留の向上のためにはＴｉおよ
びＳ添加前に、還元用Ａｌ及びスラグ成分調整用のＣａ
Ｏ系あるいはＣａＯ−Ａｌ2Ｏ3 系フラックスをそれぞ
れ添加すること、スラグの（ＳｉＯ2 ）濃度を１０ｍａ
ｓｓ％以下に調整すること、スラグ量を４０ｋｇ／溶鋼
Ｔ以下に調整すること、およびスラグの（ＣａＯ）／
（Ａｌ2 Ｏ3 ）比を１．４以下に調整することが必須で
あることを見いだした。
Ｔｉ歩留およびＳ歩留の向上に関して調査検討を行った
結果、Ｔｉ歩留およびＳ歩留の向上のためにはＴｉおよ
びＳ添加前に、還元用Ａｌ及びスラグ成分調整用のＣａ
Ｏ系あるいはＣａＯ−Ａｌ2Ｏ3 系フラックスをそれぞ
れ添加すること、スラグの（ＳｉＯ2 ）濃度を１０ｍａ
ｓｓ％以下に調整すること、スラグ量を４０ｋｇ／溶鋼
Ｔ以下に調整すること、およびスラグの（ＣａＯ）／
（Ａｌ2 Ｏ3 ）比を１．４以下に調整することが必須で
あることを見いだした。
【００１１】前記本発明の構成要件のうち、スラグ量を
４０ｋｇ／溶鋼Ｔ以下に調整するためにはスラグを排出
すればよい。ステンレス鋼の精錬において一般に用いら
れるＡＯＤ炉等の酸素希釈ガス吹錬炉を用いた場合は、
還元用のＡｌおよびスラグ成分調整用のＣａＯ系フラッ
クスの添加後にスラグを排出し、その後Ｔｉ、Ｓを添加
する。しかし、この場合、電気炉からの持込みスラグに
加えて、吹酸によって生じる（Ｃｒ2 Ｏ3 ）が多いた
め、還元用のＡｌの添加量が多くなる。また還元後にス
ラグを排出するとき、還元しきれずに残ったスラグ中の
（Ｃｒ2 Ｏ3 ）が廃棄されるためＣｒ歩留が悪くなると
いう問題がある。
４０ｋｇ／溶鋼Ｔ以下に調整するためにはスラグを排出
すればよい。ステンレス鋼の精錬において一般に用いら
れるＡＯＤ炉等の酸素希釈ガス吹錬炉を用いた場合は、
還元用のＡｌおよびスラグ成分調整用のＣａＯ系フラッ
クスの添加後にスラグを排出し、その後Ｔｉ、Ｓを添加
する。しかし、この場合、電気炉からの持込みスラグに
加えて、吹酸によって生じる（Ｃｒ2 Ｏ3 ）が多いた
め、還元用のＡｌの添加量が多くなる。また還元後にス
ラグを排出するとき、還元しきれずに残ったスラグ中の
（Ｃｒ2 Ｏ3 ）が廃棄されるためＣｒ歩留が悪くなると
いう問題がある。
【００１２】一方、ステンレス鋼の精錬炉として真空誘
導炉が用いられるが、真空誘導炉では、電気炉からの持
込みスラグや脱炭精錬による（Ｃｒ2 Ｏ3 ）の生成が少
なく、スラグ量を４０ｋｇ／溶鋼Ｔ以下に調整すること
は容易であるため、本発明では真空誘導炉を用いること
が有利である。
導炉が用いられるが、真空誘導炉では、電気炉からの持
込みスラグや脱炭精錬による（Ｃｒ2 Ｏ3 ）の生成が少
なく、スラグ量を４０ｋｇ／溶鋼Ｔ以下に調整すること
は容易であるため、本発明では真空誘導炉を用いること
が有利である。
【００１３】次に、本発明における数値限定理由につい
て説明する。図１は、Ｔｉ，Ｓステンレス鋼（１７Ｃｒ
系）の真空誘導炉を用いた精錬において、還元期にＡｌ
およびＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラックスを添加してスラ
グの（ＳｉＯ2 ）濃度の調整を行った後に、Ｔｉおよび
Ｓを添加した場合のスラグの（ＳｉＯ2 ）濃度とＴｉ歩
留の関係を示す。図１において、Ｔｉ歩留はスラグの
（ＳｉＯ2 ）濃度の低下に伴って向上しており、特に
（ＳｉＯ2 ）濃度が１０ｍａｓｓ％以下であるとＴｉ歩
留は大幅に向上している。したがって、Ｔｉ歩留向上の
ためにはスラグの（ＳｉＯ2 ）濃度を１０ｍａｓｓ％以
下に調整することが必要である。
て説明する。図１は、Ｔｉ，Ｓステンレス鋼（１７Ｃｒ
系）の真空誘導炉を用いた精錬において、還元期にＡｌ
およびＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラックスを添加してスラ
グの（ＳｉＯ2 ）濃度の調整を行った後に、Ｔｉおよび
Ｓを添加した場合のスラグの（ＳｉＯ2 ）濃度とＴｉ歩
留の関係を示す。図１において、Ｔｉ歩留はスラグの
（ＳｉＯ2 ）濃度の低下に伴って向上しており、特に
（ＳｉＯ2 ）濃度が１０ｍａｓｓ％以下であるとＴｉ歩
留は大幅に向上している。したがって、Ｔｉ歩留向上の
ためにはスラグの（ＳｉＯ2 ）濃度を１０ｍａｓｓ％以
下に調整することが必要である。
【００１４】図２は、図１と同様にＴｉ，Ｓステンレス
鋼（１７Ｃｒ系）の真空誘導炉を用いた精錬において、
還元期にＡｌおよびＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラックスを
添加してスラグの（ＳｉＯ2 ）濃度を１０ｍａｓｓ％以
下に調整するとともに、スラグの（ＣａＯ）／（Ａｌ2
Ｏ3 ）比の調整を行った後に、Ｔｉ及びＳを添加した場
合のスラグの（ＣａＯ）／（Ａｌ2 Ｏ3 ）比とＳ歩留の
関係を示す。図２において、Ｓ歩留はスラグの（Ｃａ
Ｏ）／（Ａｌ2 Ｏ3 ）比の低下に伴って向上しており、
特に（ＣａＯ）／（Ａｌ2 Ｏ3 ）比が１．４以下である
とＳ歩留は大幅に向上している。したがって、Ｓ歩留向
上のためにはスラグの（ＣａＯ）／（Ａｌ2 Ｏ3 ）比を
１．４以下に調整することが必要である。
鋼（１７Ｃｒ系）の真空誘導炉を用いた精錬において、
還元期にＡｌおよびＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラックスを
添加してスラグの（ＳｉＯ2 ）濃度を１０ｍａｓｓ％以
下に調整するとともに、スラグの（ＣａＯ）／（Ａｌ2
Ｏ3 ）比の調整を行った後に、Ｔｉ及びＳを添加した場
合のスラグの（ＣａＯ）／（Ａｌ2 Ｏ3 ）比とＳ歩留の
関係を示す。図２において、Ｓ歩留はスラグの（Ｃａ
Ｏ）／（Ａｌ2 Ｏ3 ）比の低下に伴って向上しており、
特に（ＣａＯ）／（Ａｌ2 Ｏ3 ）比が１．４以下である
とＳ歩留は大幅に向上している。したがって、Ｓ歩留向
上のためにはスラグの（ＣａＯ）／（Ａｌ2 Ｏ3 ）比を
１．４以下に調整することが必要である。
【００１５】図３は、図２と同様にＴｉ，Ｓステンレス
鋼（１７Ｃｒ系）の真空誘導炉を用いた精錬において、
還元期にＡｌおよびＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラックスを
添加して、スラグの（ＳｉＯ2 ）濃度を１０ｍａｓｓ％
以下に調整し、かつスラグの（ＣａＯ）／（Ａｌ2 Ｏ
3 ）比を１．４以下に調整した後にＴｉ及びＳを添加し
た場合のスラグ量とＴｉ歩留およびＳ歩留の関係を示
す。図３において、Ｔｉ歩留およびＳ歩留はスラグ量の
低下に伴って向上しており、特にスラグ量が４０ｋｇ／
溶鋼Ｔ以下であると各歩留は大幅に向上している。した
がって、Ｔｉ歩留およびＳ歩留の向上のためにはスラグ
量を４０ｋｇ／溶鋼Ｔ以下に調整することが必要であ
る。
鋼（１７Ｃｒ系）の真空誘導炉を用いた精錬において、
還元期にＡｌおよびＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラックスを
添加して、スラグの（ＳｉＯ2 ）濃度を１０ｍａｓｓ％
以下に調整し、かつスラグの（ＣａＯ）／（Ａｌ2 Ｏ
3 ）比を１．４以下に調整した後にＴｉ及びＳを添加し
た場合のスラグ量とＴｉ歩留およびＳ歩留の関係を示
す。図３において、Ｔｉ歩留およびＳ歩留はスラグ量の
低下に伴って向上しており、特にスラグ量が４０ｋｇ／
溶鋼Ｔ以下であると各歩留は大幅に向上している。した
がって、Ｔｉ歩留およびＳ歩留の向上のためにはスラグ
量を４０ｋｇ／溶鋼Ｔ以下に調整することが必要であ
る。
【００１６】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を真空誘導炉
を用いたＴｉ，Ｓステンレス鋼（１７Ｃｒ系）の精錬の
例によって説明する。真空誘導炉に主原料としてスラブ
屑および成分調整用としてＦｅ−Ｃｒ等の合金鉄を装入
して溶解を開始する。溶解完了後はＡｌを添加してＡｌ
脱酸を行うとともにＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系のフラックス
を添加する。真空誘導炉による精錬は、前述のとおりＡ
ＯＤのような前工程からの持ち込みスラグや脱炭精錬に
よる（Ｃｒ2 Ｏ3 ）の生成がないため、生成するスラグ
量は、合計２０〜５０ｋｇ／Ｔ溶鋼程度である。
を用いたＴｉ，Ｓステンレス鋼（１７Ｃｒ系）の精錬の
例によって説明する。真空誘導炉に主原料としてスラブ
屑および成分調整用としてＦｅ−Ｃｒ等の合金鉄を装入
して溶解を開始する。溶解完了後はＡｌを添加してＡｌ
脱酸を行うとともにＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系のフラックス
を添加する。真空誘導炉による精錬は、前述のとおりＡ
ＯＤのような前工程からの持ち込みスラグや脱炭精錬に
よる（Ｃｒ2 Ｏ3 ）の生成がないため、生成するスラグ
量は、合計２０〜５０ｋｇ／Ｔ溶鋼程度である。
【００１７】添加したＡｌは、スラグ中の（ＳｉＯ2 ）
および溶鋼中の〔Ｏ〕と反応して（ＳｉＯ2 ）濃度、
〔Ｏ〕濃度を低下させるため、（１）式および（２）式
の反応が抑制されてＴｉ歩留の向上に寄与する。また、
Ａｌ添加によって生成したＡｌ2 Ｏ3 はスラグに混入し
て（ＣａＯ）／（Ａｌ2 Ｏ3 ）比を低下させるため、
（３）式の反応が抑制されてＳ歩留の向上に寄与する。
および溶鋼中の〔Ｏ〕と反応して（ＳｉＯ2 ）濃度、
〔Ｏ〕濃度を低下させるため、（１）式および（２）式
の反応が抑制されてＴｉ歩留の向上に寄与する。また、
Ａｌ添加によって生成したＡｌ2 Ｏ3 はスラグに混入し
て（ＣａＯ）／（Ａｌ2 Ｏ3 ）比を低下させるため、
（３）式の反応が抑制されてＳ歩留の向上に寄与する。
【００１８】添加したＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系のフラック
スはスラグの（ＳｉＯ2 ）濃度を低下させるため、
（１）式の反応が抑制されてＴｉ歩留の向上に寄与し、
またＡｌ添加によって生成するＡｌ2 Ｏ3 と併せて（Ｃ
ａＯ）／（Ａｌ2 Ｏ3 ）比を低下させることによりＳ歩
留の向上に寄与する。
スはスラグの（ＳｉＯ2 ）濃度を低下させるため、
（１）式の反応が抑制されてＴｉ歩留の向上に寄与し、
またＡｌ添加によって生成するＡｌ2 Ｏ3 と併せて（Ｃ
ａＯ）／（Ａｌ2 Ｏ3 ）比を低下させることによりＳ歩
留の向上に寄与する。
【００１９】Ａｌおよびフラックスの添加量は、（Ｓｉ
Ｏ2 ）濃度が１０ｍａｓｓ％以下、（ＣａＯ）／（Ａｌ
2 Ｏ3 ）比が１．４以下となるように調整し、その後に
ＴｉおよびＳを添加すると、前記（１）〜（３）式の反
応が抑制されて、ＴｉおよびＳを高い歩留で添加するこ
とができる。
Ｏ2 ）濃度が１０ｍａｓｓ％以下、（ＣａＯ）／（Ａｌ
2 Ｏ3 ）比が１．４以下となるように調整し、その後に
ＴｉおよびＳを添加すると、前記（１）〜（３）式の反
応が抑制されて、ＴｉおよびＳを高い歩留で添加するこ
とができる。
【００２０】
【実施例】 （実施例１）炉容量１０ｔｏｎの真空誘導炉を使用した
Ｔｉ，Ｓステンレス鋼（１７Ｃｒ）精錬の実施例を表１
により説明する。本発明例および比較例ともに、Ａｌお
よびＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラックスを添加後にＴｉ源
として金属Ｔｉを、Ｓ源としてＦｅ−Ｓを同時に添加し
た。なお、スラグ量は、添加したＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3系
フラックスの量とフラックスの（ＣａＯ）濃度およびス
ラグの（ＣａＯ）濃度から計算により求めた。
Ｔｉ，Ｓステンレス鋼（１７Ｃｒ）精錬の実施例を表１
により説明する。本発明例および比較例ともに、Ａｌお
よびＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラックスを添加後にＴｉ源
として金属Ｔｉを、Ｓ源としてＦｅ−Ｓを同時に添加し
た。なお、スラグ量は、添加したＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3系
フラックスの量とフラックスの（ＣａＯ）濃度およびス
ラグの（ＣａＯ）濃度から計算により求めた。
【００２１】
【表１】
【００２２】表１に示すように、本発明例によればＴｉ
歩留およびＳ歩留ともに比較例と比べて大幅に向上して
いる。なお、Ｎｏ．４とＮｏ．５はＳ歩留を考慮せずに
操業を行ったため、Ｔｉ歩留は同じであるが、Ｎｏ．５
では（ＣａＯ）／（Ａｌ2 Ｏ3 ）比が１．４超のため、
Ｓ歩留は低くなっている。
歩留およびＳ歩留ともに比較例と比べて大幅に向上して
いる。なお、Ｎｏ．４とＮｏ．５はＳ歩留を考慮せずに
操業を行ったため、Ｔｉ歩留は同じであるが、Ｎｏ．５
では（ＣａＯ）／（Ａｌ2 Ｏ3 ）比が１．４超のため、
Ｓ歩留は低くなっている。
【００２３】（実施例２）炉容量６０ｔｏｎのＡＯＤ炉
を使用したＴｉ，Ｓステンレス鋼（１７Ｃｒ−１２Ｎｉ
−２Ｍｏ）精錬の実施例を表２により説明する。本発明
例および比較例ともに、ＡｌおよびＣａＯ系フラックス
を添加して還元精錬を行った後にスラグを排出し、その
後Ｔｉ源として金属Ｔｉを、Ｓ源としてＦｅ−Ｓを添加
した。排出前のスラグ量は、電気炉からの持込みスラグ
量および電気炉出鋼時のスラグの（ＣａＯ）濃度、ＡＯ
Ｄで添加したＣａＯ系フラックスの量およびＡＯＤ出鋼
時のスラグの（ＣａＯ）濃度から計算により求めた。排
出後のスラグ量は鉄製の棒をＡＯＤ出鋼後の取鍋内に挿
入したときの付着したスラグの長さと取鍋の断面積から
計算により求めた。
を使用したＴｉ，Ｓステンレス鋼（１７Ｃｒ−１２Ｎｉ
−２Ｍｏ）精錬の実施例を表２により説明する。本発明
例および比較例ともに、ＡｌおよびＣａＯ系フラックス
を添加して還元精錬を行った後にスラグを排出し、その
後Ｔｉ源として金属Ｔｉを、Ｓ源としてＦｅ−Ｓを添加
した。排出前のスラグ量は、電気炉からの持込みスラグ
量および電気炉出鋼時のスラグの（ＣａＯ）濃度、ＡＯ
Ｄで添加したＣａＯ系フラックスの量およびＡＯＤ出鋼
時のスラグの（ＣａＯ）濃度から計算により求めた。排
出後のスラグ量は鉄製の棒をＡＯＤ出鋼後の取鍋内に挿
入したときの付着したスラグの長さと取鍋の断面積から
計算により求めた。
【００２４】
【表２】
【００２５】表２に示すように、本発明例によればＴｉ
歩留、Ｓ歩留ともに比較例と比べて大幅に向上してい
る。しかし、真空誘導炉を用いた場合と比べてＡｌ添加
量が多いこと、またスラグを排出することから、Ｃｒロ
スが大きいという欠点がある。なおＮｏ．１４ではＳ歩
留が、Ｎｏ１５ではＴｉ歩留が本発明例と同じくらい良
好なのは、それぞれＴｉ歩留またはＳ歩留を考慮せずに
操業を行ったためであり、Ｎｏ．１４ではＴｉ歩留がＮ
ｏ．１５ではＳ歩留が共に低くなっている。
歩留、Ｓ歩留ともに比較例と比べて大幅に向上してい
る。しかし、真空誘導炉を用いた場合と比べてＡｌ添加
量が多いこと、またスラグを排出することから、Ｃｒロ
スが大きいという欠点がある。なおＮｏ．１４ではＳ歩
留が、Ｎｏ１５ではＴｉ歩留が本発明例と同じくらい良
好なのは、それぞれＴｉ歩留またはＳ歩留を考慮せずに
操業を行ったためであり、Ｎｏ．１４ではＴｉ歩留がＮ
ｏ．１５ではＳ歩留が共に低くなっている。
【００２６】
【発明の効果】本発明によれば、Ｔｉを０．１ｍａｓｓ
％以上、Ｓを０．０５ｍａｓｓ％以上含有するステンレ
ス鋼の精錬おいて、ＴｉおよびＳを歩留よく添加するこ
とができるため、ステンレス鋼を低コストで製造するこ
とができる。
％以上、Ｓを０．０５ｍａｓｓ％以上含有するステンレ
ス鋼の精錬おいて、ＴｉおよびＳを歩留よく添加するこ
とができるため、ステンレス鋼を低コストで製造するこ
とができる。
【図１】スラグの（ＳｉＯ2)濃度とＴｉ歩留の関係を示
す図。
す図。
【図２】スラグの（ＣａＯ）／（Ａｌ2 Ｏ3 ）比とＳ歩
留の関係を示す図。
留の関係を示す図。
【図３】スラグ量とＴｉ歩留およびＳ歩留の関係を示す
図。
図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 田山 喜徳 山口県光市大字島田3434番地 新日本製鐵 株式会社光製鐵所内
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｔｉを０．１ｍａｓｓ％以上、Ｓを０．
０５ｍａｓｓ％以上含有するステンレス鋼の還元精錬に
おいて、スラグの（ＳｉＯ2 ）濃度が１０ｍａｓｓ％以
下、スラグの（ＣａＯ）／（Ａｌ2 Ｏ3 ）比が１．４以
下、スラグ量が溶鋼トン当たり４０ｋｇ以下となるよう
に還元用Ａｌ、およびスラグ成分調整用のＣａＯ系、あ
るいはＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系のフラックスを添加し、そ
の後にＴｉ源およびＳ源を添加することを特徴とするＴ
ｉ，Ｓ含有ステンレス鋼の精錬方法。 - 【請求項２】 請求項１記載の還元精錬を真空誘導炉を
用いて行うことを特徴とするＴｉ，Ｓ含有ステンレスの
精錬方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6392297A JPH10245620A (ja) | 1997-03-04 | 1997-03-04 | Ｔｉ，Ｓ含有ステンレス鋼の精錬方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6392297A JPH10245620A (ja) | 1997-03-04 | 1997-03-04 | Ｔｉ，Ｓ含有ステンレス鋼の精錬方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10245620A true JPH10245620A (ja) | 1998-09-14 |
Family
ID=13243328
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6392297A Withdrawn JPH10245620A (ja) | 1997-03-04 | 1997-03-04 | Ｔｉ，Ｓ含有ステンレス鋼の精錬方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10245620A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100398400B1 (ko) * | 1999-12-09 | 2003-09-19 | 주식회사 포스코 | 타이타늄 함유 스테인레스강의 정련공정에서 슬래그조성제어방법 |
| KR100477093B1 (ko) * | 2000-12-08 | 2005-03-17 | 주식회사 포스코 | 유황 첨가 스테인레스강 정련방법 |
| KR100743367B1 (ko) * | 2001-07-04 | 2007-07-26 | 주식회사 포스코 | 저탄소, 저질소 타이타늄 안정화 스테인레스강의 정련 방법 |
| KR101092100B1 (ko) | 2004-12-29 | 2011-12-12 | 주식회사 포스코 | 스테인레스 용강의 티타늄 실수율 예측을 통한스테인레스강 제조방법 |
| CN113699313A (zh) * | 2021-09-02 | 2021-11-26 | 宝钢德盛不锈钢有限公司 | 一种含钛不锈钢的冶炼工艺 |
-
1997
- 1997-03-04 JP JP6392297A patent/JPH10245620A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100398400B1 (ko) * | 1999-12-09 | 2003-09-19 | 주식회사 포스코 | 타이타늄 함유 스테인레스강의 정련공정에서 슬래그조성제어방법 |
| KR100477093B1 (ko) * | 2000-12-08 | 2005-03-17 | 주식회사 포스코 | 유황 첨가 스테인레스강 정련방법 |
| KR100743367B1 (ko) * | 2001-07-04 | 2007-07-26 | 주식회사 포스코 | 저탄소, 저질소 타이타늄 안정화 스테인레스강의 정련 방법 |
| KR101092100B1 (ko) | 2004-12-29 | 2011-12-12 | 주식회사 포스코 | 스테인레스 용강의 티타늄 실수율 예측을 통한스테인레스강 제조방법 |
| CN113699313A (zh) * | 2021-09-02 | 2021-11-26 | 宝钢德盛不锈钢有限公司 | 一种含钛不锈钢的冶炼工艺 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20040511 |