JPS62243711A - 含クロム溶鋼の精錬法 - Google Patents
含クロム溶鋼の精錬法Info
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Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、スラグ中のクロム酸化物を還元して金属クロ
ムを回収するとともに溶鋼の脱炭を行い。
ムを回収するとともに溶鋼の脱炭を行い。
さらに脱硫を促進させる含クロム溶鋼の精錬法に関する
ものである。
ものである。
［従来の技術］
ステンレス鋼のごとき１１％以上のクロムを含むような
含クロム溶鋼の脱炭方法として、脱炭中期以降（例えば
［Ｃ］：０．５％以下）を減圧下で行う真空脱炭法およ
び稀釈ガスを吹き込み雰囲気中の００分圧を下げて行う
稀釈脱炭法が広く用いられている。前者は一般にＶＯＤ
、後者はＡＯＤと呼ばれている。これらの方法はいずれ
も脱炭中期以降において溶鋼中［Ｃｒｌの酸化損失を抑
えながら効果的に脱炭を進行させようとするものである
。しかしながら［Ｃ］濃度が低下するにつれて［Ｃｒｌ
の酸化が避けられず、［Ｃ］濃度の低下と共に［Ｃｒｌ
の酸化損失量も増大する。従来［Ｃｒｌの酸化損失を抑
えるために、例えばＶＯＤ法について特開昭５５−８９
４１７号公報や特開昭５５−１５２１１８号公報で述べ
られているように、脱炭の進行にともなって酸素供給量
の調整或いは１００ ”Ｉ’ｏｒｒ以上の真空下での真
空度の調整を行っている。これらの方法では、スラグの
役割は大半はスプラッシュの抑制であり、脱炭の酸崇源
はガスとして供給される酸素である。そのため供給され
た酸素により［Ｃｒｌが酸化する。
含クロム溶鋼の脱炭方法として、脱炭中期以降（例えば
［Ｃ］：０．５％以下）を減圧下で行う真空脱炭法およ
び稀釈ガスを吹き込み雰囲気中の００分圧を下げて行う
稀釈脱炭法が広く用いられている。前者は一般にＶＯＤ
、後者はＡＯＤと呼ばれている。これらの方法はいずれ
も脱炭中期以降において溶鋼中［Ｃｒｌの酸化損失を抑
えながら効果的に脱炭を進行させようとするものである
。しかしながら［Ｃ］濃度が低下するにつれて［Ｃｒｌ
の酸化が避けられず、［Ｃ］濃度の低下と共に［Ｃｒｌ
の酸化損失量も増大する。従来［Ｃｒｌの酸化損失を抑
えるために、例えばＶＯＤ法について特開昭５５−８９
４１７号公報や特開昭５５−１５２１１８号公報で述べ
られているように、脱炭の進行にともなって酸素供給量
の調整或いは１００ ”Ｉ’ｏｒｒ以上の真空下での真
空度の調整を行っている。これらの方法では、スラグの
役割は大半はスプラッシュの抑制であり、脱炭の酸崇源
はガスとして供給される酸素である。そのため供給され
た酸素により［Ｃｒｌが酸化する。
この［Ｃｒｌの酸化によりスラグ中の（Ｃｒ２０３）が
増大しスラブの融点が急激に上昇してくる。
増大しスラブの融点が急激に上昇してくる。
（Ｃｒ２０１）の濃度は最終的には１５〜５０％にもな
り、その融点は１７００℃以上の高温であり、スラグ件
完全に固相を形成してくる。従来、このスラグを脱炭反
応の酸素源として使用し、 （Ｃｒ。
り、その融点は１７００℃以上の高温であり、スラグ件
完全に固相を形成してくる。従来、このスラグを脱炭反
応の酸素源として使用し、 （Ｃｒ。
０１）を還元して［Ｃｒ］を回収するためおよび脱炭末
期（例えば［Ｃ］ ： ０．１％以下）での脱炭反応速
度の上昇および脱炭酸素効率を上げるために、ＡＯＤで
は稀釈ガスのみによる吹錬、ＶＯＤにおいては高真空お
よびガス吹込みによる攪拌力の向上を計っている。しか
しスラグが固相を形成していることおよび脱炭中期（例
えば［Ｃ］：０゜５％以上）に比べ脱炭末期の脱炭反応
速度が非常に遅いために大きな効果は得られていない。
期（例えば［Ｃ］ ： ０．１％以下）での脱炭反応速
度の上昇および脱炭酸素効率を上げるために、ＡＯＤで
は稀釈ガスのみによる吹錬、ＶＯＤにおいては高真空お
よびガス吹込みによる攪拌力の向上を計っている。しか
しスラグが固相を形成していることおよび脱炭中期（例
えば［Ｃ］：０゜５％以上）に比べ脱炭末期の脱炭反応
速度が非常に遅いために大きな効果は得られていない。
そのため、スラグ中のクロム等の有価金属を還元回収す
るために、ＳｉやＡＱ等の還元剤を大量投入してスラブ
を還元した後に出鋼している。−［発明が解決しようと
する問題点］ 本発明はこのような欠点を排除するために、脱炭反応の
酸素源としてスラグ中の酸素の利用を促進させ、スラブ
中の有価金属の回収をはかり、還元剤の投入量の低減を
はかること、および低度域の脱炭反応速度を上昇させる
こと、さらに還元されたスラグにより脱［Ｓ］をはかる
ことを目的とするものである。
るために、ＳｉやＡＱ等の還元剤を大量投入してスラブ
を還元した後に出鋼している。−［発明が解決しようと
する問題点］ 本発明はこのような欠点を排除するために、脱炭反応の
酸素源としてスラグ中の酸素の利用を促進させ、スラブ
中の有価金属の回収をはかり、還元剤の投入量の低減を
はかること、および低度域の脱炭反応速度を上昇させる
こと、さらに還元されたスラグにより脱［Ｓ］をはかる
ことを目的とするものである。
［問題点を解決するための手段］
本発明は、含クロム溶鋼の精錬において、脱炭終了時点
で含クロム溶鋼のみを炉外へ出鋼して。
で含クロム溶鋼のみを炉外へ出鋼して。
（ｃ ｒ、Ｏ：１ ）を１５重量％以上含むスラグは炉
内に残し、新に受鋼した粗溶鋼中の［Ｃ］により、（Ｃ
ｒ、０３）を還元し［Ｃｒｌを回収するとともに、溶鋼
の脱［Ｃ］、脱［Ｓ］を行うことにより、還元剤の投入
量の低減および低度域の脱炭反応速度の上昇をはかる含
クロム溶鋼の精錬法である。
内に残し、新に受鋼した粗溶鋼中の［Ｃ］により、（Ｃ
ｒ、０３）を還元し［Ｃｒｌを回収するとともに、溶鋼
の脱［Ｃ］、脱［Ｓ］を行うことにより、還元剤の投入
量の低減および低度域の脱炭反応速度の上昇をはかる含
クロム溶鋼の精錬法である。
含クロム溶鋼の脱炭終了時に炉内に残すスラグ中の（Ｃ
ｒ、Ｏ，）を１５重量％以上としたのは、１５重に％以
上の（Ｃｒ２０３）を含むスラグは、融点が１７００℃
以上の高温であり、脱炭末期の低酸素域では還元反応の
進行が遅いからである。
ｒ、Ｏ，）を１５重量％以上としたのは、１５重に％以
上の（Ｃｒ２０３）を含むスラグは、融点が１７００℃
以上の高温であり、脱炭末期の低酸素域では還元反応の
進行が遅いからである。
炉内に残したスラグ中の（ＣｒｚＯａ）は、新に受鋼し
た粗溶鋼中の［Ｃ］により還元され、クロへはメタル中
に回収される一’ （ＣｒｚＯａ）の還元が終了した時
点でこのスラブは炉外へ排出する。その後の溶鋼の脱炭
は従来法と同様である。また。
た粗溶鋼中の［Ｃ］により還元され、クロへはメタル中
に回収される一’ （ＣｒｚＯａ）の還元が終了した時
点でこのスラブは炉外へ排出する。その後の溶鋼の脱炭
は従来法と同様である。また。
前記還元において、スラグ中（ｃｒｓｏｉ）が５重量％
以下となったスラグにより容易に粗溶鋼中の。
以下となったスラグにより容易に粗溶鋼中の。
［Ｓ］を減少させることが可能である。なお、本発明は
上吹吹酸機能を備えたＡＯＤ又は上底吹転炉において、
主原料として脱Ｐ、脱Ｓ溶銑を用いるプロセスにも適用
できる。すなわち、炉内に残したスラグ上に新たに溶銑
を装入後、上吹ならびに浴内に浸漬したノズルにより吹
酸するとともに。
上吹吹酸機能を備えたＡＯＤ又は上底吹転炉において、
主原料として脱Ｐ、脱Ｓ溶銑を用いるプロセスにも適用
できる。すなわち、炉内に残したスラグ上に新たに溶銑
を装入後、上吹ならびに浴内に浸漬したノズルにより吹
酸するとともに。
例えば炉上よりコークス等の炭材を必要に応じ添加する
ことにより、まず浴温を所定の温度に上げる。その後上
吹吹酸を中止し、浴内に浸漬したノズルから吹込むガス
を酸素主体から１例えばＡｒ等の不活性ガスに変えてガ
ス吹込みを継続することにより、溶銑中の［Ｃ］でスラ
グ中Ｃｒ、０３を還元する本発明がそのまま適用できる
ことは云うまでもない。
ことにより、まず浴温を所定の温度に上げる。その後上
吹吹酸を中止し、浴内に浸漬したノズルから吹込むガス
を酸素主体から１例えばＡｒ等の不活性ガスに変えてガ
ス吹込みを継続することにより、溶銑中の［Ｃ］でスラ
グ中Ｃｒ、０３を還元する本発明がそのまま適用できる
ことは云うまでもない。
［作用］
第１図は、含クロム溶鋼中［Ｃ］ ＝０．５％の時のス
ラグ中（Ｃｒ、 Ｏ） ）の還元反応速度の平均値を１
．０とし、該還元反応速度に及ぼす［Ｃ］濃度の影響に
ついて表したものである。［Ｃ］濃度が高いほど還元反
応速度が大きい。（Ｃｒ、、０３）の［Ｃ］による還元
反応は（１）式で表される。
ラグ中（Ｃｒ、 Ｏ） ）の還元反応速度の平均値を１
．０とし、該還元反応速度に及ぼす［Ｃ］濃度の影響に
ついて表したものである。［Ｃ］濃度が高いほど還元反
応速度が大きい。（Ｃｒ、、０３）の［Ｃ］による還元
反応は（１）式で表される。
（Ｃｒ、０３）＋３ ［Ｃ］→２ ［Ｃｒｌ ＋ ３
Ｃ０＝（１）［Ｃ］ ＝０．５％以上では、脱炭反応は
酸素供給律速であり、（Ｃ，Ｏ３）の分解にのみ依存す
るために（ｃｒｚｏａ）の還元速度は速い、一方［Ｃ］
＝０．５％以下では脱炭反応は［Ｃ］の拡散律速となる
ために（Ｃｒ、 ０３ ）の還元速度は遅い、従って、
（ｃｒｉｏ３’）を速く、しかも安価な方法で還元する
には本発明は非常に有効な方法である。
Ｃ０＝（１）［Ｃ］ ＝０．５％以上では、脱炭反応は
酸素供給律速であり、（Ｃ，Ｏ３）の分解にのみ依存す
るために（ｃｒｚｏａ）の還元速度は速い、一方［Ｃ］
＝０．５％以下では脱炭反応は［Ｃ］の拡散律速となる
ために（Ｃｒ、 ０３ ）の還元速度は遅い、従って、
（ｃｒｉｏ３’）を速く、しかも安価な方法で還元する
には本発明は非常に有効な方法である。
また（ｃｒｚｏ３）が５重量％以下となったスラブは酸
素ポテンシャルが低下したことで脱［Ｓ］能力が増加し
溶鋼中の［Ｓ］を除去することが可能となる。
素ポテンシャルが低下したことで脱［Ｓ］能力が増加し
溶鋼中の［Ｓ］を除去することが可能となる。
［実施例］
本発明法によって［Ｃ］ １．５％の含クロム溶鋼をＡ
ＯＩ）炉で脱炭した後にメタルのみ出鋼して、炉内に残
した１５重量％以上の（Ｃｒ２０３）を含むスラグを新
たに受鋼した粗溶鋼により還元した場合の実施例につい
て説明する。
ＯＩ）炉で脱炭した後にメタルのみ出鋼して、炉内に残
した１５重量％以上の（Ｃｒ２０３）を含むスラグを新
たに受鋼した粗溶鋼により還元した場合の実施例につい
て説明する。
第２図は従来法で、ＡＯＤ法により５ＵＳ３０４を脱炭
精錬した模式図を示す、溶鋼中［Ｃ］濃度に応じてＡｒ
ガスを富化して溶鋼中［Ｃ］を０゜０６％まで脱炭した
。この間、徐々に溶鋼中［Ｃｒｌの酸化が進行し、脱炭
終了時にはスラグ中（Ｃｒ、Ｏ，）は４０％までに達し
た。脱炭末期にスラグの塩基度を適正に保ち、耐火物を
保護するに必要なＣａＯを添加した。脱炭終了後に還元
剤としてＦｅ−８Ｌを、媒溶剤としてＣａＦ２を添加し
て、（ｃｒｚｏａ）を還元した。その後、メタルを出鋼
しスラグを出滓して精錬を完了した。
精錬した模式図を示す、溶鋼中［Ｃ］濃度に応じてＡｒ
ガスを富化して溶鋼中［Ｃ］を０゜０６％まで脱炭した
。この間、徐々に溶鋼中［Ｃｒｌの酸化が進行し、脱炭
終了時にはスラグ中（Ｃｒ、Ｏ，）は４０％までに達し
た。脱炭末期にスラグの塩基度を適正に保ち、耐火物を
保護するに必要なＣａＯを添加した。脱炭終了後に還元
剤としてＦｅ−８Ｌを、媒溶剤としてＣａＦ２を添加し
て、（ｃｒｚｏａ）を還元した。その後、メタルを出鋼
しスラグを出滓して精錬を完了した。
第３図は本発明法の一例を示すものである。脱炭は従来
のＡＯＤ法で行い、（ｃｒ＊ｏ、）を４０％含有してい
るスラグを炉内に残して、メタルのみを出鋼した６炉内
に残したスラグ上に新たに粗溶鋼を装入し、Ａｒのみを
吹込んで粗溶鋼中の［Ｃ］によりスラグ中（Ｃｒ、 Ｏ
ｓ ）を還元した。また、同時に粗溶鋼の脱［Ｓ］が進
行した。スラグ還元後スラグのみを出滓し、残った溶鋼
を従来の脱炭精錬と同様の方法により脱炭し、メタルの
みを出鋼した。その後炉内に残したスラグ上に粗溶鋼を
装入してスラブを還元し出滓し、溶鋼を脱炭し、これを
繰返した。なお、１回目の処理ではスラグ中（Ｃｒ、
０３ ）を還元せずにメタルのみを出鋼するために、従
来よりメタル中［Ｃｒｌが２〜３１）ｋ低くなるので、
装入する粗溶鋼中の［Ｃｒｌを従来例よ°りもその分だ
け高くした。また、（Ｃｒ’ａｏａ）の還元を行わない
ため脱［Ｓ］が進行し。
のＡＯＤ法で行い、（ｃｒ＊ｏ、）を４０％含有してい
るスラグを炉内に残して、メタルのみを出鋼した６炉内
に残したスラグ上に新たに粗溶鋼を装入し、Ａｒのみを
吹込んで粗溶鋼中の［Ｃ］によりスラグ中（Ｃｒ、 Ｏ
ｓ ）を還元した。また、同時に粗溶鋼の脱［Ｓ］が進
行した。スラグ還元後スラグのみを出滓し、残った溶鋼
を従来の脱炭精錬と同様の方法により脱炭し、メタルの
みを出鋼した。その後炉内に残したスラグ上に粗溶鋼を
装入してスラブを還元し出滓し、溶鋼を脱炭し、これを
繰返した。なお、１回目の処理ではスラグ中（Ｃｒ、
０３ ）を還元せずにメタルのみを出鋼するために、従
来よりメタル中［Ｃｒｌが２〜３１）ｋ低くなるので、
装入する粗溶鋼中の［Ｃｒｌを従来例よ°りもその分だ
け高くした。また、（Ｃｒ’ａｏａ）の還元を行わない
ため脱［Ｓ］が進行し。
ないので、装入する粗溶鋼中の［Ｓ］をあらかじめ低く
しておいた。２回目以降の処理では、スラグ中（ｃｒｚ
ｏａ）を還元するので、従来例と同等の［Ｃｒｌおよび
［３］量の粗溶鋼を装入した。
しておいた。２回目以降の処理では、スラグ中（ｃｒｚ
ｏａ）を還元するので、従来例と同等の［Ｃｒｌおよび
［３］量の粗溶鋼を装入した。
（Ｃｒ２０３ ）の還元によって［Ｃｒｌが増加するが
。
。
その後酸化されて、出鋼時には装入時と同等の［Ｃｒｌ
量となった。
量となった。
第４図は１本発明の他の実施例を示したもので、高炭域
での脱炭速度を上げるために、高炭域は０□のみで吹錬
し、その後も従来よりもｏ２の比を高くして脱炭し、そ
の後メタルのみを出鋼した。
での脱炭速度を上げるために、高炭域は０□のみで吹錬
し、その後も従来よりもｏ２の比を高くして脱炭し、そ
の後メタルのみを出鋼した。
そして炉内に残したスラブ上に新たに粗溶鋼を装入しス
ラグ中（Ｃｒ１０ｍ）を還元した。ｏ２のみの吹錬およ
び０□の比を高くすることによりメタル中［Ｃｒｌの酸
化量は増大するが、粗溶鋼で還元されるため問題はなく
、脱炭速度が上昇する効果が得られる０以上の実施例に
おける効果を従来例を１００とする指数で第１表に示す
。
ラグ中（Ｃｒ１０ｍ）を還元した。ｏ２のみの吹錬およ
び０□の比を高くすることによりメタル中［Ｃｒｌの酸
化量は増大するが、粗溶鋼で還元されるため問題はなく
、脱炭速度が上昇する効果が得られる０以上の実施例に
おける効果を従来例を１００とする指数で第１表に示す
。
第 １ 表
［発明の効果］
以上述べたように本発明は、含クロム溶鋼の脱炭時に生
成した（Ｃｒ２Ｏ２）を多量に含むスラグを炉内に残し
て新たに受鋼した粗溶鋼により還元を行うために、還元
剤の大幅な低減がはかれる。
成した（Ｃｒ２Ｏ２）を多量に含むスラグを炉内に残し
て新たに受鋼した粗溶鋼により還元を行うために、還元
剤の大幅な低減がはかれる。
また、従来のスラブ還元期の省略および高炭域脱炭の必
要がないために、Ａｒガスおよび０□ガスめ大幅な低減
および精錬時間の短縮をはかることができる。さらに、
従来法のスラグ還元期の省略により、該還元期に大きい
耐火物の溶損を抑え耐火物Ｊｌｒｆ １１位の低減をは
かることができ、またスラブ還元期の塩基度を調整する
ためのＣａＯの投入量を抑え、ＣａＯの原単位の低減を
はかることができる。また脱炭に伴う（Ｃｒｍ ０３
）の生成の抑制を考える必要がないために、極低脱炭（
［Ｃ］ ＜０．０１％）も容易に可能である。
要がないために、Ａｒガスおよび０□ガスめ大幅な低減
および精錬時間の短縮をはかることができる。さらに、
従来法のスラグ還元期の省略により、該還元期に大きい
耐火物の溶損を抑え耐火物Ｊｌｒｆ １１位の低減をは
かることができ、またスラブ還元期の塩基度を調整する
ためのＣａＯの投入量を抑え、ＣａＯの原単位の低減を
はかることができる。また脱炭に伴う（Ｃｒｍ ０３
）の生成の抑制を考える必要がないために、極低脱炭（
［Ｃ］ ＜０．０１％）も容易に可能である。
第１図はメタル中［Ｃ］とスラグ中（ｃｒｚｏａ）の還
元反応速度の関係を示す図 第２図は従来例を示す図 第３図および第４図は本発明の実施例を示す図である。
元反応速度の関係を示す図 第２図は従来例を示す図 第３図および第４図は本発明の実施例を示す図である。
Claims (1)
- 含クロム溶鋼の精錬において、クロム酸化物を１５重量
％以上含むスラグを出鋼時に炉内に残留させ、該スラグ
中のクロム酸化物を新たに受鋼した粗溶鋼中の［Ｃ］に
よって還元することを特徴とする含クロム溶鋼の精錬法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8516286A JPS62243711A (ja) | 1986-04-15 | 1986-04-15 | 含クロム溶鋼の精錬法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8516286A JPS62243711A (ja) | 1986-04-15 | 1986-04-15 | 含クロム溶鋼の精錬法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62243711A true JPS62243711A (ja) | 1987-10-24 |
Family
ID=13850969
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8516286A Pending JPS62243711A (ja) | 1986-04-15 | 1986-04-15 | 含クロム溶鋼の精錬法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62243711A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013124417A (ja) * | 2011-12-16 | 2013-06-24 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Ｃｒを含有するスラグの処理方法 |
| WO2022130473A1 (ja) * | 2020-12-14 | 2022-06-23 | 日鉄ステンレス株式会社 | 含クロム溶鋼の精錬方法 |
-
1986
- 1986-04-15 JP JP8516286A patent/JPS62243711A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013124417A (ja) * | 2011-12-16 | 2013-06-24 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Ｃｒを含有するスラグの処理方法 |
| WO2022130473A1 (ja) * | 2020-12-14 | 2022-06-23 | 日鉄ステンレス株式会社 | 含クロム溶鋼の精錬方法 |
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