JPH0368713A - 含クロム溶鋼の精錬法 - Google Patents
含クロム溶鋼の精錬法Info
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/005—Manufacture of stainless steel
-
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- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
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- C21C7/0685—Decarburising of stainless steel
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は含クロム溶鋼を極低炭素まで脱炭する含クロ
ム溶鋼の精錬法に関する。
ム溶鋼の精錬法に関する。
第９図に示される如く容器として例示される吹錬炉１内
に含クロム溶鋼２を入れ、上記炉ｌの底部に設けられた
羽口３から含クロム溶８２内に非酸化性ガス例えばアル
ゴンと酸素の混合ガスを吹き込み、第１０図の如き工程
で含クロム溶１４２の脱炭即ち精錬を行なう方法（以下
従来法と呼ぶ）が広く知られている。上記のように脱炭
を行なう場合、脱炭が進んで溶鋼中の炭素の濃度が低く
なってくるとクロムが酸化し易くなってその酸化損失が
極めて増大する。この為、上記方法では第１０図に示す
如く、炭素の濃度が低くなるにつれアルゴンの比率を順
次高めてクロムの酸化損失が少なくなるようにしている
。尚４はフードで、炉１から排出されたガスやダストを
集める為のものであり、これに一端が接続されたダクト
５の他端は図示外の集塵装置、アルゴン回収装置等に接
続されている。
に含クロム溶鋼２を入れ、上記炉ｌの底部に設けられた
羽口３から含クロム溶８２内に非酸化性ガス例えばアル
ゴンと酸素の混合ガスを吹き込み、第１０図の如き工程
で含クロム溶１４２の脱炭即ち精錬を行なう方法（以下
従来法と呼ぶ）が広く知られている。上記のように脱炭
を行なう場合、脱炭が進んで溶鋼中の炭素の濃度が低く
なってくるとクロムが酸化し易くなってその酸化損失が
極めて増大する。この為、上記方法では第１０図に示す
如く、炭素の濃度が低くなるにつれアルゴンの比率を順
次高めてクロムの酸化損失が少なくなるようにしている
。尚４はフードで、炉１から排出されたガスやダストを
集める為のものであり、これに一端が接続されたダクト
５の他端は図示外の集塵装置、アルゴン回収装置等に接
続されている。
この従来の含クロム溶鋼の精錬法では、炭素濃度が高い
過程では上記酸素によって含クロム溶鋼を効率良く迅速
に脱炭できる。しかし炭素濃度が低くなると脱炭反応の
速度が遅くなって予定の低炭素濃度に到達するまでの時
間が長くなる問題点があり、しかもその場合には上記の
如くアルゴンの比率が高められている為、高価なアルゴ
ンの使用量が極めて多量となる不経済性があった。また
アルゴンの比率を高めてもやはり酸素を使用している為
、その酸素によるクロムの酸化損失も生ずる問題点があ
った。
過程では上記酸素によって含クロム溶鋼を効率良く迅速
に脱炭できる。しかし炭素濃度が低くなると脱炭反応の
速度が遅くなって予定の低炭素濃度に到達するまでの時
間が長くなる問題点があり、しかもその場合には上記の
如くアルゴンの比率が高められている為、高価なアルゴ
ンの使用量が極めて多量となる不経済性があった。また
アルゴンの比率を高めてもやはり酸素を使用している為
、その酸素によるクロムの酸化損失も生ずる問題点があ
った。
本発明は以上のような点に鑑みてなされたもので、その
目的とするところは、精錬の全般を迅速に遂行でき、ま
た高価なアルゴンの使用量を極めて低減できると共にク
ロムの酸化損失も防止できるようにした含クロム溶鋼の
精錬法を提供することである。
目的とするところは、精錬の全般を迅速に遂行でき、ま
た高価なアルゴンの使用量を極めて低減できると共にク
ロムの酸化損失も防止できるようにした含クロム溶鋼の
精錬法を提供することである。
上記目的を達成する為に、本願発明は前記請求の範囲記
載の通りの手段を講じたものであって、その作用は次の
通りである。
載の通りの手段を講じたものであって、その作用は次の
通りである。
容器内の含クロム溶鋼中に非酸化性ガスと酸素の混合ガ
スが吹き込まれ、含クロム溶鋼はそのガスによって攪拌
されると共にそのガス中の酸素によって脱炭される。含
クロム溶鋼中の炭素濃度が低くなった後は、容器内が減
圧されると共に、ガスとして非酸化性ガスのみが吹き込
まれる。減圧の為、吹き込まれたガスは大きい攪拌能力
を発揮する。この為、含クロム溶鋼は良好に攪拌されて
その脱炭反応が促進される。
スが吹き込まれ、含クロム溶鋼はそのガスによって攪拌
されると共にそのガス中の酸素によって脱炭される。含
クロム溶鋼中の炭素濃度が低くなった後は、容器内が減
圧されると共に、ガスとして非酸化性ガスのみが吹き込
まれる。減圧の為、吹き込まれたガスは大きい攪拌能力
を発揮する。この為、含クロム溶鋼は良好に攪拌されて
その脱炭反応が促進される。
以下本願の第１の実施例を図面第１．２．９図に基づい
て説明する。先ず第９図の如き状態で周知の方法によっ
て含クロム溶鋼の脱炭が行なわれる。この状態での処理
は、例えば第２図の大気正中処理の欄に示される通りで
ある。即ち、含クロム溶鋼中に吹き込むガスとして酸素
と非酸化性ガス例えばアルゴン（窒素、ヘリウムでもよ
い）の混合ガスを用いて精錬を行う。この処理の場合、
両ガスの混合比率は先ず６：１にされる。そして含クロ
ム溶鋼の脱炭が進んで含クロム溶鋼中の炭素濃度が低下
するにつれ、上記混合比率は３：１．１：１と順次変更
される。
て説明する。先ず第９図の如き状態で周知の方法によっ
て含クロム溶鋼の脱炭が行なわれる。この状態での処理
は、例えば第２図の大気正中処理の欄に示される通りで
ある。即ち、含クロム溶鋼中に吹き込むガスとして酸素
と非酸化性ガス例えばアルゴン（窒素、ヘリウムでもよ
い）の混合ガスを用いて精錬を行う。この処理の場合、
両ガスの混合比率は先ず６：１にされる。そして含クロ
ム溶鋼の脱炭が進んで含クロム溶鋼中の炭素濃度が低下
するにつれ、上記混合比率は３：１．１：１と順次変更
される。
上記のようにして含クロム溶鋼の脱炭による精錬が行な
われ、含クロム溶鋼ｌ鋼中の炭素濃度が例えば０．１５
Ｘ となると（この濃度になったことは、例えば所定の
周知方法の処理を何分間行えばどれだけの炭素濃度にな
るという経験則から推察できる）、次は吹錬炉１内を減
圧状態にして処理がなされる。
われ、含クロム溶鋼ｌ鋼中の炭素濃度が例えば０．１５
Ｘ となると（この濃度になったことは、例えば所定の
周知方法の処理を何分間行えばどれだけの炭素濃度にな
るという経験則から推察できる）、次は吹錬炉１内を減
圧状態にして処理がなされる。
その操作は次の通りである。吹錬炉１上からフード４が
除去され、代わりに第１図の如く真空排気用のフード６
が被せられる。このフード６と吹錬炉１との接合部分７
は高温用パツキンが用いられて、高温状態でも吹錬炉１
内の密封状態が保たれるようになっている。フード６に
一端を接続するダクト８の他端は、図示外の真空排気装
置に接続されている。尚９は中蓋である。
除去され、代わりに第１図の如く真空排気用のフード６
が被せられる。このフード６と吹錬炉１との接合部分７
は高温用パツキンが用いられて、高温状態でも吹錬炉１
内の密封状態が保たれるようになっている。フード６に
一端を接続するダクト８の他端は、図示外の真空排気装
置に接続されている。尚９は中蓋である。
上記フード６の装着後、吹錬炉ｌ内が減圧され、また羽
口３からは含クロム溶１ｉ１２内に非酸化性ガス例えば
アルゴンのみ（非酸化性ガスとしてはその他に窒素、窒
素とアルゴンとの混合ガス、ヘリウム等を用いてもよい
）が吹き込まれる。この処理は例えば第２図の真空処理
の欄に示される通りである。即ち、吹錬炉ｌ内の圧力を
例えば９０Ｔｏｒｒにし、０．３Ｎ■３／分・トンの流
量のアルゴンガスが吹き込まれる。この過程では上記の
如く圧力が低い為、上記アルゴンガスはその流量が少な
くても含クロム溶鋼２内では大きな撹拌作用を及ぼす。
口３からは含クロム溶１ｉ１２内に非酸化性ガス例えば
アルゴンのみ（非酸化性ガスとしてはその他に窒素、窒
素とアルゴンとの混合ガス、ヘリウム等を用いてもよい
）が吹き込まれる。この処理は例えば第２図の真空処理
の欄に示される通りである。即ち、吹錬炉ｌ内の圧力を
例えば９０Ｔｏｒｒにし、０．３Ｎ■３／分・トンの流
量のアルゴンガスが吹き込まれる。この過程では上記の
如く圧力が低い為、上記アルゴンガスはその流量が少な
くても含クロム溶鋼２内では大きな撹拌作用を及ぼす。
従って吹錬炉ｌ内の含クロム溶ｆＡ２はスラグと極めて
良好に攪拌され、脱炭反応が促進される。向上記真空処
理の時間は例えば５分間である。
良好に攪拌され、脱炭反応が促進される。向上記真空処
理の時間は例えば５分間である。
上記処理によって、含クロム溶ｔｇ２中の炭素濃度は例
えば０．０４％まで減少する。
えば０．０４％まで減少する。
尚前記大気正中処理の過程では含クロム溶鋼２中のクロ
ム濃度は１８．２０１から１７．２０２まで減少、即ち
、１９（が酸化しているが、真空処理の過程ではクロム
の減少即ち酸化は零である。
ム濃度は１８．２０１から１７．２０２まで減少、即ち
、１９（が酸化しているが、真空処理の過程ではクロム
の減少即ち酸化は零である。
次に上記真空処理が済むと、周知の如く含クロム溶鋼２
中に還元剤例えばＦｅ−５ｉが投入され、上記酸化した
クロムの還元がなされる。上記還元剤は例えば粒状であ
る。上記還元の結果、含クロム溶ａ２中のクロム濃度は
ＩＬ２ｔＨに戻る。
中に還元剤例えばＦｅ−５ｉが投入され、上記酸化した
クロムの還元がなされる。上記還元剤は例えば粒状であ
る。上記還元の結果、含クロム溶ａ２中のクロム濃度は
ＩＬ２ｔＨに戻る。
以上で精錬作業が完了する。
次に第３図は、酸素とアルゴンの比率が１：３の混合ガ
スを用いて、大気圧中で含クロム溶鋼を脱炭したときの
、含クロム溶鋼中の炭素とクロムの関係を示すグラフで
ある。
スを用いて、大気圧中で含クロム溶鋼を脱炭したときの
、含クロム溶鋼中の炭素とクロムの関係を示すグラフで
ある。
このグラフから、含クロム溶鋼中の炭素濃度が略０．２
ｚ以下でクロムの酸化の度合が大きくなることが理解で
きる。従って、前記の如き大気正中処理から真空処理へ
の切替は、含クロム溶鋼中の炭素濃度が略０．２ｚとな
ったあたりで行なうのが良い。
ｚ以下でクロムの酸化の度合が大きくなることが理解で
きる。従って、前記の如き大気正中処理から真空処理へ
の切替は、含クロム溶鋼中の炭素濃度が略０．２ｚとな
ったあたりで行なうのが良い。
次に第４図は、前記の如き真空処理の場合の種々の真空
度の場合におけるアルゴンガスの流量と脱炭速度定数Ｋ
ｃとの関係を示すグラフである。
度の場合におけるアルゴンガスの流量と脱炭速度定数Ｋ
ｃとの関係を示すグラフである。
脱炭速度式は
ｄ 【
で近似でき、脱炭速度定数Ｋｃが大である程脱炭の効果
が大きい。
が大きい。
上記グラフから、前記真空処理の場合の吹錬炉１内の真
空度は、略２００Ｔｏｒｒ以上であると上記定数Ｋｃは
大気圧の場合と大差なくなる為、略２００Ｔｏｒｒ以下
が好ましいことが理解できる。
空度は、略２００Ｔｏｒｒ以上であると上記定数Ｋｃは
大気圧の場合と大差なくなる為、略２００Ｔｏｒｒ以下
が好ましいことが理解できる。
尚アルゴンガスの流量は、略０．５Ｎ１／分・トン以上
であるとスプラッシュの飛散が大となって操業上の問題
が生ずる為、それ以下にするのが好ましい。
であるとスプラッシュの飛散が大となって操業上の問題
が生ずる為、それ以下にするのが好ましい。
次に本願の第２の実施例を第５図に基づいて説明する０
本例は非酸化性ガスを用いての含クロム溶鋼の精錬と、
還元剤によるクロム酸化物の還元とを、真空処理の欄に
示されるように減圧状態の吹錬炉ｌ内において同時並行
的に行う例である。
本例は非酸化性ガスを用いての含クロム溶鋼の精錬と、
還元剤によるクロム酸化物の還元とを、真空処理の欄に
示されるように減圧状態の吹錬炉ｌ内において同時並行
的に行う例である。
本例の場合、大気正中処理が前記第１の実施例の場合と
同様に行われる０次にその処理の終了後、炉１内にその
上方の開口部から還元剤が投入される０次に第１図の如
き状態において炉ｌ内が例えば９０Ｔｏｒｒに減圧され
、非酸化性ガス例えばアルゴンが吹き込まれて、含クロ
ム溶鋼の脱炭及びクロム酸化物の還元が行われる。その
処理時間は例えば５分間である。この過程での炉１内の
真空度及びスラグの状態は第６図に示す通りである。上
記過程では、還元剤の添加により炉１内のスラグは柔ら
かい低融点スラグとなる。その結果、低融点スラグと溶
鋼との界面積が増大すると共に、減圧下で攪拌が行われ
る為に、次の（１）、（２）式の反応により脱炭及び還
元反応が促進される。
同様に行われる０次にその処理の終了後、炉１内にその
上方の開口部から還元剤が投入される０次に第１図の如
き状態において炉ｌ内が例えば９０Ｔｏｒｒに減圧され
、非酸化性ガス例えばアルゴンが吹き込まれて、含クロ
ム溶鋼の脱炭及びクロム酸化物の還元が行われる。その
処理時間は例えば５分間である。この過程での炉１内の
真空度及びスラグの状態は第６図に示す通りである。上
記過程では、還元剤の添加により炉１内のスラグは柔ら
かい低融点スラグとなる。その結果、低融点スラグと溶
鋼との界面積が増大すると共に、減圧下で攪拌が行われ
る為に、次の（１）、（２）式の反応により脱炭及び還
元反応が促進される。
（ＣｒｔＯｉ）＋３ （Ｃ） ２
（Ｃｒ） ＋３ＣＯ（１）ｚ（ｃｒｘｏ３）＋３
（Ｓｔ） ４ （Ｃｒ） ＋３（Ｓ
ｊＯｚ） ＋２）上記処理によって含ク
ロム溶鋼２中の炭素濃度は例えば０．０４％まで減少し
、クロム濃度は元の値即ち１８．２０Ｋに戻る。
（Ｃｒ） ＋３ＣＯ（１）ｚ（ｃｒｘｏ３）＋３
（Ｓｔ） ４ （Ｃｒ） ＋３（Ｓ
ｊＯｚ） ＋２）上記処理によって含ク
ロム溶鋼２中の炭素濃度は例えば０．０４％まで減少し
、クロム濃度は元の値即ち１８．２０Ｋに戻る。
向上記還元剤の投入は、フード６に還元剤の投入設備を
設置しておき、吹錬炉ｌにフード６を被せて吹錬炉１内
の減圧を開始した後に還元剤の投入を行ってもよい、そ
うすることによって還元剤の働きをより良好にすること
ができる。
設置しておき、吹錬炉ｌにフード６を被せて吹錬炉１内
の減圧を開始した後に還元剤の投入を行ってもよい、そ
うすることによって還元剤の働きをより良好にすること
ができる。
次に第７図は炭素濃度が０，１５％になった後の脱炭の
作業工程における脱炭速度定数を、従来法と本願の第１
及び第２実施例の方法の各々について示すものである。
作業工程における脱炭速度定数を、従来法と本願の第１
及び第２実施例の方法の各々について示すものである。
各々の作業工程の条件は、従来法は大気圧下での操業で
、ガス即ち酸素とアルゴンの混合ガスの流量はＩＮ１／
分・トンであり、本願の実施例は操業圧力１００Ｔｏｒ
ｒの時の実施例で、又アルゴンの流量は００−３Ｎ’／
分・トンである。又第２実施例の方法の場合における脱
炭速度定数は、横軸に還元剤の添加指数（酸化したクロ
ムを全て還元するに必要な還元剤の計算上の量を指数１
．０で示しである）をとって、種々の添加指数の場合に
おける値を示しである。
、ガス即ち酸素とアルゴンの混合ガスの流量はＩＮ１／
分・トンであり、本願の実施例は操業圧力１００Ｔｏｒ
ｒの時の実施例で、又アルゴンの流量は００−３Ｎ’／
分・トンである。又第２実施例の方法の場合における脱
炭速度定数は、横軸に還元剤の添加指数（酸化したクロ
ムを全て還元するに必要な還元剤の計算上の量を指数１
．０で示しである）をとって、種々の添加指数の場合に
おける値を示しである。
この第７図から明らかなように、第１実施例の方法では
減圧下での操業の結果、従来法に比べて高い脱炭速度定
数が得られている。又第２実施例の方法では還元剤によ
るクロム酸化物の還元が並行的に行われていながら、第
１実施例と同様の高い脱炭速度定数が得られている。
減圧下での操業の結果、従来法に比べて高い脱炭速度定
数が得られている。又第２実施例の方法では還元剤によ
るクロム酸化物の還元が並行的に行われていながら、第
１実施例と同様の高い脱炭速度定数が得られている。
次に第８図は、第２実施例において精錬作業がスタート
されてから全精錬作業が完了する時までの含クロム溶鋼
のクロム濃度の変化の様子を、種々の含クロム溶鋼につ
いて測定した結果を示すものである。又各々の折れ線に
付記した数字は還元剤の添加指数を示す。
されてから全精錬作業が完了する時までの含クロム溶鋼
のクロム濃度の変化の様子を、種々の含クロム溶鋼につ
いて測定した結果を示すものである。又各々の折れ線に
付記した数字は還元剤の添加指数を示す。
この第８図からは、還元剤の添加量が全クロム酸化物を
還元するに必要な計算上の量より少なくても、全量に近
いクロムを還元できていることがわかる。これは溶鋼中
の炭素がクロム酸化物を還元している為と思われる。
還元するに必要な計算上の量より少なくても、全量に近
いクロムを還元できていることがわかる。これは溶鋼中
の炭素がクロム酸化物を還元している為と思われる。
次に前記本願の第１及び第２の実施例の方法と第１０図
の如き従来法を、含クロム溶鋼の一例として５ＵＳ３０
４の精錬に適用した場合における種々の材料の原単位及
び全精錬処理に要する時間を対比して示せば第１表の通
りである。尚第１表は従来法を１００ とした場合の相
対値である。また第１０図の従来法は、酸素とアルゴン
の比率が１：１までは本願の実施例と同じ条件、比率が
１：３の工程は酸素、とアルゴンを合計した流量がＩ
Ｎｍ”／分トンである。
の如き従来法を、含クロム溶鋼の一例として５ＵＳ３０
４の精錬に適用した場合における種々の材料の原単位及
び全精錬処理に要する時間を対比して示せば第１表の通
りである。尚第１表は従来法を１００ とした場合の相
対値である。また第１０図の従来法は、酸素とアルゴン
の比率が１：１までは本願の実施例と同じ条件、比率が
１：３の工程は酸素、とアルゴンを合計した流量がＩ
Ｎｍ”／分トンである。
第 １ 表
〔発明の効果〕
以上のように本発明にあっては、含クロム溶鋼を精錬す
る場合、上記含クロム溶鋼中の炭素濃度が、上記ガス中
に酸素が存在するとクロムの酸化の度合が実質的に高く
なるところの略０．２ｚの濃度までの過程（前半の過程
）では、上記ガスとして非酸化性ガスと酸素の混合ガス
を用いて精錬を行い、上記含クロム溶鋼中の炭素濃度が
上記の濃度となった後（後半の過程）は、上記容器内を
２００Ｔｏｒｒ以下に減圧すると共に、上記ガスとして
非酸化性ガスのみを用いて精錬を行うから、次の第１乃
至第４の効果を共に発揮させられる有用性がある。
る場合、上記含クロム溶鋼中の炭素濃度が、上記ガス中
に酸素が存在するとクロムの酸化の度合が実質的に高く
なるところの略０．２ｚの濃度までの過程（前半の過程
）では、上記ガスとして非酸化性ガスと酸素の混合ガス
を用いて精錬を行い、上記含クロム溶鋼中の炭素濃度が
上記の濃度となった後（後半の過程）は、上記容器内を
２００Ｔｏｒｒ以下に減圧すると共に、上記ガスとして
非酸化性ガスのみを用いて精錬を行うから、次の第１乃
至第４の効果を共に発揮させられる有用性がある。
即ち、先ず第１に、上記前半の過程では、含クロム溶鋼
中に吹き込まれるガス中の酸素によって効率良く迅速に
脱炭できる効果がある。
中に吹き込まれるガス中の酸素によって効率良く迅速に
脱炭できる効果がある。
第２に、後半でも高い脱炭反応速度を維持して、上記含
クロム溶鋼を短時間で予定の低炭素濃度にまで到達させ
ることのできる効果がある。
クロム溶鋼を短時間で予定の低炭素濃度にまで到達させ
ることのできる効果がある。
第３に、上記後半の場合、含クロム溶鋼中の炭素濃度が
低い為クロムが酸化し易くなっているが、その過程では
非酸化性ガスを使用するから、クロムの酸化損失を無に
できる効果がある。
低い為クロムが酸化し易くなっているが、その過程では
非酸化性ガスを使用するから、クロムの酸化損失を無に
できる効果がある。
第４に、後半では上記のように非酸化性ガスを用いても
、上記減圧の為、吹き込まれたガスは攪拌能力が増大す
るから、少ないガス量でもって必要充分な攪拌作用を得
ることができ、上記第２の効果の短時間と相まって、高
価な非酸化性ガスの使用量を著しく低減させられる効果
がある。
、上記減圧の為、吹き込まれたガスは攪拌能力が増大す
るから、少ないガス量でもって必要充分な攪拌作用を得
ることができ、上記第２の効果の短時間と相まって、高
価な非酸化性ガスの使用量を著しく低減させられる効果
がある。
更に本発明において上記後半の過程で還元剤によりクロ
ム酸化物の還元を行う場合には、精錬作業の時間を何等
長期化することなくクロム酸化物の還元ができるは無論
のこと、クロム酸化物の還元の為に必要な還元剤の量も
低減化させられる効果がある。
ム酸化物の還元を行う場合には、精錬作業の時間を何等
長期化することなくクロム酸化物の還元ができるは無論
のこと、クロム酸化物の還元の為に必要な還元剤の量も
低減化させられる効果がある。
図面は本願の実施例を示すもので、第１図は吹錬炉にお
いて減圧下で含クロム溶鋼の脱炭を行なう状態を示す半
断面図、第２図は第１の実施例における精錬の作業工程
を示す図、第３図は含クロム溶鋼中の炭素濃度とクロム
濃度の関係を示すグラフ、第４図はアルゴンガスの流量
と脱炭速度定数との関係を示すグラフ、第５図は第２の
実施例における精錬の作業工程を示す図、第６図は第５
図の真空処理の過程での真空度の変化及びスラグの状態
の変化を説明する図、第７図は従来法及び本願の第１と
第２の実施例における夫々の脱炭速度定数を示す図、第
８図は第２の実施例におけるクロム濃度の変化の様子を
示す図、第９図は吹錬炉において大気圧中で含クロム溶
鋼の脱炭を行なう状態を示す半断面図、第１０図は従来
法による精錬の作業工程を示す図。 １・・・吹錬炉、２・・・含クロム溶鋼。 第 を 図 第 図 還元剤 ％ １８．２０ 第 図 １７．２０ １？、２０ １８．２０
〔※１ 流量： ０．３Ｎｍ’／分・トン〕還元剤 ％ １８．２０ 〔※２ １７．２０ １８．２０ 流量： ０．３Ｎｍ”／分・トン〕 第１０図 還元剤 第 ３ 図 炭素 ％ 第十図 第 図 第 図 （令−１） 還元剤（Ｆｅ−５ｉ）添加指数 第８ 図 ）Ｉ−メｊＭ玉中処理十１１」υ里→
いて減圧下で含クロム溶鋼の脱炭を行なう状態を示す半
断面図、第２図は第１の実施例における精錬の作業工程
を示す図、第３図は含クロム溶鋼中の炭素濃度とクロム
濃度の関係を示すグラフ、第４図はアルゴンガスの流量
と脱炭速度定数との関係を示すグラフ、第５図は第２の
実施例における精錬の作業工程を示す図、第６図は第５
図の真空処理の過程での真空度の変化及びスラグの状態
の変化を説明する図、第７図は従来法及び本願の第１と
第２の実施例における夫々の脱炭速度定数を示す図、第
８図は第２の実施例におけるクロム濃度の変化の様子を
示す図、第９図は吹錬炉において大気圧中で含クロム溶
鋼の脱炭を行なう状態を示す半断面図、第１０図は従来
法による精錬の作業工程を示す図。 １・・・吹錬炉、２・・・含クロム溶鋼。 第 を 図 第 図 還元剤 ％ １８．２０ 第 図 １７．２０ １？、２０ １８．２０
〔※１ 流量： ０．３Ｎｍ’／分・トン〕還元剤 ％ １８．２０ 〔※２ １７．２０ １８．２０ 流量： ０．３Ｎｍ”／分・トン〕 第１０図 還元剤 第 ３ 図 炭素 ％ 第十図 第 図 第 図 （令−１） 還元剤（Ｆｅ−５ｉ）添加指数 第８ 図 ）Ｉ−メｊＭ玉中処理十１１」υ里→
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、容器内に入れられた含クロム溶鋼の中にガスを吹き
込んで上記含クロム溶鋼を脱炭する含クロム溶鋼の精錬
法において、上記含クロム溶鋼中の炭素濃度が、上記ガ
ス中に酸素が存在するとクロムの酸化の度合が実質的に
高くなるところの略０．２％の濃度までの過程では、上
記ガスとして非酸化性ガスと酸素の混合ガスを用いて精
錬を行い、上記含クロム溶鋼中の炭素濃度が上記の濃度
となった後は、上記容器内を略２００Ｔｏｒｒ以下に減
圧すると共に、上記ガスとして非酸化性ガスのみを用い
て精錬を行うことを特徴とする含クロム溶鋼の精錬法。 ２、容器内に入れられた含クロム溶鋼の中にガスを吹き
込んで上記含クロム溶鋼を脱炭する含クロム溶鋼の精錬
法において、上記含クロム溶鋼中の炭素濃度が、上記ガ
ス中に酸素が存在するとクロムの酸化の度合が実質的に
高くなるところの略０．２％の濃度までの過程では、上
記ガスとして非酸化性ガスと酸素の混合ガスを用いて精
錬を行い、上記含クロム溶鋼中の炭素濃度が上記の濃度
となった後は、上記容器内を略２００Ｔｏｒｒ以下に減
圧すると共に、上記炭素濃度に到達するまでに生成した
クロム酸化物を還元する為の還元剤を添加し、上記ガス
として非酸化性ガスのみを用いて脱炭及び還元精錬を同
時に行うことを特徴とする含クロム溶鋼の精錬法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1280809A JP2850407B2 (ja) | 1989-04-18 | 1989-10-27 | 含クロム溶鋼の精錬法 |
| ES90105828T ES2045606T3 (es) | 1989-04-18 | 1990-03-27 | Metodo para refinar acero al cromo fundido. |
| EP90105828A EP0393391B1 (en) | 1989-04-18 | 1990-03-27 | Method of refining molten chrome steel |
| DE90105828T DE69003572T2 (de) | 1989-04-18 | 1990-03-27 | Verfahren zum Feinen von Chromstahl. |
| TW079102442A TW231312B (ja) | 1989-04-18 | 1990-03-28 | |
| US07/866,949 US5324342A (en) | 1989-04-18 | 1992-04-09 | Method of refining molten chrome steel |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9847389 | 1989-04-18 | ||
| JP1-98473 | 1989-04-18 | ||
| JP1280809A JP2850407B2 (ja) | 1989-04-18 | 1989-10-27 | 含クロム溶鋼の精錬法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0368713A true JPH0368713A (ja) | 1991-03-25 |
| JP2850407B2 JP2850407B2 (ja) | 1999-01-27 |
Family
ID=26439640
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1280809A Expired - Lifetime JP2850407B2 (ja) | 1989-04-18 | 1989-10-27 | 含クロム溶鋼の精錬法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5324342A (ja) |
| EP (1) | EP0393391B1 (ja) |
| JP (1) | JP2850407B2 (ja) |
| DE (1) | DE69003572T2 (ja) |
| ES (1) | ES2045606T3 (ja) |
| TW (1) | TW231312B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002212625A (ja) * | 2001-01-17 | 2002-07-31 | Daido Steel Co Ltd | 含クロム溶鋼の脱炭方法 |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE1005461A3 (fr) * | 1991-10-16 | 1993-08-03 | Wurth Paul Sa | Procede et installation d'affinage de ferromanganese carbure. |
| KR0179394B1 (ko) * | 1994-06-06 | 1999-02-18 | 도자끼 시노부 | 함Cr용강의 탈탄 정련방법 |
| JP3531218B2 (ja) * | 1994-06-20 | 2004-05-24 | 大同特殊鋼株式会社 | 低炭素含クロム鋼の製造方法 |
| US5879691A (en) * | 1997-06-06 | 1999-03-09 | The Procter & Gamble Company | Delivery system for a tooth whitener using a strip of material having low flexural stiffness |
| CN1556865A (zh) | 2001-09-20 | 2004-12-22 | 新日本制铁株式会社 | 含铬熔液的精炼方法和精炼装置 |
| PL2908798T3 (pl) | 2012-10-17 | 2019-02-28 | Procter & Gamble | Pasek do wprowadzania środka aktywującego higienę jamy ustnej i sposoby stosowania środków aktywujących higienę jamy ustnej |
| EP4056720A1 (de) * | 2021-03-08 | 2022-09-14 | SMS Group GmbH | Verfahren zum herstellen einer ferrolegierung mit niedrigem kohlenstoffgehalt |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1406505A (fr) * | 1964-04-21 | 1965-07-23 | Loire Atel Forges | Procédé de fabrication d'aciers et d'alliages à très basse teneur en carbone |
| DE1916945C3 (de) * | 1969-04-02 | 1980-04-17 | Eisenwerk-Gesellschaft Maximilianshuette Mbh, 8458 Sulzbach-Rosenberg | Anwendung des Mantelgas-Verfahrens zum Frischen von Roheisen zu Stahl |
| US3666439A (en) * | 1970-03-02 | 1972-05-30 | Allegheny Ludlum Ind Inc | Method of decarburizing alloy steels |
| US3854932A (en) * | 1973-06-18 | 1974-12-17 | Allegheny Ludlum Ind Inc | Process for production of stainless steel |
| DE2754512C2 (de) * | 1977-12-07 | 1985-11-28 | Kawasaki Steel Corp., Kobe, Hyogo | Verfahren zum Herstellen niedriggekohlter, chromreicher Stähle |
| US4174212A (en) * | 1978-03-10 | 1979-11-13 | A. Finkl & Sons Co. | Method for the refining of steel |
| US4426224A (en) * | 1981-12-25 | 1984-01-17 | Sumitomo Kinzoku Kogyo Kabushiki Gaisha | Lance for powder top-blow refining and process for decarburizing and refining steel by using the lance |
| US4410359A (en) * | 1982-09-03 | 1983-10-18 | Allegheny Ludlum Steel Corporation | Process for production of stainless steel |
| US4514220A (en) * | 1984-04-26 | 1985-04-30 | Allegheny Ludlum Steel Corporation | Method for producing steel in a top-blown vessel |
| US4615730A (en) * | 1985-04-30 | 1986-10-07 | Allegheny Ludlum Steel Corporation | Method for refining molten metal bath to control nitrogen |
| CA1333663C (en) * | 1987-09-09 | 1994-12-27 | Haruyoshi Tanabe | Method of decarburizing high cr molten metal |
-
1989
- 1989-10-27 JP JP1280809A patent/JP2850407B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1990
- 1990-03-27 EP EP90105828A patent/EP0393391B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-03-27 DE DE90105828T patent/DE69003572T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1990-03-27 ES ES90105828T patent/ES2045606T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1990-03-28 TW TW079102442A patent/TW231312B/zh active
-
1992
- 1992-04-09 US US07/866,949 patent/US5324342A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002212625A (ja) * | 2001-01-17 | 2002-07-31 | Daido Steel Co Ltd | 含クロム溶鋼の脱炭方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| TW231312B (ja) | 1994-10-01 |
| EP0393391B1 (en) | 1993-09-29 |
| US5324342A (en) | 1994-06-28 |
| DE69003572T2 (de) | 1994-03-10 |
| ES2045606T3 (es) | 1994-01-16 |
| JP2850407B2 (ja) | 1999-01-27 |
| EP0393391A1 (en) | 1990-10-24 |
| DE69003572D1 (de) | 1993-11-04 |
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