JPH0323651B2 - - Google Patents
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- JPH0323651B2 JPH0323651B2 JP58191294A JP19129483A JPH0323651B2 JP H0323651 B2 JPH0323651 B2 JP H0323651B2 JP 58191294 A JP58191294 A JP 58191294A JP 19129483 A JP19129483 A JP 19129483A JP H0323651 B2 JPH0323651 B2 JP H0323651B2
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Landscapes
- Inorganic Fibers (AREA)
Description
〔技術分野〕
本発明は、高強度かつ高弾性である炭素繊維の
製造方法に関する。 〔背景技術〕 近年、炭素繊維複合材料は、スポーツ用途、宇
宙航空用途、工業用途等に巾広く応用されつつあ
りその量的拡大はめざましい。 このような状況に対応して、使用される炭素繊
維の性能も飛躍的に向上しつつある。 弾性率に着目すれば10年前には20ton／mm2であ
つたものが数年前には23〜24ton／mm2が標準とな
りさらに最近は30ton／mm2前後のものが指向され
つつあり、今後はこれが主流となる可能性も指摘
されている。 しかしながらこのような弾性率の向上がもしも
炭素繊維の強度を一定にしたままで達成されるな
らば、これは当然のことながら炭素繊維の伸度の
低下をもたらすこととなり、炭素繊維複合材料を
脆弱なものとし、複合材料の信頼性を低下させる
こととなる。 したがつて高弾性高伸度の炭素繊維、いいかえ
れば高伸度であると同時に高強度である炭素繊維
が強く必要とされる現状にある。 従来の弾性率の向上の方法は炭素化温度すなわ
ち最終熱処理温度を上昇させることであつた。し
かしながら、この方法では弾性率の向上と共に強
度は低下し、したがつて炭素繊維の伸度が低下す
るという欠点があつた。 第１図は、かかる事情を説明する炭素化温度と
得られる炭素繊維の物性との関係を示す相関図で
ある。第１図によれば、炭素化温度の上昇にとも
ない、弾性率は曲線Ａのごとく上昇するが、強度
ならびに炭素繊維の密度はＢ，Ｃのごとく低下す
る。 例えば28ton／mm2の弾性率を保とうとすれば炭
素化温度は約1800℃が必要であるが、この温度で
は1300℃に比較して強度は100Kg／mm2以上低下し、
高強度はとうてい達成できない。炭素化温度の上
昇にともなうこのような強度の低下は、密度の低
下と良く対応しており、炭素化温度上昇の過程
で、強度の低下をもたらすミクロな空孔が繊維中
に発生するためであると推定される。 〔発明の目的〕 炭素化温度を上昇させて高弾性繊維を得るとい
う従来技術では高弾性と高強度を同時に満足する
炭素繊維を得ることは困難であり、このような目
標に対しては、新規な焼成技術の確立が必要とな
る。この目標に対して鋭意検討の結果、本発明者
等は新規焼成方法を見出し、本発明を完成するに
至つた。 〔発明の構成〕 本発明の要旨とするところは、単繊維デニール
が0.1〜1.1デニールのアクリル繊維を用い、繊維
の密度が1.22ｇ／cm3に上昇するまでに３％以上の
伸長を与えた後に、以後の繊維の収縮を実質的に
抑制して耐炎化処理を完了し、ついで不活性雰囲
気中300〜500℃の温度で３％以上の伸長を与えた
後500〜800℃の温度でさらに１％以上の伸長を与
え、最後に不活性雰囲気中1300〜1600℃の温度で
緊張下に処理を行なうことによつて、繊維直径が
１〜6μ、ストランド強度が460Kg／mm2以上、スト
ランド弾性率が28ton／mm2以上、ストランド伸度
が1.6％以上であり、密度が1.76ｇ／cm3以上の炭
素繊維の製造方法を提供することにある。 以下に本発明についてさらに詳細に説明する。 本発明におけるアクリル繊維とは、アクリロニ
トリル（AN）を85wt％以上含有する単独重合体
または共重合体より得られる繊維である。 共重合成分としては、ANと共重合し得るすべ
ての単量体を意味し、その代表例を列挙すればビ
ニルエステル類、アクリル酸エステル類、メタク
リル酸エステル類、アクリル酸類、メタクリル酸
類、イタコン酸類等である。 このような単独または共重合体を得る方法とし
ては均一溶液重合、水溶液におけるレドツクス重
合、不均一系における懸濁重合乳化重合等を用い
ることができる。 本発明におけるアクリル繊維は1.1デニール以
下好ましくは1.0デニール以下の繊度を有するこ
とが不可欠である。本発明者等は、このような細
繊度のアクリル繊維を用いることにより、初めて
本発明の特性を有する炭素繊維が得られることを
見出した。 細繊度のアクリル繊維を焼成して炭素繊維を得
ることは、例えば特開昭49−94924号公報や特開
昭57−42934号公報等によつて公知である。しか
しながら、このような公知文献には、本発明の特
性を有する炭素繊維の製造方法を示唆する記載は
全く認められない。 これは、このような細繊度のアクリル繊維を用
いても焼成条件が不適当であれば本発明の特性を
有する炭素繊維が得られないことを示しており、
本発明はかかる細デニールのアクリル繊維と本発
明の焼成条件との結合によつて初めて達成される
ものであることを証明するものである。 本発明における細繊度のアクリル繊維は、湿式
紡糸、乾式紡糸等の通常のアクリル繊維の紡糸方
式を利用することによつて製造される。例えば通
常の湿式紡糸においては紡糸、延伸、水洗、乾燥
緻密化の後で必要に応じて乾熱延伸、スチーム延
伸等の２次延伸を施す。また該アクリル繊維は不
純物、内部ボイド、グレーズやクラツク等の表面
欠陥を含まないことが好ましい。 このようにして得られたアクリル繊維は、本発
明の焼成方法に従つて耐炎化、第１次炭素化、お
よび第２次炭素化処理が施される。 耐炎化処理は通常は空気の如き酸素−窒素の混
合雰囲気中で行なわれるか一酸化窒素や亜硫酸ガ
スを使用しても良い。耐炎化処理時の温度は200
〜350℃の範囲が適当である。 本発明の耐炎化処理に際しては、耐炎化処理過
程における繊維の密度が1.22ｇ／cm3に到達するま
でに３％以上好ましくは10％以上の伸長を与えた
後に以降の収縮を実質的に抑制して耐炎化処理を
完了することが必要である。密度が1.22ｇ／cm3に
至るまでの伸長率が３％未満の場合は所定の炭素
繊維の弾性率ならびに強度が得られない。また、
伸長後の繊維に収縮が生じると微細構造の乱れを
誘導し、炭素繊維の強度低下を引き起すので好ま
しくない。 繊維伸長挙動を与える方法としては、例えば繊
維を多数個の回転ロールと接触させると共に密度
が1.22ｇ／cm3に至るまではロール速度を暫時増加
させ、以降はロール速度を一定に保てばよい。 耐炎化処理が施された繊維は次いで窒素ガス、
アルゴンガス等の不活性雰囲気中300〜800℃の温
度範囲において第１次炭素化処理を行なうにあた
り300〜500℃の温度範囲で３％以上、さらに500
〜800℃の温度範囲で３％以上の伸長が加えられ
る。伸長は例えば第１次炭素化炉を２分割し、中
間にロールを設置することにより実施できる。こ
の伸長処理によつて炭素化過程において形成され
る微細構造の完全性が向上し、その結果得られる
炭素繊維の弾性率ならびに強度が増大する。 この伸長処理における伸長率ならびに温度が、
本発明の範囲を外れると伸長処理効果は消失し、
期待される特性は得られない。また、処理は通常
数十秒から数分間行なわれる。 第１次炭素化処理に引き続き、第２次炭素化処
理すなわち最終熱処理が不活性雰囲気中1300〜
1600℃好ましくは1300〜1500℃の温度範囲で緊張
下に数十秒〜数分間行なわれる。該熱処理におい
て処理過程における最高温度が1300℃未満であれ
ば所定の弾性率を得ることができない。一方、最
高温度が1600℃を越えると強度ならびに密度が低
下し、所定の値以下となる。また、熱処理時にお
ける温度プロフアイルは1000℃前後よりなだらか
に上昇して最高温度に到達するように設定される
ことが好ましい。また、熱処理時において繊維に
与えられる張力は250mg／デニール以上、好まし
くは350mg／デニール以上である必要がある。張
力がこの値より低い場合は、所定の弾性率を得る
ことは困難となる。 本発明は上記した方法を採用することによつ
て、繊維直径が１〜6μ、ストランド強度が460
Kg／mm2以上好ましくは500Kg／mm2以上、ストラン
ド弾性率が28t／mm2以上、ストランド伸度が1.60
％以上好ましくは1.7％以上より好ましくは1.8％
以上、密度が1.76ｇ／cm3以上より好ましくは1.78
ｇ／cm3以上の炭素繊維を容易に製造したるに至
る。 以下実施例により本発明を具体的に説明する。 ストランド強度、ストランド弾性率は
JISR7601の方法により測定した。 ストランド伸度は ストランド強度／ストランド弾性率×100（％
） で示されるものである。 密度は密度勾配管法により測定した。 炭素繊維の直径はレーザー法により測定した。 また、アクリル繊維の配向度Πは2θ＝17゜（Cu
−kα線使用）の反射における方位角方向の散乱
強度分布の半価巾Ｈ1/2（deg）より次式により
求めた。 Π＝180−H1／２／180×100（％） 実施例 １ アクリロニトリル98wt％アクリル酸メチル1wt
％、メタクリル酸1wt％の組成を有する比粘度
〔ηsp〕＝0.20の重合体をジメチルホルムアミドを
溶媒として湿式紡糸を行ない、引き続き湯浴上５
倍に延伸し水洗後乾燥して更に乾熱170℃で1.3倍
に延伸して0.8デニールの繊度を有するフイラメ
ント数9000のアクリル繊維を得た。 Ｘ線回析より求められる繊維の配向度Πは90.3
％．であつた。 このアクリル繊維を220℃−240℃−260℃の３
段階の温度プロフアイルを有する熱風循環型の耐
炎化炉を60分間通過せしめて耐炎化処理を行なう
に際し、繊維の密度が1.22ｇ／cm3に達するまでに
回転ロールの速度差によつて15％の伸長を与え、
その後繊維と接触する回転ロールの速度を等速に
固定することにより繊維の局部的収縮を抑制して
耐炎化処理を終了した。 次に該耐炎化繊維を純粋なN2気流中450℃の第
１炭素化炉を通過せしめるに際して12％の伸長を
加え、さらに同雰囲気中650℃の第２炭素化炉を
通過せしめるに際して４％の伸長を加え、引続き
同雰囲気中表１の最高温度を有する第３炭素化炉
中において380mg／デニールの張力下に熱処理を
行ない表１の諸物性を有する炭素繊維を得た。
製造方法に関する。 〔背景技術〕 近年、炭素繊維複合材料は、スポーツ用途、宇
宙航空用途、工業用途等に巾広く応用されつつあ
りその量的拡大はめざましい。 このような状況に対応して、使用される炭素繊
維の性能も飛躍的に向上しつつある。 弾性率に着目すれば10年前には20ton／mm2であ
つたものが数年前には23〜24ton／mm2が標準とな
りさらに最近は30ton／mm2前後のものが指向され
つつあり、今後はこれが主流となる可能性も指摘
されている。 しかしながらこのような弾性率の向上がもしも
炭素繊維の強度を一定にしたままで達成されるな
らば、これは当然のことながら炭素繊維の伸度の
低下をもたらすこととなり、炭素繊維複合材料を
脆弱なものとし、複合材料の信頼性を低下させる
こととなる。 したがつて高弾性高伸度の炭素繊維、いいかえ
れば高伸度であると同時に高強度である炭素繊維
が強く必要とされる現状にある。 従来の弾性率の向上の方法は炭素化温度すなわ
ち最終熱処理温度を上昇させることであつた。し
かしながら、この方法では弾性率の向上と共に強
度は低下し、したがつて炭素繊維の伸度が低下す
るという欠点があつた。 第１図は、かかる事情を説明する炭素化温度と
得られる炭素繊維の物性との関係を示す相関図で
ある。第１図によれば、炭素化温度の上昇にとも
ない、弾性率は曲線Ａのごとく上昇するが、強度
ならびに炭素繊維の密度はＢ，Ｃのごとく低下す
る。 例えば28ton／mm2の弾性率を保とうとすれば炭
素化温度は約1800℃が必要であるが、この温度で
は1300℃に比較して強度は100Kg／mm2以上低下し、
高強度はとうてい達成できない。炭素化温度の上
昇にともなうこのような強度の低下は、密度の低
下と良く対応しており、炭素化温度上昇の過程
で、強度の低下をもたらすミクロな空孔が繊維中
に発生するためであると推定される。 〔発明の目的〕 炭素化温度を上昇させて高弾性繊維を得るとい
う従来技術では高弾性と高強度を同時に満足する
炭素繊維を得ることは困難であり、このような目
標に対しては、新規な焼成技術の確立が必要とな
る。この目標に対して鋭意検討の結果、本発明者
等は新規焼成方法を見出し、本発明を完成するに
至つた。 〔発明の構成〕 本発明の要旨とするところは、単繊維デニール
が0.1〜1.1デニールのアクリル繊維を用い、繊維
の密度が1.22ｇ／cm3に上昇するまでに３％以上の
伸長を与えた後に、以後の繊維の収縮を実質的に
抑制して耐炎化処理を完了し、ついで不活性雰囲
気中300〜500℃の温度で３％以上の伸長を与えた
後500〜800℃の温度でさらに１％以上の伸長を与
え、最後に不活性雰囲気中1300〜1600℃の温度で
緊張下に処理を行なうことによつて、繊維直径が
１〜6μ、ストランド強度が460Kg／mm2以上、スト
ランド弾性率が28ton／mm2以上、ストランド伸度
が1.6％以上であり、密度が1.76ｇ／cm3以上の炭
素繊維の製造方法を提供することにある。 以下に本発明についてさらに詳細に説明する。 本発明におけるアクリル繊維とは、アクリロニ
トリル（AN）を85wt％以上含有する単独重合体
または共重合体より得られる繊維である。 共重合成分としては、ANと共重合し得るすべ
ての単量体を意味し、その代表例を列挙すればビ
ニルエステル類、アクリル酸エステル類、メタク
リル酸エステル類、アクリル酸類、メタクリル酸
類、イタコン酸類等である。 このような単独または共重合体を得る方法とし
ては均一溶液重合、水溶液におけるレドツクス重
合、不均一系における懸濁重合乳化重合等を用い
ることができる。 本発明におけるアクリル繊維は1.1デニール以
下好ましくは1.0デニール以下の繊度を有するこ
とが不可欠である。本発明者等は、このような細
繊度のアクリル繊維を用いることにより、初めて
本発明の特性を有する炭素繊維が得られることを
見出した。 細繊度のアクリル繊維を焼成して炭素繊維を得
ることは、例えば特開昭49−94924号公報や特開
昭57−42934号公報等によつて公知である。しか
しながら、このような公知文献には、本発明の特
性を有する炭素繊維の製造方法を示唆する記載は
全く認められない。 これは、このような細繊度のアクリル繊維を用
いても焼成条件が不適当であれば本発明の特性を
有する炭素繊維が得られないことを示しており、
本発明はかかる細デニールのアクリル繊維と本発
明の焼成条件との結合によつて初めて達成される
ものであることを証明するものである。 本発明における細繊度のアクリル繊維は、湿式
紡糸、乾式紡糸等の通常のアクリル繊維の紡糸方
式を利用することによつて製造される。例えば通
常の湿式紡糸においては紡糸、延伸、水洗、乾燥
緻密化の後で必要に応じて乾熱延伸、スチーム延
伸等の２次延伸を施す。また該アクリル繊維は不
純物、内部ボイド、グレーズやクラツク等の表面
欠陥を含まないことが好ましい。 このようにして得られたアクリル繊維は、本発
明の焼成方法に従つて耐炎化、第１次炭素化、お
よび第２次炭素化処理が施される。 耐炎化処理は通常は空気の如き酸素−窒素の混
合雰囲気中で行なわれるか一酸化窒素や亜硫酸ガ
スを使用しても良い。耐炎化処理時の温度は200
〜350℃の範囲が適当である。 本発明の耐炎化処理に際しては、耐炎化処理過
程における繊維の密度が1.22ｇ／cm3に到達するま
でに３％以上好ましくは10％以上の伸長を与えた
後に以降の収縮を実質的に抑制して耐炎化処理を
完了することが必要である。密度が1.22ｇ／cm3に
至るまでの伸長率が３％未満の場合は所定の炭素
繊維の弾性率ならびに強度が得られない。また、
伸長後の繊維に収縮が生じると微細構造の乱れを
誘導し、炭素繊維の強度低下を引き起すので好ま
しくない。 繊維伸長挙動を与える方法としては、例えば繊
維を多数個の回転ロールと接触させると共に密度
が1.22ｇ／cm3に至るまではロール速度を暫時増加
させ、以降はロール速度を一定に保てばよい。 耐炎化処理が施された繊維は次いで窒素ガス、
アルゴンガス等の不活性雰囲気中300〜800℃の温
度範囲において第１次炭素化処理を行なうにあた
り300〜500℃の温度範囲で３％以上、さらに500
〜800℃の温度範囲で３％以上の伸長が加えられ
る。伸長は例えば第１次炭素化炉を２分割し、中
間にロールを設置することにより実施できる。こ
の伸長処理によつて炭素化過程において形成され
る微細構造の完全性が向上し、その結果得られる
炭素繊維の弾性率ならびに強度が増大する。 この伸長処理における伸長率ならびに温度が、
本発明の範囲を外れると伸長処理効果は消失し、
期待される特性は得られない。また、処理は通常
数十秒から数分間行なわれる。 第１次炭素化処理に引き続き、第２次炭素化処
理すなわち最終熱処理が不活性雰囲気中1300〜
1600℃好ましくは1300〜1500℃の温度範囲で緊張
下に数十秒〜数分間行なわれる。該熱処理におい
て処理過程における最高温度が1300℃未満であれ
ば所定の弾性率を得ることができない。一方、最
高温度が1600℃を越えると強度ならびに密度が低
下し、所定の値以下となる。また、熱処理時にお
ける温度プロフアイルは1000℃前後よりなだらか
に上昇して最高温度に到達するように設定される
ことが好ましい。また、熱処理時において繊維に
与えられる張力は250mg／デニール以上、好まし
くは350mg／デニール以上である必要がある。張
力がこの値より低い場合は、所定の弾性率を得る
ことは困難となる。 本発明は上記した方法を採用することによつ
て、繊維直径が１〜6μ、ストランド強度が460
Kg／mm2以上好ましくは500Kg／mm2以上、ストラン
ド弾性率が28t／mm2以上、ストランド伸度が1.60
％以上好ましくは1.7％以上より好ましくは1.8％
以上、密度が1.76ｇ／cm3以上より好ましくは1.78
ｇ／cm3以上の炭素繊維を容易に製造したるに至
る。 以下実施例により本発明を具体的に説明する。 ストランド強度、ストランド弾性率は
JISR7601の方法により測定した。 ストランド伸度は ストランド強度／ストランド弾性率×100（％
） で示されるものである。 密度は密度勾配管法により測定した。 炭素繊維の直径はレーザー法により測定した。 また、アクリル繊維の配向度Πは2θ＝17゜（Cu
−kα線使用）の反射における方位角方向の散乱
強度分布の半価巾Ｈ1/2（deg）より次式により
求めた。 Π＝180−H1／２／180×100（％） 実施例 １ アクリロニトリル98wt％アクリル酸メチル1wt
％、メタクリル酸1wt％の組成を有する比粘度
〔ηsp〕＝0.20の重合体をジメチルホルムアミドを
溶媒として湿式紡糸を行ない、引き続き湯浴上５
倍に延伸し水洗後乾燥して更に乾熱170℃で1.3倍
に延伸して0.8デニールの繊度を有するフイラメ
ント数9000のアクリル繊維を得た。 Ｘ線回析より求められる繊維の配向度Πは90.3
％．であつた。 このアクリル繊維を220℃−240℃−260℃の３
段階の温度プロフアイルを有する熱風循環型の耐
炎化炉を60分間通過せしめて耐炎化処理を行なう
に際し、繊維の密度が1.22ｇ／cm3に達するまでに
回転ロールの速度差によつて15％の伸長を与え、
その後繊維と接触する回転ロールの速度を等速に
固定することにより繊維の局部的収縮を抑制して
耐炎化処理を終了した。 次に該耐炎化繊維を純粋なN2気流中450℃の第
１炭素化炉を通過せしめるに際して12％の伸長を
加え、さらに同雰囲気中650℃の第２炭素化炉を
通過せしめるに際して４％の伸長を加え、引続き
同雰囲気中表１の最高温度を有する第３炭素化炉
中において380mg／デニールの張力下に熱処理を
行ない表１の諸物性を有する炭素繊維を得た。
【表】
実施例 ２
実施例１と同様にして、但し第１・第２炭素化
炉内での温度と伸長率を変更して焼成を実施し
た。なお第３炭素化炉の最高温度は1450℃、張力
は380mg／デニールとした。得られた炭素繊維の
諸物性を表２に示す。
炉内での温度と伸長率を変更して焼成を実施し
た。なお第３炭素化炉の最高温度は1450℃、張力
は380mg／デニールとした。得られた炭素繊維の
諸物性を表２に示す。
【表】
実施例 ３
実施例１と同様にして、但し紡糸ノズルのオリ
フイス口径、紡糸時の原液吐出量、ならびに延伸
倍率を変更して表３に示す繊度を有するアクリル
繊維を得た。 これ等のアクリル繊維を実施例１と同一の条件
にて焼成を行なつた。この際最終熱処理時におけ
る最高温度は1450℃、張力は400mg／デニールと
した。得られた炭素繊維の諸物性を表３に示す。
フイス口径、紡糸時の原液吐出量、ならびに延伸
倍率を変更して表３に示す繊度を有するアクリル
繊維を得た。 これ等のアクリル繊維を実施例１と同一の条件
にて焼成を行なつた。この際最終熱処理時におけ
る最高温度は1450℃、張力は400mg／デニールと
した。得られた炭素繊維の諸物性を表３に示す。
本発明で得られた炭素繊維は、高弾性かつ高強
度であるため、航空機一次構造材、釣竿、ゴルフ
シヤフト等のスポーツ用途、高速遠心分離機、ロ
ボツト等の工業用途、地上高速輸送体等広範囲な
用途に使用することが可能である。
度であるため、航空機一次構造材、釣竿、ゴルフ
シヤフト等のスポーツ用途、高速遠心分離機、ロ
ボツト等の工業用途、地上高速輸送体等広範囲な
用途に使用することが可能である。
第１図は、従来法による炭素化温度と得られる
炭素繊維の物性を示す相関図である。 Ａ……弾性率、Ｂ……強度、Ｃ……密度。
炭素繊維の物性を示す相関図である。 Ａ……弾性率、Ｂ……強度、Ｃ……密度。
Claims (1)
- １ 単繊維デニールが0.1〜1.1デニールのアクリ
ル繊維を用い、繊維の密度が1.22ｇ／cm3に上昇す
るまでに３％以上の伸長を与えた後に、以後の繊
維の収縮を実質的に抑制して耐炎化処理を完了
し、ついで不活性雰囲気中300〜500℃の温度で３
％以上の伸長を与えた後、500〜800℃の温度でさ
らに１％以上の伸長を与え、最後に不活性雰囲気
中1300〜1600℃の温度で緊張下に処理を行なつ
て、繊維直径が１〜6μ、ストランド強度が460
Kg／mm2以上、ストランド弾性率が28ton／mm2以上、
ストランド伸度が1.60％以上、密度が1.76ｇ／cm3
以上の炭素繊維を製造することを特徴とする高強
度高弾性炭素繊維の製造方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19129483A JPS6088129A (ja) | 1983-10-13 | 1983-10-13 | 高強度高弾性炭素繊維の製造方法 |
| PCT/JP1984/000486 WO1985001752A1 (en) | 1983-10-13 | 1984-10-12 | Carbon fibers with high strength and high modulus, and process for their production |
| DE8484903763T DE3485026D1 (de) | 1983-10-13 | 1984-10-12 | Kohlenstoffasern mit hoher festigkeit und hohem elastizitaetsmodul sowie deren herstellungsverfahren. |
| EP84903763A EP0159365B1 (en) | 1983-10-13 | 1984-10-12 | Carbon fibers with high strength and high modulus, and process for their production |
| US07/401,775 US5051216A (en) | 1983-10-13 | 1989-09-01 | Process for producing carbon fibers of high tenacity and modulus of elasticity |
| US07/682,383 US5281477A (en) | 1983-10-13 | 1991-04-09 | Carbon fibers having high tenacity and high modulus of elasticity and process for producing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19129483A JPS6088129A (ja) | 1983-10-13 | 1983-10-13 | 高強度高弾性炭素繊維の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6088129A JPS6088129A (ja) | 1985-05-17 |
| JPH0323651B2 true JPH0323651B2 (ja) | 1991-03-29 |
Family
ID=16272168
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19129483A Granted JPS6088129A (ja) | 1983-10-13 | 1983-10-13 | 高強度高弾性炭素繊維の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6088129A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4662450B2 (ja) * | 2005-03-31 | 2011-03-30 | 東邦テナックス株式会社 | 炭素繊維の製造方法 |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0737685B2 (ja) * | 1985-06-21 | 1995-04-26 | 東レ株式会社 | 超高強度コンポジツト物性を示す炭素繊維 |
| JPS62250228A (ja) * | 1986-04-18 | 1987-10-31 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 高強度、高弾性率を有する炭素繊維 |
| JP2667663B2 (ja) * | 1987-04-17 | 1997-10-27 | 日機装 株式会社 | 高強度炭素繊維の製造方法 |
| JP4088500B2 (ja) * | 2002-08-30 | 2008-05-21 | 東邦テナックス株式会社 | 炭素繊維の製造方法 |
| JP2007120601A (ja) * | 2005-10-27 | 2007-05-17 | Honda Motor Co Ltd | 遠心クラッチ |
| JP4740098B2 (ja) * | 2006-12-04 | 2011-08-03 | 三菱レイヨン株式会社 | 炭素繊維の製造装置 |
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| JPS5725418A (en) * | 1980-07-16 | 1982-02-10 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | Preparation of low-density carbon fiber |
| JPS5842925A (ja) * | 1981-08-25 | 1983-03-12 | ミネソタ・マイニング・アンド・マニユフアクチユアリング・コンパニ− | 液位検出回路 |
| JPS58115121A (ja) * | 1982-12-23 | 1983-07-08 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | アクリル系炭素繊維 |
| JPS58115122A (ja) * | 1982-12-23 | 1983-07-08 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | アクリル系耐炎化糸 |
| JPS58136838A (ja) * | 1982-02-08 | 1983-08-15 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 高性能炭素繊維の製造方法 |
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| JPS58144128A (ja) * | 1982-02-18 | 1983-08-27 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 高性能炭素繊維の製法 |
-
1983
- 1983-10-13 JP JP19129483A patent/JPS6088129A/ja active Granted
Patent Citations (7)
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| JP4662450B2 (ja) * | 2005-03-31 | 2011-03-30 | 東邦テナックス株式会社 | 炭素繊維の製造方法 |
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|---|---|
| JPS6088129A (ja) | 1985-05-17 |
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