JPH032357A - ニッケル節減型オーステナイト系ステンレス鋼 - Google Patents
ニッケル節減型オーステナイト系ステンレス鋼Info
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- JPH032357A JPH032357A JP13594289A JP13594289A JPH032357A JP H032357 A JPH032357 A JP H032357A JP 13594289 A JP13594289 A JP 13594289A JP 13594289 A JP13594289 A JP 13594289A JP H032357 A JPH032357 A JP H032357A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、機械的性質、耐食性等が5US304と同等
またはそれ以上であり、しかも高価なNi含4itを節
減したオーステナイト系ステンレス鋼に関する。
またはそれ以上であり、しかも高価なNi含4itを節
減したオーステナイト系ステンレス鋼に関する。
(従来技術とその問題点)
オーステナイト系ステンレス鋼は、熱間加工性、冷間加
工性、耐食性等の点で需要が益々高まっており、特に5
US304は最も汎用の鋼種である。しかし、これらオ
ーステナイト系ステンレス鋼は、高価なNiに基因する
経済的不利益を常に有するため、コスト的に不安定で、
需要家の要求に十分に応じられない欠点があった。
工性、耐食性等の点で需要が益々高まっており、特に5
US304は最も汎用の鋼種である。しかし、これらオ
ーステナイト系ステンレス鋼は、高価なNiに基因する
経済的不利益を常に有するため、コスト的に不安定で、
需要家の要求に十分に応じられない欠点があった。
(発明の[1的)
本発明は、上記問題点を解決するもので、従来鋼種特に
5US304と同等な性質を有し、しかも低Ni含rH
1のオーステナイト系ステンレス鋼を提供することを目
的とする。
5US304と同等な性質を有し、しかも低Ni含rH
1のオーステナイト系ステンレス鋼を提供することを目
的とする。
(発明の構成)
本発明者らは、オーステナイト系ステンレス鋼の合金組
成と加工性、耐食性との関係を種々研究した結果、Mn
、Cu、Nの適当量の代替によってNiを減じつる範囲
を見い出し、本発明を完成したものである。
成と加工性、耐食性との関係を種々研究した結果、Mn
、Cu、Nの適当量の代替によってNiを減じつる範囲
を見い出し、本発明を完成したものである。
本発明の要旨は、m fft%で、C≦0.08%、S
i≦1.00%、Mn 2.00〜10.00%、P
≦0.040%、S≦0.030%、N3 2.00
〜5.00%、 Cr 15.00〜20. 00
%、 Cu 1.00〜3.50 %、N O
,05〜0.20%、残部がFe及び不可避不純物から
なることを特徴とするニッケル節派型オーステナイト系
ステンレス鋼にある。
i≦1.00%、Mn 2.00〜10.00%、P
≦0.040%、S≦0.030%、N3 2.00
〜5.00%、 Cr 15.00〜20. 00
%、 Cu 1.00〜3.50 %、N O
,05〜0.20%、残部がFe及び不可避不純物から
なることを特徴とするニッケル節派型オーステナイト系
ステンレス鋼にある。
(作用)
以下、本発明の特徴をその作用と共に具体的に説明する
。先づ、本発明鋼で、必須成分を限定した理由は以Fの
とおりである。
。先づ、本発明鋼で、必須成分を限定した理由は以Fの
とおりである。
C:Cはオーステナイト生成元素であり、オーステナイ
ト組織の安定化の働きを有するが、他方その含有ξ1の
増加は固溶強化による材料硬度1ニジ1を来たし、また
、その含有(i)が0.08%を超えると、結晶粒界に
炭化物が析出し易くなり、その結果耐食性や加工性の劣
化を生ずる。従ってその含有量の上限を008%とした
。
ト組織の安定化の働きを有するが、他方その含有ξ1の
増加は固溶強化による材料硬度1ニジ1を来たし、また
、その含有(i)が0.08%を超えると、結晶粒界に
炭化物が析出し易くなり、その結果耐食性や加工性の劣
化を生ずる。従ってその含有量の上限を008%とした
。
Si :Siは溶製時の脱酸剤の役割をすると同時に、
耐食性を増加する効果もある。しかしフェライト生成元
素のためオーステナイト組織安定化に不利であり、また
1、00%を超えた過剰添加は、熱間加1−+[を害す
る他、シグマ相生成傾向を助長しりfましくないのて、
その−L限を1.00%とした。
耐食性を増加する効果もある。しかしフェライト生成元
素のためオーステナイト組織安定化に不利であり、また
1、00%を超えた過剰添加は、熱間加1−+[を害す
る他、シグマ相生成傾向を助長しりfましくないのて、
その−L限を1.00%とした。
Mn:Mnはオーステナイト生成元素でありオーステナ
イト組織安定化に有効であると共に、同じくオーステナ
イト生成元素であるN固溶限を増加させる元素であり、
これらの効果を有効に発揮させるためには2.00%以
上合有させる必要かある。しかし10.00%を超える
と熱間加圧性や耐食性を劣化させるおそれかあるため、
木調てはMn含打H,(の上限をio、oo%、下限を
2.00%とした。
イト組織安定化に有効であると共に、同じくオーステナ
イト生成元素であるN固溶限を増加させる元素であり、
これらの効果を有効に発揮させるためには2.00%以
上合有させる必要かある。しかし10.00%を超える
と熱間加圧性や耐食性を劣化させるおそれかあるため、
木調てはMn含打H,(の上限をio、oo%、下限を
2.00%とした。
FDPは0.040%を超えると耐食性や熱間加圧性を
劣化させるので、その−1−限を0.040%とした。
劣化させるので、その−1−限を0.040%とした。
SO3は0.030%を超えると介在物か増加し、また
耐9.誘性の低下をもたらす他、熱間加工に際して割れ
感受性を著しく高めるので、その上限を0.030%と
した。
耐9.誘性の低下をもたらす他、熱間加工に際して割れ
感受性を著しく高めるので、その上限を0.030%と
した。
Cr : Crはステンレス鋼の耐食性を高めるのに最
も有効な元素の1つでもあるか、そのためには少なくと
も13.00%以上の添加が必要であり、実用1好まし
くは15.00%以上が望まれる。しかし、20.00
%を超えるとフェライト生成や熱間加工性低下をもたら
し好ましくない。
も有効な元素の1つでもあるか、そのためには少なくと
も13.00%以上の添加が必要であり、実用1好まし
くは15.00%以上が望まれる。しかし、20.00
%を超えるとフェライト生成や熱間加工性低下をもたら
し好ましくない。
従ってCrの上限を20.00%、上限を15.00%
とした。
とした。
Ni :Niはオーステナイト生成元素の代表的元素で
あり、オーステナイト組織の安定化、また良好な熱間加
圧性や冷間成形性を得るために必イ1の元素である。こ
れらの良好な各性質を有効に得るためには、木調のよう
な比較的Mn含有J11の多い材料でも、少なくとも2
.00%以上の添加か必要である。しかしこの元素は高
価であるため、5.00%以上の添加は経済性をJ)1
なうことになる。従ってN1TA加1辻の」−眼を5.
00%、下限を2,00%とした。
あり、オーステナイト組織の安定化、また良好な熱間加
圧性や冷間成形性を得るために必イ1の元素である。こ
れらの良好な各性質を有効に得るためには、木調のよう
な比較的Mn含有J11の多い材料でも、少なくとも2
.00%以上の添加か必要である。しかしこの元素は高
価であるため、5.00%以上の添加は経済性をJ)1
なうことになる。従ってN1TA加1辻の」−眼を5.
00%、下限を2,00%とした。
Cu:Cuはオーステナイト生成元素として作用し、ま
た材料の軟質化に効果があるためオーステナイト票ステ
ンレス鋼の冷間前[性にとって重要な役割をする元素で
あり、Niとの代替が可能である。このような効果を有
効に発揮させるためには少なくともは1.00%以上の
添加か必要であるが、3.50%を超えた過剰添加は赤
熱脆性をひきおこし、熱間加圧性を悪くする。従ってC
u添加量のI−眼を3.50%、下限を1.00%とし
た。
た材料の軟質化に効果があるためオーステナイト票ステ
ンレス鋼の冷間前[性にとって重要な役割をする元素で
あり、Niとの代替が可能である。このような効果を有
効に発揮させるためには少なくともは1.00%以上の
添加か必要であるが、3.50%を超えた過剰添加は赤
熱脆性をひきおこし、熱間加圧性を悪くする。従ってC
u添加量のI−眼を3.50%、下限を1.00%とし
た。
N:NはCと同様オーステナイト生成元素であり、オー
ステナイト組織安定化の働きをし、フェライトの生成を
抑制するが、その効果を十分発揮するためには少なくと
も0,05%以−トの添加が必要である。一方、この元
素は固溶強化能が大きいので0.20%を超えた過剰添
加は著しい材料砂化をもたらし好ましくない。従ってN
添加量の−L限を0.20%、下限を0.05%とした
。
ステナイト組織安定化の働きをし、フェライトの生成を
抑制するが、その効果を十分発揮するためには少なくと
も0,05%以−トの添加が必要である。一方、この元
素は固溶強化能が大きいので0.20%を超えた過剰添
加は著しい材料砂化をもたらし好ましくない。従ってN
添加量の−L限を0.20%、下限を0.05%とした
。
次に、本発明を実施例によって具体的に説明する。
(実施例)
表1に示す本発明%(No、1〜No、8)及び比較鋼
(No、9〜No、13)の各供試材を川、Q Lだ。
(No、9〜No、13)の各供試材を川、Q Lだ。
NO39〜10は3.50%を超えるCuの過剰添加材
、No、11は10.00%を超えるMnの過剰添加材
である。No、12は5US301、No、13は5U
S304であり、確性比較用試料である。これら供試材
は、何れも高周波溶解による5kg鋼塊を熱間圧延によ
り板J’J 2 m mとし、これを1050℃で焼鈍
後、最高70%まで冷間圧延したものを加工硬化性試験
に供した。また、冷間圧延により板厚0.8mmとした
ものを1050℃で焼鈍し、これを各種確性試験に供し
た。結果は以下のとおりであった。
、No、11は10.00%を超えるMnの過剰添加材
である。No、12は5US301、No、13は5U
S304であり、確性比較用試料である。これら供試材
は、何れも高周波溶解による5kg鋼塊を熱間圧延によ
り板J’J 2 m mとし、これを1050℃で焼鈍
後、最高70%まで冷間圧延したものを加工硬化性試験
に供した。また、冷間圧延により板厚0.8mmとした
ものを1050℃で焼鈍し、これを各種確性試験に供し
た。結果は以下のとおりであった。
熱間加工性
各試料鋼塊を1200℃に所定時間加熱後、試験用の4
High圧延機により、熱間圧延により2mmとした、
結果を表2に示す。本発明鋼試料No、1〜8および比
較Tl4No、12.13は良好な圧延結果を示したが
、比較鋼No、9〜11は割れを生じた。この割れを生
じたものの内、NO19,10は過剰Cu添加に基ずく
赤熱脆性によるもの、またNo、11は過剰Mn含有に
基ずく延性低下によるものである。
High圧延機により、熱間圧延により2mmとした、
結果を表2に示す。本発明鋼試料No、1〜8および比
較Tl4No、12.13は良好な圧延結果を示したが
、比較鋼No、9〜11は割れを生じた。この割れを生
じたものの内、NO19,10は過剰Cu添加に基ずく
赤熱脆性によるもの、またNo、11は過剰Mn含有に
基ずく延性低下によるものである。
表2 熱間圧延結果
機械的性質(添付図面、表3)
本発明鋼の代表例として試料N014およびNo、6に
ついて示す。その試験結果は5US304とほぼ同等の
機械的性質、加工硬化性を示した。
ついて示す。その試験結果は5US304とほぼ同等の
機械的性質、加工硬化性を示した。
耐食性、時期割れ感受性(表3)
試料N014およびN016について行ない、5US3
04とほぼ同等の耐食性と時期割れ感受性を示した。
04とほぼ同等の耐食性と時期割れ感受性を示した。
(発明の効果)
本発明のオースブナイト系ステンレス鋼は、S、US3
04に比し、Ni量を3%以上節減したにもかかわらず
、5US304と同等またはそれ以上の十分な機械的性
質と耐食性をもち、需要の大[11な拡大が期待できる
。
04に比し、Ni量を3%以上節減したにもかかわらず
、5US304と同等またはそれ以上の十分な機械的性
質と耐食性をもち、需要の大[11な拡大が期待できる
。
添付図面は、実施例における供試材の加工硬化曲線であ
る。
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量%で、C≦0.08%、Si≦1.00%、Mn2
.00〜10.00%、P≦0.040%、S≦0.0
30%、Ni2.00〜5.00%、Cr15.00〜
20.00%、Cu1.00〜3.50%、N0.05
〜 0.20%、残部がFe及び不可避不純物からなること
を特徴とするニッケル節減型オーステナイト系ステンレ
ス鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1135942A JPH0686645B2 (ja) | 1989-05-31 | 1989-05-31 | 熱間加工性に優れたニッケル節減型オーステナイト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1135942A JPH0686645B2 (ja) | 1989-05-31 | 1989-05-31 | 熱間加工性に優れたニッケル節減型オーステナイト系ステンレス鋼 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH032357A true JPH032357A (ja) | 1991-01-08 |
JPH0686645B2 JPH0686645B2 (ja) | 1994-11-02 |
Family
ID=15163450
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1135942A Expired - Lifetime JPH0686645B2 (ja) | 1989-05-31 | 1989-05-31 | 熱間加工性に優れたニッケル節減型オーステナイト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0686645B2 (ja) |
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GB2359095A (en) * | 2000-02-14 | 2001-08-15 | Jindal Strips Ltd | Stainless steel |
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KR102249965B1 (ko) * | 2019-05-28 | 2021-05-11 | 주식회사 포스코 | 용접부 내식성이 우수한 오스테나이트계 스테인리스강 |
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- 1989-05-31 JP JP1135942A patent/JPH0686645B2/ja not_active Expired - Lifetime
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