JPS61124556A - 低ニツケルオ−ステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法 - Google Patents
低ニツケルオ−ステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法Info
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- JPS61124556A JPS61124556A JP24566084A JP24566084A JPS61124556A JP S61124556 A JPS61124556 A JP S61124556A JP 24566084 A JP24566084 A JP 24566084A JP 24566084 A JP24566084 A JP 24566084A JP S61124556 A JPS61124556 A JP S61124556A
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- austenitic stainless
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は低ニッケルオーステナイト系ステンレス鋼板お
よびその製造方法に係り、特に熱間加工性および耐食性
にすぐれたニッケル含有量の少いオーステナイト系ステ
ンレス鋼板およびその効果的な製造方法に関し、従来の
５ＵＳ３０４の利用分野に使用される。
よびその製造方法に係り、特に熱間加工性および耐食性
にすぐれたニッケル含有量の少いオーステナイト系ステ
ンレス鋼板およびその効果的な製造方法に関し、従来の
５ＵＳ３０４の利用分野に使用される。
近年ステンレス鋼の用途は厨房機器、建築材料、各種車
両用部品等多岐に拡大されているが、材料としての加工
性、耐食性は勿論、その経済性に関しても厳しい要求が
なされている。５ＬＩＳ３０４に代表される従来のオー
ステナイト系ステンレス鋼１：ｉ、５ＵＳ４３０等のフ
ェライト系ステンレス鋼に比して耐食性、加工性におい
てすぐれており、腐蝕環境の厳しい用途、苛酷な成形加
工を施きれる用途、その他溶接を必要とする用途に多用
されている。
両用部品等多岐に拡大されているが、材料としての加工
性、耐食性は勿論、その経済性に関しても厳しい要求が
なされている。５ＬＩＳ３０４に代表される従来のオー
ステナイト系ステンレス鋼１：ｉ、５ＵＳ４３０等のフ
ェライト系ステンレス鋼に比して耐食性、加工性におい
てすぐれており、腐蝕環境の厳しい用途、苛酷な成形加
工を施きれる用途、その他溶接を必要とする用途に多用
されている。
しかしオーステナイト系ステンレス鋼は、オーステナイ
ト相を得るためにｔ＆価なＮｉを多量に添加する必要が
あり、経済的に不利であることは否めない。このために
安価で加工性、耐食性のすぐれたオーステナイト系ステ
ンレス鋼の開発が渇望されている。この要望に応えるも
のとして、従来のオーステナイト系ステンレス鋼の必須
成分であるＮｉを、安価なＭｎやＮで部分的に置換えし
た３、５〜６％Ｎｉを含む５ＵＳ２０１や５ＵＳ２０２
が開発されている。しかしＮｌ量を更に低減させ経済上
のメリットを更に追求しようとする場合、Ｍｎのオース
テナイト形成能がＮＩの約ｌ／２しかないためにδ−フ
ェライトが生成され易くなり、このことに起因して熱間
加工性が劣化し、製造工程上の障害となり歩留低下を来
たし、成分コスト上の有利性が著しく損なわれる結果と
なっている。
ト相を得るためにｔ＆価なＮｉを多量に添加する必要が
あり、経済的に不利であることは否めない。このために
安価で加工性、耐食性のすぐれたオーステナイト系ステ
ンレス鋼の開発が渇望されている。この要望に応えるも
のとして、従来のオーステナイト系ステンレス鋼の必須
成分であるＮｉを、安価なＭｎやＮで部分的に置換えし
た３、５〜６％Ｎｉを含む５ＵＳ２０１や５ＵＳ２０２
が開発されている。しかしＮｌ量を更に低減させ経済上
のメリットを更に追求しようとする場合、Ｍｎのオース
テナイト形成能がＮＩの約ｌ／２しかないためにδ−フ
ェライトが生成され易くなり、このことに起因して熱間
加工性が劣化し、製造工程上の障害となり歩留低下を来
たし、成分コスト上の有利性が著しく損なわれる結果と
なっている。
本発明の目的は、低Ｎｉオーステナイト系ステンレス鋼
製造上の上記従来技術の問題点を解消し、Ｎ１の上限を
３．０％に押え、しかも材質的に従来の５ＵＳ３０４に
匹敵する加工性と耐食性を有する安価なオーステナイト
系ステンレス鋼およびその効果的な製造方法を提供する
にある。
製造上の上記従来技術の問題点を解消し、Ｎ１の上限を
３．０％に押え、しかも材質的に従来の５ＵＳ３０４に
匹敵する加工性と耐食性を有する安価なオーステナイト
系ステンレス鋼およびその効果的な製造方法を提供する
にある。
〔問題点を解決するための手段および作用〕本発明の上
記目的は下記要旨の２発明によって達成される。本発明
によるオーステナイト系ステンレス鋼の要旨とするとこ
ろは次の如くである。
記目的は下記要旨の２発明によって達成される。本発明
によるオーステナイト系ステンレス鋼の要旨とするとこ
ろは次の如くである。
すなわち、重量比にてＣ： ０．１５％以下、Ｓ■：１
、５％以下、Ｍ ｎ： ６．０〜１３．０％、Ｎｉ：３
，０％以下、Ｃｒ： １４．０〜１９．０％、Ｎ：０
，０５〜０．２０％、Ｃｕ： １．０〜３．５％およ
びＣａ：０，００１〜０．００５％を主成分とし、残余
は実質的にＦｅおよび不可避的不純物から成ることを特
徴とする低ニッケルオーステナイト系ステンレス鋼板で
ある。
、５％以下、Ｍ ｎ： ６．０〜１３．０％、Ｎｉ：３
，０％以下、Ｃｒ： １４．０〜１９．０％、Ｎ：０
，０５〜０．２０％、Ｃｕ： １．０〜３．５％およ
びＣａ：０，００１〜０．００５％を主成分とし、残余
は実質的にＦｅおよび不可避的不純物から成ることを特
徴とする低ニッケルオーステナイト系ステンレス鋼板で
ある。
しかしてこのオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法
の要旨は次の如くである。
の要旨は次の如くである。
すなわち、上記と同一成分組成を有するステンレス鋼片
を加熱後熱間圧延して熱延鋼帯とする工程と、前記熱延
鋼帯を熱延板焼鈍した後１回または中間焼鈍を挾んだ２
回以上の冷間圧延した後最終焼鈍を施す工程を有して成
ろオーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法において
、前記熱間圧延前の鋼片の加熱を１０５０〜１２００℃
の温度域にて行うことを特徴とする低ニッケルオーステ
ナイト系ステンレス鋼板の製造方法である。
を加熱後熱間圧延して熱延鋼帯とする工程と、前記熱延
鋼帯を熱延板焼鈍した後１回または中間焼鈍を挾んだ２
回以上の冷間圧延した後最終焼鈍を施す工程を有して成
ろオーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法において
、前記熱間圧延前の鋼片の加熱を１０５０〜１２００℃
の温度域にて行うことを特徴とする低ニッケルオーステ
ナイト系ステンレス鋼板の製造方法である。
本発明者らばＮ１含有量を３％以下に低減させたオース
テナイト系ステンレス鋼について多くの実験を重ねた結
果、Ｃａを適当量添加し、かっ鋼塊もしくは鋼片の熱間
圧延前における加＃ＡＪ７Ａ度を規制することによりほ
ぼ本発明の目的を達成できることを見出し、更に研究を
進めた結果本発明を完成するに至ったものである。
テナイト系ステンレス鋼について多くの実験を重ねた結
果、Ｃａを適当量添加し、かっ鋼塊もしくは鋼片の熱間
圧延前における加＃ＡＪ７Ａ度を規制することによりほ
ぼ本発明の目的を達成できることを見出し、更に研究を
進めた結果本発明を完成するに至ったものである。
先ず、本発明者らの実験結果について記載する。
本発明者らはＣ：０．０３〜０．０７％、Ｓｉ；０．４
％、Ｍｎ： Ｅ〜１ ２％、Ｎｉ： １． ０％、
Ｃｒ：１７％、Ｎ：Ｑ、１０％、Ｃｕ：１．５％を含む
種々のオーステナイト系ステンレス鋼についてＣａ添加
量を０．００９％までの範囲で添加した多くの供試材を
溶製し、この鋼片を１２００℃に１時間加熱後熱間圧延
し、焼鈍、冷延を繰返し０．７ｍ厚の冷延焼鈍板を製造
した。これらの多くの供試材について熱間圧延時の熱間
加工性、熱延後の表面性状および得られた冷延焼純板の
ＪＩＳ ２２３７１による塩水噴霧試験を３６時時間
待した各試験片の５０１１１１１×７５ＩＩＩＩｌ上の
発誘起点数を調査し、添加Ｃａ量および鋳込み状態での
δ−フェライト量に対してプロットしたのが第１図であ
る。第１図において、Ｑ印は熱間加工性良好、Δ印は部
分的に小さな割れのあるもの、ｘ印は大きな割れを有す
るものであり、各記号の添数字は上記塩水噴霧試験後の
試験片上に目視確認された発誘起点数を示す。
％、Ｍｎ： Ｅ〜１ ２％、Ｎｉ： １． ０％、
Ｃｒ：１７％、Ｎ：Ｑ、１０％、Ｃｕ：１．５％を含む
種々のオーステナイト系ステンレス鋼についてＣａ添加
量を０．００９％までの範囲で添加した多くの供試材を
溶製し、この鋼片を１２００℃に１時間加熱後熱間圧延
し、焼鈍、冷延を繰返し０．７ｍ厚の冷延焼鈍板を製造
した。これらの多くの供試材について熱間圧延時の熱間
加工性、熱延後の表面性状および得られた冷延焼純板の
ＪＩＳ ２２３７１による塩水噴霧試験を３６時時間
待した各試験片の５０１１１１１×７５ＩＩＩＩｌ上の
発誘起点数を調査し、添加Ｃａ量および鋳込み状態での
δ−フェライト量に対してプロットしたのが第１図であ
る。第１図において、Ｑ印は熱間加工性良好、Δ印は部
分的に小さな割れのあるもの、ｘ印は大きな割れを有す
るものであり、各記号の添数字は上記塩水噴霧試験後の
試験片上に目視確認された発誘起点数を示す。
第１図より明らかな如＜、Ｃａ無添加の供試材において
は熱間加工性が十分でなく、また鋳込状態でのδ−フェ
ライト量が１．２％と低レベルの場合でも熱間加工によ
り小さな耳割れが発生し、更にδ−フェライト量が４％
、６．５％と高くなると著しく大きな耳割れが見られた
のに対し、Ｃａを０．００１％以上添加した各供試材に
おいては、δ−フェライト量が７．７％と高い範囲まで
良好な熱間加工性が得られた。また塩水噴霧試験結果も
Ｃａ：０．００５％の添加量までは発誘起点数がきわめ
て少なく耐食性が良好であることを示している。しかし
Ｃａ添加量が０．００５％を越丸る場合には介在物が増
加するために発誘起点数が著しく増加し耐食性が劣化す
ることを示している。
は熱間加工性が十分でなく、また鋳込状態でのδ−フェ
ライト量が１．２％と低レベルの場合でも熱間加工によ
り小さな耳割れが発生し、更にδ−フェライト量が４％
、６．５％と高くなると著しく大きな耳割れが見られた
のに対し、Ｃａを０．００１％以上添加した各供試材に
おいては、δ−フェライト量が７．７％と高い範囲まで
良好な熱間加工性が得られた。また塩水噴霧試験結果も
Ｃａ：０．００５％の添加量までは発誘起点数がきわめ
て少なく耐食性が良好であることを示している。しかし
Ｃａ添加量が０．００５％を越丸る場合には介在物が増
加するために発誘起点数が著しく増加し耐食性が劣化す
ることを示している。
上記の実験よりＮｉが低レベルであって、成分的にδ−
フェライト鋼においてもＣａ： ０．００５０％までの
範囲で添加させることによって熱間加工性が良好で、か
つ耐食性もすぐれたオーステナイト系ステンレス鋼が得
られることが判明した。
フェライト鋼においてもＣａ： ０．００５０％までの
範囲で添加させることによって熱間加工性が良好で、か
つ耐食性もすぐれたオーステナイト系ステンレス鋼が得
られることが判明した。
上記実験結果を踏まえて本発明による低Ｎｉオーステナ
イト系ステンレス鋼の成分限定理由について説明する。
イト系ステンレス鋼の成分限定理由について説明する。
Ｃ：
Ｃはオーステナイト形成元素としてδ−フェライトの発
生量を低く抑える効果があるが、０．１５％を越えて含
有すると本発明鋼でオーステナイト形成元素として必須
であるＮの添加と相俟って、冷延時の変形抵抗が高くな
り、かつ耐食性も劣化するので上限を０．１５％とし０
．１５％以下に限定した。
生量を低く抑える効果があるが、０．１５％を越えて含
有すると本発明鋼でオーステナイト形成元素として必須
であるＮの添加と相俟って、冷延時の変形抵抗が高くな
り、かつ耐食性も劣化するので上限を０．１５％とし０
．１５％以下に限定した。
ＳＩ；
Ｓｉは製鋼過程における脱酸のため必須の成分であるが
、１．５％を越して過多となるとδ−フェライトが多量
に晶出し熱間加工性を阻害するので１．５％以下に限定
した。
、１．５％を越して過多となるとδ−フェライトが多量
に晶出し熱間加工性を阻害するので１．５％以下に限定
した。
Ｍｎ：
Ｍｎはオーステナイト形成元素としてＮｉを低減した分
を補うために必須の元素であるが、６．０％米満ではオ
ーステナイト単相組織が得られない。
を補うために必須の元素であるが、６．０％米満ではオ
ーステナイト単相組織が得られない。
しかし添加量が過多となると耐高温酸化性が劣化すると
共に、製品鋼板の延性を低下させ加工面から好ましくな
いので上限を１３％とし６． ０〜１３．０％の範囲に
限定した。
共に、製品鋼板の延性を低下させ加工面から好ましくな
いので上限を１３％とし６． ０〜１３．０％の範囲に
限定した。
Ｎド
Ｎｉは製造コスト低減の本発明の目的から３．０％以下
に限定した。
に限定した。
Ｃｒ：
Ｃｒは本発明によるオーステナイト系ステンレス鋼に十
分な耐食性を付与するために少くとも１４％の添加が必
要である。しかし１９％を越えて添加すると、オーステ
ナイト組織を維持することが困難となるので、１４．０
〜１９．０％の範囲に限定した。
分な耐食性を付与するために少くとも１４％の添加が必
要である。しかし１９％を越えて添加すると、オーステ
ナイト組織を維持することが困難となるので、１４．０
〜１９．０％の範囲に限定した。
Ｃｕ：
Ｃｕはオーステナイト生成元素としての役割を果し、同
時に製品鋼板の加工性を向上させろｔコめに少くとも１
．０％を必要とする。しかし３．５％を越して過多とな
ると高温における粒界脆化を生じ、かつ熱延板の表面性
状が劣化するので１． ０〜３．５％の範囲に限定した
。
時に製品鋼板の加工性を向上させろｔコめに少くとも１
．０％を必要とする。しかし３．５％を越して過多とな
ると高温における粒界脆化を生じ、かつ熱延板の表面性
状が劣化するので１． ０〜３．５％の範囲に限定した
。
Ｎ ：
Ｎはオーステナイト生成元素としてＭｎの作用を補完す
るために少くとも０．０５％を必要とする。
るために少くとも０．０５％を必要とする。
しかしその添加は材料を硬質化する特性があり。
加工性の点から好ましくない。また０、２０％を越して
過多となるとブローホールの発生等鋼塊の健全性が失わ
れるのでオーステナイト単相が得られる範囲で低い方が
よ（，０，０５〜０．２０％の範囲に限定した。
過多となるとブローホールの発生等鋼塊の健全性が失わ
れるのでオーステナイト単相が得られる範囲で低い方が
よ（，０，０５〜０．２０％の範囲に限定した。
Ｃ＆：
Ｃａは本発明鋼では最も重要な元素であるが上記本発明
者らの基礎研究結果よＩ）０．００１〜ｏ、ｏｏｓ％の
範囲で添加することにより、δ−フェライトが含まれる
場合でも熱間加工性が著しく改善され、かつ介在物に起
因する耐食性の劣化が起こらないので０．００１〜ｏ、
ｏｏｓ％の範囲に限定した。
者らの基礎研究結果よＩ）０．００１〜ｏ、ｏｏｓ％の
範囲で添加することにより、δ−フェライトが含まれる
場合でも熱間加工性が著しく改善され、かつ介在物に起
因する耐食性の劣化が起こらないので０．００１〜ｏ、
ｏｏｓ％の範囲に限定した。
本発明による低Ｎミオ−ステナイト系ステンレス鋼板は
上記限定成分を主成分とし、残余は実質的にＦｅおよび
不可避的不純物より成るものである。
上記限定成分を主成分とし、残余は実質的にＦｅおよび
不可避的不純物より成るものである。
次に上記組成の本発明による低Ｎ１オーステナイト系ス
テンレス鋼板の製造方法について説明する。
テンレス鋼板の製造方法について説明する。
通常のオーステナイト系ステンレス鋼板は、従来法の工
程によって製造される。すなわち、先ず鋼塊もしくは鋼
片を１２５０℃に加熱したろ後熱間圧延して熱延鋼帯と
し、該鋼帯を熱延板焼鈍を施した後、１回または中間焼
鈍を挾んだ２回以上の冷間圧延を行い、最後に冷延鋼板
の焼鈍を行って製品とするものである。 ゛ 上記製造方法において、本発明鋼の如き低Ｎ＋高Ｍｎオ
ーステナイト系ステンレス鋼においては、耐高温酸化特
性に劣ることより圧延前の鋼塊もしくは鋼片の加熱１度
を通常の加ｉ＠温度１２５０℃よりも低温加熱が有効で
あるとの予想より次の実験を行った。
程によって製造される。すなわち、先ず鋼塊もしくは鋼
片を１２５０℃に加熱したろ後熱間圧延して熱延鋼帯と
し、該鋼帯を熱延板焼鈍を施した後、１回または中間焼
鈍を挾んだ２回以上の冷間圧延を行い、最後に冷延鋼板
の焼鈍を行って製品とするものである。 ゛ 上記製造方法において、本発明鋼の如き低Ｎ＋高Ｍｎオ
ーステナイト系ステンレス鋼においては、耐高温酸化特
性に劣ることより圧延前の鋼塊もしくは鋼片の加熱１度
を通常の加ｉ＠温度１２５０℃よりも低温加熱が有効で
あるとの予想より次の実験を行った。
第１表
すなわち、本発明による限定組成の第１表に示す如きオ
ーステナイト系ステンレス鋼の小型鋼塊を溶製し、該鋼
塊からグリ−プル試験片を切出し熱間加工性に及ぼす加
熱ｌ温度の影響を８００℃から１２５０℃の温度範囲に
ついて断面減少率及び破断応力を測定して調査した。結
果は第２図に示すとおりである。第２図より明らかなと
おり、破断後の断面減少率の変化傾向から、本発明鋼の
場合は加熱温度を１２００℃以下にすることによって、
従来の通常のオーステナイト系ステンレス鋼の熱延前の
加熱温度１２５０℃に加熱するよりも顕著にすぐれた熱
間加工性を示すことが判明した。
ーステナイト系ステンレス鋼の小型鋼塊を溶製し、該鋼
塊からグリ−プル試験片を切出し熱間加工性に及ぼす加
熱ｌ温度の影響を８００℃から１２５０℃の温度範囲に
ついて断面減少率及び破断応力を測定して調査した。結
果は第２図に示すとおりである。第２図より明らかなと
おり、破断後の断面減少率の変化傾向から、本発明鋼の
場合は加熱温度を１２００℃以下にすることによって、
従来の通常のオーステナイト系ステンレス鋼の熱延前の
加熱温度１２５０℃に加熱するよりも顕著にすぐれた熱
間加工性を示すことが判明した。
しかし加熱温度が１０５０℃未満に低下すると変形抵抗
が大きくなり過ぎるので実用的な観点から１０５０℃を
下限とする方が好ましい。
が大きくなり過ぎるので実用的な観点から１０５０℃を
下限とする方が好ましい。
次に本発明者らは第１表に示す同一供試材についてＯ：
３％、Ｎ ：残り、露点５５℃の酸化性雰囲気中にお
ける本発明鋼の１０５０〜１２５０℃の温度範囲におけ
る酸化減量を測定した。結果は第３図に示すとおりであ
る。第３図より明らかな如く、１０５０〜１２００℃の
温度範囲では酸化減量が少いが、加熱温度が１２５０℃
に上昇すると急激に酸化減量が増加することが判明した
。
３％、Ｎ ：残り、露点５５℃の酸化性雰囲気中にお
ける本発明鋼の１０５０〜１２５０℃の温度範囲におけ
る酸化減量を測定した。結果は第３図に示すとおりであ
る。第３図より明らかな如く、１０５０〜１２００℃の
温度範囲では酸化減量が少いが、加熱温度が１２５０℃
に上昇すると急激に酸化減量が増加することが判明した
。
上記第２図、第３図に示した２種の実験結果より明らか
な如く、本発明鋼であろ低Ｎ１、高Ｍｎオーステナイト
系ステンレス鋼の如き耐高温酸化特性の劣る材料におい
ては、１０５０〜１２００℃範囲の低温加熱により、著
しく熱間加工性を向上し、かつ加熱中の酸化を抑制する
顕著な効果があり熱延板の表面性状を改善できることが
判明した。
な如く、本発明鋼であろ低Ｎ１、高Ｍｎオーステナイト
系ステンレス鋼の如き耐高温酸化特性の劣る材料におい
ては、１０５０〜１２００℃範囲の低温加熱により、著
しく熱間加工性を向上し、かつ加熱中の酸化を抑制する
顕著な効果があり熱延板の表面性状を改善できることが
判明した。
従って本発明の製造方法では熱間圧延前の鋼塊もしくは
鋼片の加熱１度を１０５０℃〜１２００℃の範囲に限定
した。
鋼片の加熱１度を１０５０℃〜１２００℃の範囲に限定
した。
第２表に示す如き組成を有する本発明鋼および比較鋼を
高周波真空溶解炉で溶製し、それぞれ５０ｋｇ鋼塊とし
た。
高周波真空溶解炉で溶製し、それぞれ５０ｋｇ鋼塊とし
た。
これらの鋼塊をいずれも０□： ３％、Ｎ２残り、露点
５５℃の雰囲気中で１１５０℃に加熱し３ＩＩＩ１１厚
まで熱間圧延し、更に冷間圧延を行い０．７０ｍＩ＋１
厚のｆも延焼鈍根を作製した。この冷延焼鈍板に、よっ
てＪＡＳ Ｚ２３７１による塩水噴霧試験を３６時間
行い、かつ８ｉ減的性質および成形性を調査した。結果
は第３表に示すとおりである。
５５℃の雰囲気中で１１５０℃に加熱し３ＩＩＩ１１厚
まで熱間圧延し、更に冷間圧延を行い０．７０ｍＩ＋１
厚のｆも延焼鈍根を作製した。この冷延焼鈍板に、よっ
てＪＡＳ Ｚ２３７１による塩水噴霧試験を３６時間
行い、かつ８ｉ減的性質および成形性を調査した。結果
は第３表に示すとおりである。
第３表中の熱間加工性において○印は良好、Ｘ印は耳割
れ著しきものを示す。第３表より明らかなとおり、Ｃａ
を含み限定組成で、かつ本発明の限定加熱温度の１１５
０℃行った本発明鋼は、すべて熱間加工性が良好であり
、かつ材質特性もほぼ５ＵＳ３０４と同等であることが
判明した。一方Ｃａ無添加であるほかは本発明の限定要
件に合致する比較ｔｒＩＤでは熱間圧延時著しい耳割れ
を生じ、また比較鋼Ｅでは塩水噴霧試験による５５ｍｍ
Ｘ７５ｍ試験片における発誘起点数で評価する耐食性は
、著しく劣ることを示している。
れ著しきものを示す。第３表より明らかなとおり、Ｃａ
を含み限定組成で、かつ本発明の限定加熱温度の１１５
０℃行った本発明鋼は、すべて熱間加工性が良好であり
、かつ材質特性もほぼ５ＵＳ３０４と同等であることが
判明した。一方Ｃａ無添加であるほかは本発明の限定要
件に合致する比較ｔｒＩＤでは熱間圧延時著しい耳割れ
を生じ、また比較鋼Ｅでは塩水噴霧試験による５５ｍｍ
Ｘ７５ｍ試験片における発誘起点数で評価する耐食性は
、著しく劣ることを示している。
上記実施例より明らかな如く、本発明による低Ｎｉオー
ステナイト系ステンレス鋼板は、化学成分を限定し特に
Ｃａ： ０． ＯＯ１〜０．００５％の限定量を添加
したこと、およびその製造に当っては加熱温度を１０５
０〜１２００℃の１度範囲の低温加熱としたことにより
、従来達成できなかった下記の大きな効果を挙げること
ができた。
ステナイト系ステンレス鋼板は、化学成分を限定し特に
Ｃａ： ０． ＯＯ１〜０．００５％の限定量を添加
したこと、およびその製造に当っては加熱温度を１０５
０〜１２００℃の１度範囲の低温加熱としたことにより
、従来達成できなかった下記の大きな効果を挙げること
ができた。
（イｌ Ｎｉ含有量を３．０％以下に限定したに拘ら
ず、従来の３０３３０４に遜色のないすぐれた耐食性と
、機械的性質および熱間加工性を有するオーステナイト
系ステンレス鋼板を得ることができた。
ず、従来の３０３３０４に遜色のないすぐれた耐食性と
、機械的性質および熱間加工性を有するオーステナイト
系ステンレス鋼板を得ることができた。
（ロ）Ｎ１を３．０％以下に低減できたので製造コスト
を著しく低減することができた。
を著しく低減することができた。
第１図、第２図、第３図はいずれも本発明を得る実験過
程より得た線図であって、第１図はＣａ添加量およびδ
−フェライト量と熱間加工性、耐誘性を示す相関図、第
２図はグリ−プル試験結果における断面減少率および破
断応力にて表わす熱間加工性に及ぼす加熱１度の影響を
示す相関図、第３図は酸化減量に及ぼす加熱温度の影響
を示す相関図である。
程より得た線図であって、第１図はＣａ添加量およびδ
−フェライト量と熱間加工性、耐誘性を示す相関図、第
２図はグリ−プル試験結果における断面減少率および破
断応力にて表わす熱間加工性に及ぼす加熱１度の影響を
示す相関図、第３図は酸化減量に及ぼす加熱温度の影響
を示す相関図である。
Claims (2)
- （１）重量比にてＣ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．５％
以下、Ｍｎ：６．０〜１３．０％、Ｎｉ：３．０％以下
、Ｃｒ：１４．０〜１９．０％、Ｎ：０．０５〜０．２
０％、Ｃｕ：１．０〜３．５％およびＣａ：０．００１
〜０．００５％を主成分とし、残余は実質的にＦｅおよ
び不可避的不純物から成ることを特徴とする低ニッケル
オーステナイト系ステンレス鋼板。 - （２）重量比にてＣ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．５％
以下、Ｍｎ：６．０〜１３．０％、Ｎｉ：３．０％以下
、Ｃｒ：１４．０〜１９．０％、Ｎ：０．０５〜０．２
０％、Ｃｕ：１．０〜３．５％およびＣａ：０．００１
〜０．００５％を主成分とし、残余は実質的にＦｅおよ
び不可避的不純物から成るステンレス鋼片を加熱後熱間
圧延して熱延鋼帯とする工程と、前記熱延鋼帯を熱延板
焼純した後１回または中間焼鈍を挾んだ２回以上の冷間
圧延した後最終焼鈍を施す工程とを有して成るオーステ
ナイト系ステンレス鋼板の製造方法において、前記熱間
圧延前の鋼片の加熱を１０５０〜１２００℃の温度域に
て行うことを特徴とする低ニッケル系ステンレス鋼板の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24566084A JPS61124556A (ja) | 1984-11-20 | 1984-11-20 | 低ニツケルオ−ステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24566084A JPS61124556A (ja) | 1984-11-20 | 1984-11-20 | 低ニツケルオ−ステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61124556A true JPS61124556A (ja) | 1986-06-12 |
Family
ID=17136923
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24566084A Pending JPS61124556A (ja) | 1984-11-20 | 1984-11-20 | 低ニツケルオ−ステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61124556A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| CN114729436A (zh) * | 2019-10-29 | 2022-07-08 | 株式会社Posco | 具有提高的屈强比的奥氏体不锈钢及其制造方法 |
-
1984
- 1984-11-20 JP JP24566084A patent/JPS61124556A/ja active Pending
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