JP2006111932A - 比例限界応力の高いオーステナイト系ステンレス鋼材および製造法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】質量%で、C:0.06%以下、Si:4%以下、Mn:15%以下、P:0.045%以下、S:0.005%以下、Cr:12〜20%、Ni:6.5%以下、N:0.3%以下、下記(1)式のMd(N):−150〜100、下記(2)式のSFE:−20以下の組成を有し、Md(N):−150〜−20未満のとき「1〜35体積%のε相+0〜10体積%のα'相+残部γ相」の金属組織を有し、Md(N):−20〜100のとき「γ単相」または「30体積%以下のε相+残部γ相」の金属組織を有するオーステナイト系ステンレス鋼材。
Md(N)=580−520C−2Si−16Mn−16Cr−23Ni−26Cu−300N−10Mo …(1)
SFE=2.2Ni−1.1Cr−13Si−12Mn+6Cu+32 …(2)
【選択図】なし
Description
フェライト系ステンレス鋼としては、汎用鋼種のSUS430をはじめ、耐食性を改善したSUS436LやSUS444が種々の用途で使用されているが、加工性や溶接性の点ではSUS304に及ばないため、その適用には限界があった。
本発明は、そのような要求に応えるべく、SUS304と比べてあまりコスト上昇を伴わない手法により比例限界応力を向上させたオーステナイト系ステンレス鋼材を開発し提供しようというものである。
Md(N)=580−520C−2Si−16Mn−16Cr−23Ni−26Cu−300N−10Mo …(1)
SFE=2.2Ni−1.1Cr−13Si−12Mn+6Cu+32 …(2)
このオーステナイト安定度が高いタイプの鋼材は、上記所定の組成を有する冷延焼鈍材を0℃〜−196℃の温度範囲でサブゼロ処理することにより、ε相の量を1〜35体積%にコントロールする方法で製造することができる。
Cは、オーステナイト形成元素であり、ε相の強化に極めて有効である。その作用を十分引き出すには例えば0.020%以上のC含有量を確保するとよい。しかし、C含有量が増大すると、焼鈍後の冷却中において粒界にCr炭化物が析出し、耐粒界腐食性や疲労特性の低下原因となる。熱処理条件や冷却速度のコントロールでこれを工業的に回避することを考慮しても、C含有量は0.06%以下に制限する必要があり、0.05%以下とすることが好ましい。
Sは、熱間圧延での耳切れ発生の面から好ましくない元素であり、できるだけ低減すべきであり、本発明では0.005%以下とする。
下記(1)式で定義されるMd(N)は、オーステナイト安定度の指標である。
Md(N)=580−520C−2Si−16Mn−16Cr−23Ni−26Cu−300N−10Mo …(1)
本発明では、Md(N)が−150〜100の範囲にあるオーステナイト系鋼を対象とすることができる。
Md(N)が100を超える鋼では最終焼鈍での高温γ相領域から室温までの冷却過程でγ相→α'相の変態が起きてしまい、本発明の対象であるオーステナイト系鋼が得られない。
一方、Md(N)が−20〜100の範囲にある鋼(比較的オーステナイト安定度が低い鋼)では、やはり後述のSFE値の適正化と相俟って、焼鈍後にα'相の生成がない「γ単相」または「ε相+γ相」の組織状態を得ることができ、γ相→ε相の変態が優先的に起きる性質が付与される。
下記(2)式で定義されるSFE値は、γ相における積層欠陥エネルギーの指標である。
SFE=2.2Ni−1.1Cr−13Si−12Mn+6Cu+32 …(2)
積層欠陥エネルギーは、一定の歪量を付与した試料中のγ母相に生じるε相(積層欠陥を含む)の量を測定することによって評価することができる。発明者らは、種々の成分組成を有する準安定オーステナイト系ステンレス鋼について、以下のような方法で積層欠陥エネルギーを評価した。
本発明では、鋼材に応力を付与したとき、γ相→ε相の変態がγ相→α'相の変態よりも優先的に起きるような性質を、予め鋼材に付与しておく。そのためには上述の化学組成の調整に加え、Md(N)値に応じた金属組織の調整が必要になる。
ドクターブレード等の各種ブレード、燃料噴射装置、圧力容器、鉄道車両、カーアンテナなどの用途において、部材の性能向上や薄肉化による大きな効果を得るには、前記の方法によって測定される比例限界応力が230N/mm2以上であることが望ましく、250N/mm2以上であると非常に好ましい。このような高い比例限界応力は、上記化学組成および金属組織の調整によって実現できる。
以上のような化学組成および金属組織を有するオーステナイト系ステンレス鋼材は、SUS304に準じた通常の製造工程を利用して製造することができる。具体的には、所定組成の鋼を溶製して連続鋳造し、連鋳スラブを例えば抽出温度1200〜1230℃、仕上圧延温度940〜1000℃、巻取温度700〜800℃で熱間圧延し、熱延板焼鈍および酸洗を施し、冷間圧延し、1050〜1150℃×均熱0.5〜2分、水冷または空冷の条件で仕上焼鈍を施す工程が採用できる。Md(N)が−20〜100の場合は、仕上焼鈍後に上記所望の組織が得られ、この冷延焼鈍材の状態で比例限界応力の顕著な向上が達成される。
Claims (7)
- 質量%で、C:0.06%以下、Si:4%以下、Mn:15%以下、P:0.045%以下、S:0.005%以下、Cr:12〜20%、Ni:6.5%以下、N:0.3%以下、残部Feおよび不可避的不純物、下記(1)式で定義されるMd(N):−20〜100、下記(2)式で定義されるSFE:−20以下の組成を有し、「γ単相」または「30体積%以下のε相+残部γ相」の金属組織を有する比例限界応力の高いオーステナイト系ステンレス鋼材。
Md(N)=580−520C−2Si−16Mn−16Cr−23Ni−26Cu−300N−10Mo …(1)
SFE=2.2Ni−1.1Cr−13Si−12Mn+6Cu+32 …(2) - 質量%で、C:0.06%以下、Si:4%以下、Mn:15%以下、P:0.045%以下、S:0.005%以下、Cr:12〜20%、Ni:6.5%以下、N:0.3%以下であり、かつMo:2%以下、Cu:3.5%以下、Ti:0.5%以下、Nb:0.5%以下、Al:0.2%以下、B:0.015%以下、REM:0.2%以下、Y:0.2%以下、Ca:0.1%以下およびMg:0.1%以下の1種または2種以上を含み、残部Feおよび不可避的不純物、下記(1)式で定義されるMd(N):−20〜100、下記(2)式で定義されるSFE:−20以下の組成を有し、「γ単相」または「30体積%以下のε相+残部γ相」の金属組織を有する比例限界応力の高いオーステナイト系ステンレス鋼材。
Md(N)=580−520C−2Si−16Mn−16Cr−23Ni−26Cu−300N−10Mo …(1)
SFE=2.2Ni−1.1Cr−13Si−12Mn+6Cu+32 …(2) - 質量%で、C:0.06%以下、Si:4%以下、Mn:15%以下、P:0.045%以下、S:0.005%以下、Cr:12〜20%、Ni:6.5%以下、N:0.3%以下、残部Feおよび不可避的不純物、下記(1)式で定義されるMd(N):−150〜−20未満、下記(2)式で定義されるSFE:−20以下の組成を有し、「1〜35体積%のε相+0〜10体積%のα'相+残部γ相」の金属組織を有する比例限界応力の高いオーステナイト系ステンレス鋼材。
Md(N)=580−520C−2Si−16Mn−16Cr−23Ni−26Cu−300N−10Mo …(1)
SFE=2.2Ni−1.1Cr−13Si−12Mn+6Cu+32 …(2) - 質量%で、C:0.06%以下、Si:4%以下、Mn:15%以下、P:0.045%以下、S:0.005%以下、Cr:12〜20%、Ni:6.5%以下、N:0.3%以下であり、かつMo:2%以下、Cu:3.5%以下、Ti:0.5%以下、Nb:0.5%以下、Al:0.2%以下、B:0.015%以下、REM:0.2%以下、Y:0.2%以下、Ca:0.1%以下およびMg:0.1%以下の1種または2種以上を含み、残部Feおよび不可避的不純物、下記(1)式で定義されるMd(N):−20〜100、下記(2)式で定義されるSFE:−20以下の組成を有し、「1〜35体積%のε相+0〜10体積%のα'相+残部γ相」の金属組織を有する比例限界応力の高いオーステナイト系ステンレス鋼材。
Md(N)=580−520C−2Si−16Mn−16Cr−23Ni−26Cu−300N−10Mo …(1)
SFE=2.2Ni−1.1Cr−13Si−12Mn+6Cu+32 …(2) - O:0.02%以下である請求項1〜4に記載の比例限界応力の高いオーステナイト系ステンレス鋼材。
- 歪速度4×10-4で圧延方向に引張試験を行ったときの0.01%オフセット応力で定義される比例限界応力が230N/mm2以上である請求項1〜5のいずれかに記載の比例限界応力の高いオーステナイト系ステンレス鋼材。
- 冷延焼鈍材を0℃〜−196℃の温度範囲でサブゼロ処理することにより、ε相の量を1〜35体積%にコントロールする請求項3または4に記載の比例限界応力の高いオーステナイト系ステンレス鋼材の製造法。
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