JP2005298964A - 穴拡げ性に優れた高強度高延性薄鋼板およびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 質量%で、C:0.001〜0.3%、Si:0.001〜0.6%、Mn:0.01〜3%、Al:0.001〜4.0%、Mo:0.001〜1.0%、P:0.0001〜0.3%、S:0.0001〜0.1%、B:0.0001〜0.0050%、N:0.0001〜0.0070%を含有し、鋼のミクロ組織の占積率が、体積分率でフェライト相を20%以上、ベイナイト相を10%以上、マルテンサイト相を5%以上、残留オーステナイト相を5%以下から構成され、引張り強度が850MPa以上であることを特徴とするとする穴拡げ性に優れた高強度高延性薄鋼板およびその製造方法を得る。
【選択図】 なし
Description
本発明は、上記知見に基づいて完成されたもので、その要旨とするところは以下の通りである。
(4)鋼のミクロ組織において、フェライト相の平均粒径が30μm以下であることを特徴とする前記(1)〜(3)のいずれか1項に記載の穴拡げ性に優れた高強度高延性薄鋼板。
(5)鋼が、さらに質量%で、Nb、Ti、V、Zr、Hf、Taの1種または2種以上を合計で0.001〜0.50%含有することを特徴とする前記(1)〜(4)のいずれか1項に記載の穴拡げ性に優れた高強度高延性薄鋼板。
(7)鋼が、さらに質量%で、Y、Rem、Ca、Mgの1種又は2種以上を合計で0.0001〜0.5%含有することを特徴とする前記(1)〜(6)のいずれか1項に記載の穴拡げ性に優れた高強度高延性薄鋼板。
発明者らは、各合金元素を添加した鋼塊を溶製し、鋳造まま又は一旦冷却した後に再度加熱し、熱延後巻取った熱延鋼板を酸洗後冷延し、その後焼鈍し、冷延焼鈍板を作成した。その鋼板について、ミクロ組織観察、鉄鋼連盟規定の穴拡げ試験、JISに準拠した引張り試験を行い、各特性を比較評価した。その結果、最終的に得られるミクロ組織制御により850MPa以上の引張り強度を得、穴拡げ性および延性に優れた高強度鋼板が製造可能なことを見出した。
穴拡げ性を十分に確保するためには一般的には主組織をベイナイト相(ベイナイトともいう)またはベイニティックフェライトまたはマルテンサイト単相とするのが有効である。しかし、この様な硬質相を増やすと延性が劣化してしまう。一方、比較的軟質のフェライト相(フェライトともいう)を増やすと延性は向上する傾向にあるものの強度確保や穴拡げ性確保には適さない。したがって、これらの各ミクロ組織を化成・電着性を劣化させず、加えて連続焼鈍工程で水焼入れなどの板形状悪化が懸念されるような処理無しに上手くバランスさせる事が強度−穴拡げ性−延性を十分なレベルに確保するには重要である。
さらに、主相である軟質のフェライトの体積分率が比較的高いことは延性向上に、細粒である事は強度−穴拡げ性バランス向上に有効である。このため、フェライトの平均粒径の上限を3μmとした。また、上記の他にミクロ組織の残部組織として、炭化物、窒化物、硫化物、酸化物などの1又は2種以上を体積分率で1%以下含有する場合も本発明に含まれる。
Cは、良好な材質バランスを確保するために重要な添加元素である。フェライト、ベイナイトおよびマルテンサイトの分率制御に最も重要な添加元素である。強度確保のために0.001%以上の添加とし、980MPa以上を狙う場合には0.1%以上の添加が望ましい。一方、添加量が増加すると穴拡げ性の劣化を招くため0.3%以下とした。980〜1180MPa級の強度レベルでの穴拡げ性および延性の良好なバランスを得ることや溶接性劣化を極力避けるためには0.15%以下が望ましい。好ましくは、C:0.05〜0.15%とすることにより良好な延性−穴拡げ性バランスが得られる。
Sは、極低化は経済的に不利であることから、0.001質量%、好ましくは0.0001質量%を下限とし、また、0.1質量%、好ましくは0.05%を上限としたのは、これを超える量の添加では、溶接性や鋳造時や熱延時の製造性に悪影響を及ぼすためである。
Nは、Bの添加効果を発揮させる上で好ましい元素ではない。したがって、0.0070%以下の添加とし、極低化は経済的に不利であることから、0.0001質量%を下限とした。
Crは、硬質フェライトの形成および炭化物微細化を促すため、穴広げ性を向上させるのに有効な添加元素であるため、0.01%以上の添加とした。また、過剰添加は延性低下を招くため上限を5%とした。また、特に良好な穴広げ−延性バランスを得るためには0.1%以上0.8%以下の範囲が望ましい。
Crは、強化目的および炭化物生成の抑制とベイナイトおよびベイニティックフェライト生成の目的から添加する元素で、0.001%以上の添加で効果を発現し、Cr、Ni、Cu、Co、Wの1種または2種以上の合計で5%を超える量の添加では、加工性に悪影響を及ぼすため、これを上限とした。
Cuは、強化目的で0.01質量%以上の添加で効果を発現し、Cr、Ni、Cu、Co、Wの1種または2種以上の合計で5質量%を超える量の添加では、加工性および製造性に悪影響を及ぼす。
Wは、0.001質量%以上の添加で強化効果が現れ、Cr、Ni、Cu、Co、Wの1種または2種以上の合計で5質量%を超える量の添加では、加工性に悪影響を及ぼす。
熱延後冷延・焼鈍して本発明の鋼板を製造する場合には、所定の成分に調整されたスラブを鋳造ままもしくは一旦冷却した後再加熱して熱延を行う。このときの再加熱温度は1150℃以上1250℃以下とすることが望ましい。再加熱温度が高温になると粗粒化や厚い酸化スケールが形成され、一方、低温加熱では圧延抵抗が高くなってしまう。また熱延後は、高圧デスケーリング装置や酸洗することなどで表面スケール削除を行うと製品での表面清浄がよくなり、めっき性に有利な傾向にある。
一方、800℃未満、好ましくは850℃未満では、2相域圧延になる懸念があり、狙いゲージ厚み精度の確保が困難となる場合がある。
この停留時間としては、長時間になると生産性上好ましくないうえ、炭化物が生成してしまうことから1000秒以内とすることが望ましい。また、穴広げ性−延性のバランスをより良好にするためには200〜450秒の停留が望ましい。
以下、実施例によって本発明をさらに詳細に説明する。
表1に示すような組成の鋼板を、1180〜1250℃に加熱し、800〜950℃で熱延を完了し、冷却後巻き取って、酸洗後、冷延して1.2mm厚とした。
その後、各鋼の成分(質量%)から下記式にしたがってAc1とAc3変態温度を計算により求めた。
Ac1=723−10.7×Mn%−16.9×Ni%+29.1×Si%+16.9 ×Cr%、
Ac3=910−203×(C%)×1/2−15.2×Ni%+44.7×Si%+ 104×V%+31.5×Mo%−30×Mn%−11×Cr%−20×Cu %+700×P%+400×Al%+400×Ti%、
表4に示すような組成の鋼板を1100〜1250℃に加熱し、Ar3変態温度以上で熱延を完了し、巻き取った鋼帯を酸洗後、冷延して1.2mm厚とした。その後、各鋼の成分(質量%)から下記式にしたがってAc1とAc3変態温度を計算により求めた。
Ac1=723−10.7×Mn%−16.9×Ni%+29.1×Si%+16.9×Cr%、
Ac3=910−203×(C%)×1/2−15.2×Ni%+44.7×Si%+ 104×V%+31.5×Mo%−30×Mn%−11×Cr%−20×Cu %+700×P%+400×Al%+400×Ti%、
表5に製造条件、ミクロ組織、材質について示す。本発明の要件を満たす発明鋼は、延性、強度(引張り強度で800MPa以上)、穴拡げ性に優れていることがわかる。一方、本発明の条件から外れる比較例は、穴拡げ性、延性が劣勢である。
Claims (9)
- 質量%で、
C :0.001〜0.3%、
Si:0.001〜0.60%、
Mn:0.01〜3%、
Al:0.001〜4.0%、
Mo:0.001〜1.0%、
P :0.0001〜0.3%、
S :0.0001〜0.1%、
B :0.0001〜0.0050%、
N :0.0001〜0.0070%、
を含有し、鋼のミクロ組織の占積率が、体積分率でフェライト相を20%以上、ベイナイト相を10%以上、マルテンサイト相を5%以上、残留オーステナイト相を5%以下から構成され、引張り強度が850MPa以上であることを特徴とするとする穴拡げ性に優れた高強度高延性薄鋼板。 - 質量%で、
C :0.03〜0.20%、
Si:0.001〜1.0%、
Mn:0.01〜3%、
P:0.0010〜0.1%、
S:0.0010〜0.05%、
Al:0.3〜2.0%、
Mo:0.01〜5.0%を含有し、
Ti:0.001〜0.5%、
Nb:0.001〜0.5%、
B:0.0001〜0.0050%、
Cr:0.01〜5%、
の1種又は2種以上を含有し、ミクロ組織が、フェライトを面積率で30%以上含有し、引張り強度が850MPa以上であることを特徴とする穴拡げ性および延性に優れた高強度鋼板。 - 質量%で、B/11+(Al/27−O/16)−N/14>0を満たすことを特徴とする請求項1または2に記載の穴拡げ性に優れた高強度高延性薄鋼板。
- 鋼のミクロ組織において、フェライト相の平均粒径が30μm以下であることを特徴とする請求項1〜3のいずれか1項に記載の穴拡げ性に優れた高強度高延性薄鋼板。
- 鋼が、さらに質量%で、Nb、Ti、V、Zr、Hf、Taの1種または2種以上を合計で0.001〜0.50%含有することを特徴とする請求項1〜4のいずれか1項に記載の穴拡げ性に優れた高強度高延性薄鋼板。
- 鋼が、さらに質量%で、Cr、Ni、Cu、Co、Wの1種または2種以上を合計で0.001〜5%含有することを特徴とする請求項1〜5の何れか1項に記載の穴拡げ性に優れた高強度高延性薄鋼板。
- 鋼が、さらに質量%で、Y、Rem、Ca、Mgの1種又は2種以上を合計で0.0001〜0.5%含有することを特徴とする請求項1〜6のいずれか1項に記載の穴拡げ性に優れた高強度高延性薄鋼板。
- 請求項1〜7のいずれか1項に記載の高強度高延性薄鋼板を製造する方法であって、請求項1〜3、5〜7の何れか1項に記載の鋼板の成分からなる鋳造スラブを鋳造ままもしくは一旦冷却した後に1150〜1250℃に再度加熱し、800〜950℃で熱延を終了させた後平均冷速で5〜200℃/sにて550℃以下に冷却して、550℃以下で巻取った熱延鋼板を酸洗後冷延し、その後、Ac1(℃)以上Ac3+50(℃)以下の温度域で10秒〜30分焼鈍した後に、0.1〜20℃/秒の平均冷却速度で750〜600℃の温度域まで冷却し、引き続き20〜200℃/秒の平均冷却速度で450〜250℃の温度まで冷却したのちその温度域で100秒超3000秒未満保持した後、室温まで冷却することを特徴とする穴拡げ性に優れた高強度高延薄性鋼板の製造方法。
- 請求項1〜7の何れか1項に記載の高強度高延性薄鋼板を製造する方法であって、請求項1〜7の何れか1項に記載の成分からなる鋳造スラブを直接または一旦冷却した後に再度加熱し、熱延を仕上げ温度で850℃〜970℃にて終了し、その後550℃以下の温度域まで平均で10〜100℃/sで冷却した後550℃以下で巻取った熱延鋼板を酸洗後冷延し、その焼鈍時の最高温度が0.1×(Ac3−Ac1)+Ac1(℃)以上0.8×(Ac3 −Ac1)+Ac1(℃)以下で焼鈍した後に、平均で0.1〜100℃/秒の冷却速度で400℃以下の温度域に冷却し、引き続いて同温度域で1秒〜1000秒保持を行うことを特徴とする穴拡げ性および延性に優れた高強度鋼板の製造方法。
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