JPS5856746B2 - プレス成形性および耐食性の良好なオ−ステナイト系ステンレス鋼 - Google Patents
プレス成形性および耐食性の良好なオ−ステナイト系ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPS5856746B2 JPS5856746B2 JP4994780A JP4994780A JPS5856746B2 JP S5856746 B2 JPS5856746 B2 JP S5856746B2 JP 4994780 A JP4994780 A JP 4994780A JP 4994780 A JP4994780 A JP 4994780A JP S5856746 B2 JPS5856746 B2 JP S5856746B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- corrosion resistance
- stainless steel
- steel
- press formability
- austenitic stainless
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明はプレス成形性および耐食性の良好なオーステナ
イト系ステンレス鋼に関するものである。
イト系ステンレス鋼に関するものである。
ＳＵＳ ３０４鋼で代表されるオーステナイト系ステン
レス鋼は厨房用器具、自動車部品など、プレス加工用と
して広く使用されているが、プレスが苛酷になるとプレ
ス加工の途中で中間焼鈍工程を入れないとプレス割れを
生ずる。
レス鋼は厨房用器具、自動車部品など、プレス加工用と
して広く使用されているが、プレスが苛酷になるとプレ
ス加工の途中で中間焼鈍工程を入れないとプレス割れを
生ずる。
従って、このような苛酷なプレス加工に対して中間焼鈍
工程を入れなくてもプレス割れの生じないような超深絞
り用ステンレス鋼が必要となってきた。
工程を入れなくてもプレス割れの生じないような超深絞
り用ステンレス鋼が必要となってきた。
このような要望に対応するため、本発明者らは５ＵＳ３
０１ステンレス鋼相当の材料（０，０６％Ｃ−１７％Ｃ
ｒ −７％Ｎｉ）にＣｕを２％程度添加することにより
プレス成形性を改善することを提案した（日本金属学会
誌Ｖｏｌ、３４、Ａ４．１９７０）が、まだ成形性が十
分でなく、中間焼鈍工程を省略するまでには到っていな
い。
０１ステンレス鋼相当の材料（０，０６％Ｃ−１７％Ｃ
ｒ −７％Ｎｉ）にＣｕを２％程度添加することにより
プレス成形性を改善することを提案した（日本金属学会
誌Ｖｏｌ、３４、Ａ４．１９７０）が、まだ成形性が十
分でなく、中間焼鈍工程を省略するまでには到っていな
い。
又５ＵＳ３０４鋼（Ｃｒ１８〜２０％、Ｎｉ８〜ＩＯ，
５％）に比べＣｒ量が少ないため耐食性が劣りＳＵＳ
３０４鋼の代替鋼として広く使用することは困難である
。
５％）に比べＣｒ量が少ないため耐食性が劣りＳＵＳ
３０４鋼の代替鋼として広く使用することは困難である
。
このようなＣｕ入りステンレス鋼（０，０６％Ｃ−１７
％Ｃｒ−７％Ｎｉ−２％Ｃｕ）の欠点を改善する目的で
、本発明者らは種々実験を重ねた結果、上記Ｃｕ入りス
テンレス鋼のＣ，ＮおよびＳ量を極力低減し、微量のＭ
ｏを加え、さらにＭｄ３０値で示されるオーステナイト
安定度をある限定された範囲内に調整することにより、
プレス成形性が著しくすぐれ、かつＳＵＳ ３０４鋼と
同等の耐食性の得られることを知見した。
％Ｃｒ−７％Ｎｉ−２％Ｃｕ）の欠点を改善する目的で
、本発明者らは種々実験を重ねた結果、上記Ｃｕ入りス
テンレス鋼のＣ，ＮおよびＳ量を極力低減し、微量のＭ
ｏを加え、さらにＭｄ３０値で示されるオーステナイト
安定度をある限定された範囲内に調整することにより、
プレス成形性が著しくすぐれ、かつＳＵＳ ３０４鋼と
同等の耐食性の得られることを知見した。
すなわち、本発明においては、重量％でＣく０．０３
、 Ｓｉ＜０．５ 、 Ｍｎ ２．２〜３．Ｏ、Ｓり０
．００５゜Ｃｒ １４〜１８ 、Ｎｉ ６〜９ 、 Ｎ
＜：０．０３ 、 Ｍ。
、 Ｓｉ＜０．５ 、 Ｍｎ ２．２〜３．Ｏ、Ｓり０
．００５゜Ｃｒ １４〜１８ 、Ｎｉ ６〜９ 、 Ｎ
＜：０．０３ 、 Ｍ。
０．１５〜０．５０ 、 Ｃｕ １〜３、残部Ｆｅおよ
び不可避的に混入する不純物から戒り、 Ｍｄ３０＝４９７−４６２（Ｃ＋Ｎ）−９，２８ｉ−８
，１Ｍｎ−１３，７Ｃｒ−２０（Ｎｉ十Ｃｕ）−１８，
５Ｍ。
び不可避的に混入する不純物から戒り、 Ｍｄ３０＝４９７−４６２（Ｃ＋Ｎ）−９，２８ｉ−８
，１Ｍｎ−１３，７Ｃｒ−２０（Ｎｉ十Ｃｕ）−１８，
５Ｍ。
の式に従うＭｄ３０値を−１０〜６０の範囲内に入るよ
うに調整することによりプレス成形性および耐食性の良
好なオーステナイト系ステンレス鋼を得たものである。
うに調整することによりプレス成形性および耐食性の良
好なオーステナイト系ステンレス鋼を得たものである。
以下にこれら成分を限定した理由について述べる。
Ｃ：Ｃを低減することは耐食性に有害なＣｒ炭化物の結
晶粒界への析出を抑制して耐食性を向上するほかにＣを
低減すると加工誘起マルテンサイトが軟化するため、苛
酷なプレス加工を行っても材料の加工軟化が緩和され中
間焼鈍工程の省略が可能となるが、Ｃ量が０．０３％以
上になると上記目的が達成されなくなるので、Ｃ量は０
．０３％以下とする。
晶粒界への析出を抑制して耐食性を向上するほかにＣを
低減すると加工誘起マルテンサイトが軟化するため、苛
酷なプレス加工を行っても材料の加工軟化が緩和され中
間焼鈍工程の省略が可能となるが、Ｃ量が０．０３％以
上になると上記目的が達成されなくなるので、Ｃ量は０
．０３％以下とする。
Ｓｉ：Ｓｉはフェライト生成元素であるため、量が多く
なるとオーステナイトバランスが悪化するとともにシリ
ケート系酸化物を作りやすく、曲げ加工性を劣化させる
ので０．５％以下とする。
なるとオーステナイトバランスが悪化するとともにシリ
ケート系酸化物を作りやすく、曲げ加工性を劣化させる
ので０．５％以下とする。
Ｍｎ：本発明鋼のようにＣ，Ｎを極力低減した材料はオ
ーステナイトバランスか著しく悪くなり、そのためオー
ステナイト生成元素であるＮｉ又はＭｎを増量すること
が必要となるわけであるが、高価なＮｉを多量に使用す
るよりもＭｎでオーステナイトバランスを調整するのが
望ましい。
ーステナイトバランスか著しく悪くなり、そのためオー
ステナイト生成元素であるＮｉ又はＭｎを増量すること
が必要となるわけであるが、高価なＮｉを多量に使用す
るよりもＭｎでオーステナイトバランスを調整するのが
望ましい。
しかしながら、Ｍｎ量をあまり多くするとＭｎＳ系の介
在物が生成され、本発明鋼の特長である耐食性を著しく
劣化する。
在物が生成され、本発明鋼の特長である耐食性を著しく
劣化する。
そのためＭｎの上限を３．０％とし、一方下限はオース
テナイトバランスを考慮し２．２％とする。
テナイトバランスを考慮し２．２％とする。
Ｓ：Ｓは高くなるとＭｎＳ系の介在物を作り、曲げ加工
性を劣化させるとともに耐食性を著しく劣化させるので
、Ｓは極力低減するのが望ましい。
性を劣化させるとともに耐食性を著しく劣化させるので
、Ｓは極力低減するのが望ましい。
０．００５％以下に調整すればＭｎＳ系介在物はかなり
減少し耐食性上動んど問題はなくなるのでＳは０．００
５％以下とする。
減少し耐食性上動んど問題はなくなるのでＳは０．００
５％以下とする。
Ｃｒ：Ｃｒは耐食性の面から高い方が望ましいが、本発
明鋼のようなオーステナイトの不安定な材料において１
８％以上になると熱間加工性が著しく劣化するので、上
限は１８％とし、又オーステナイトバランスを考慮する
場合はＣｒは低い方が望ましいが耐食性が劣化するので
下限は１４％とする。
明鋼のようなオーステナイトの不安定な材料において１
８％以上になると熱間加工性が著しく劣化するので、上
限は１８％とし、又オーステナイトバランスを考慮する
場合はＣｒは低い方が望ましいが耐食性が劣化するので
下限は１４％とする。
Ｎｉ：Ｎｉは６％以下になるとオーステナイトは極度に
不安定となり、溶体化処理後も多量のマルテンサイトが
生成され成形性は劣化する、一方、Ｎｉが９％以上にな
るとオーステナイトは安定になりすぎ成形性は劣化する
。
不安定となり、溶体化処理後も多量のマルテンサイトが
生成され成形性は劣化する、一方、Ｎｉが９％以上にな
るとオーステナイトは安定になりすぎ成形性は劣化する
。
従ってＮｉは６〜９％とする。
Ｃｕ：Ｃｕは公知のように成形性を改善するために必要
な元素であり、１％以下では改善効果は少なく、一方、
３％以上になると熱間加工性が劣化するので、１〜３％
の範囲に限定する。
な元素であり、１％以下では改善効果は少なく、一方、
３％以上になると熱間加工性が劣化するので、１〜３％
の範囲に限定する。
Ｎ：ＮはＣ同様、下げることにより軟質の加工誘起マル
テンサイトが得られ、プレス加工後も材料はあまり硬化
しないため、中間焼鈍を省略することが可能である。
テンサイトが得られ、プレス加工後も材料はあまり硬化
しないため、中間焼鈍を省略することが可能である。
又Ｎを下げることにより時期割れおよび耐食性も改善さ
れ、これらの効果はＮ量が０．０３％以上になると減少
するのでＮ量は０．０３％以下とする。
れ、これらの効果はＮ量が０．０３％以上になると減少
するのでＮ量は０．０３％以下とする。
Ｍｏ：Ｍｏが耐食性改善に有効な元素であることは公知
であるが、高価でかつ多量に使用するとフェライト生成
元素として作用し、オーステナイトバランスを悪化させ
る。
であるが、高価でかつ多量に使用するとフェライト生成
元素として作用し、オーステナイトバランスを悪化させ
る。
そのため上限は０．５０％とするが、０．１５％以下で
は耐食性が改善されないので０．１５〜０．５０％とす
る。
は耐食性が改善されないので０．１５〜０．５０％とす
る。
Ｍｄ ３０はオーステナイトの安定度を示す一つの指標
であるが、Ｍｄ３０値が６０以上になると極度にオース
テナイトは不安定となりオーステナイト組織のほかに多
量のマルテンサイト組織が生じ、材料は硬化するので上
限は６０とする。
であるが、Ｍｄ３０値が６０以上になると極度にオース
テナイトは不安定となりオーステナイト組織のほかに多
量のマルテンサイト組織が生じ、材料は硬化するので上
限は６０とする。
一方、−１０以下になるとオーステナイトは安定となり
本発明の特長であるプレス成形性が著しく劣化するので
Ｍｄ ３０値は−１０〜６０の範囲とする。
本発明の特長であるプレス成形性が著しく劣化するので
Ｍｄ ３０値は−１０〜６０の範囲とする。
以下に本発明鋼の実施例を示す。
下記第１表に実験室的に溶製した本発明鋼および比較鋼
、従来鋼の化学成分を示す。
、従来鋼の化学成分を示す。
下記第２表はこれら実験室的溶製品を公知の熱間圧延、
冷間圧延および焼鈍により製造した０、５４Ｉ帝ｍｎ厚
板材の機械的性質および成形性試験結果を示したもので
ある。
冷間圧延および焼鈍により製造した０、５４Ｉ帝ｍｎ厚
板材の機械的性質および成形性試験結果を示したもので
ある。
これらの表より明らかなように、本発明鋼は従来鋼のＳ
ＵＳ ３０４鋼およびＣｕ入りステンレス鋼に比べ耐力
およびかたさは小さく、伸びは良好である。
ＵＳ ３０４鋼およびＣｕ入りステンレス鋼に比べ耐力
およびかたさは小さく、伸びは良好である。
又エリクセン値およびＣ，Ｃ，Ｖ、で示されるプレス成
形性も著しく改善されている。
形性も著しく改善されている。
下記第３表は工業的規模で製造した０、 ６ ｍｍ厚製
品板の耐食性試験結果を示したものである。
品板の耐食性試験結果を示したものである。
本発明鋼は５ＵＳ３０４鋼と同等の良好な耐食性を示す
ことが確認された。
ことが確認された。
下記の第４表は工業的規模で製造した板材を用いドアの
ノブおよびコーヒーポットのプレス加工の結果を示した
ものである。
ノブおよびコーヒーポットのプレス加工の結果を示した
ものである。
本発明鋼は中間焼鈍工程を省略してもプレスは可能であ
り、成形性は従来鋼に比べかなりすぐれている。
り、成形性は従来鋼に比べかなりすぐれている。
以上述べたように本発明鋼は従来の５ＵＳ３０４鋼、Ｃ
ｕ入りステンレス鋼に比し耐食性およびプレス成形性に
おいて極めてすぐれた超深絞り用ステンレス鋼というこ
とができる。
ｕ入りステンレス鋼に比し耐食性およびプレス成形性に
おいて極めてすぐれた超深絞り用ステンレス鋼というこ
とができる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量％でＣ＜０．０３ 、 Ｓ ｉり０．５ 、
Ｍｎ ２．２〜３．０ 、 Ｓ＜０．００５ 、 Ｃｒ
ｌ ４〜１８ 、Ｎｉ ６〜９ 、 Ｎ＜０．０３
、 Ｍｏ０１１５〜０．５０ 、 Ｃｕ １〜３、残部
Ｆｅおよび不可避的に混入する不純物から成り、 Ｍｄ３０＝４９７−４６２（Ｃ＋Ｎ） −９，２Ｓｉ−
８，１Ｍｎ−１３，７Ｃｒ −２０（Ｎ ｉ＋Ｃｕ ）
−１８，５Ｍ。 の式に従うＭｄ３０値が−１０〜６０であることを特徴
とするプレス成形性および耐食性の良好なオーステナイ
ト系ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4994780A JPS5856746B2 (ja) | 1980-04-15 | 1980-04-15 | プレス成形性および耐食性の良好なオ−ステナイト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4994780A JPS5856746B2 (ja) | 1980-04-15 | 1980-04-15 | プレス成形性および耐食性の良好なオ−ステナイト系ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56146862A JPS56146862A (en) | 1981-11-14 |
| JPS5856746B2 true JPS5856746B2 (ja) | 1983-12-16 |
Family
ID=12845212
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4994780A Expired JPS5856746B2 (ja) | 1980-04-15 | 1980-04-15 | プレス成形性および耐食性の良好なオ−ステナイト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5856746B2 (ja) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60255960A (ja) * | 1984-05-31 | 1985-12-17 | Aichi Steel Works Ltd | 冷間鍛造用ステンレス鋼 |
| JPS61190048A (ja) * | 1985-02-18 | 1986-08-23 | Aichi Steel Works Ltd | 冷間鍛造用ステンレス鋼 |
| JPS6220827A (ja) * | 1985-07-17 | 1987-01-29 | Shinko Kosen Kogyo Kk | ねじ用ステンレス鋼線の製造方法 |
| DE69030640T2 (de) * | 1989-11-03 | 1997-11-06 | Compaq Computer Corp | Multiprozessorarbitrierung in für Einzelprozessor bestimmten Arbitrierungsschemas |
| JPH05117815A (ja) * | 1991-10-29 | 1993-05-14 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | 加工硬化性の小さいオーステナイトステンレス鋼 |
| JP3691341B2 (ja) * | 2000-05-16 | 2005-09-07 | 日新製鋼株式会社 | 精密打抜き性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼板 |
| KR100467714B1 (ko) * | 2000-11-24 | 2005-01-24 | 주식회사 포스코 | 박판 피로특성 및 성형성이 우수한 오스테나이트계스테인리스강 |
| JP5083857B2 (ja) * | 2006-07-28 | 2012-11-28 | 株式会社豊田中央研究所 | 被覆部材およびその製造方法 |
| EP2163659B1 (de) | 2008-09-11 | 2016-06-08 | Outokumpu Nirosta GmbH | Nichtrostender Stahl, aus diesem Stahl hergestelltes Kaltband und Verfahren zur Herstellung eines Stahlflachprodukts aus diesem Stahl |
| KR101623290B1 (ko) * | 2011-12-28 | 2016-05-20 | 주식회사 포스코 | 고강도 오스테나이트계 스테인리스강 및 그 제조방법 |
| DE102015005742A1 (de) | 2015-05-05 | 2016-11-10 | Dbi Gas- Und Umwelttechnik Gmbh | Verfahren zur Herstellung von Feinblech aus einem nichtrostenden, austenitischen CrMnNi-Stahl |
-
1980
- 1980-04-15 JP JP4994780A patent/JPS5856746B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56146862A (en) | 1981-11-14 |
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