JP3393011B2 - 高靭性析出硬化型ステンレス鋼 - Google Patents
高靭性析出硬化型ステンレス鋼Info
- Publication number
- JP3393011B2 JP3393011B2 JP15636196A JP15636196A JP3393011B2 JP 3393011 B2 JP3393011 B2 JP 3393011B2 JP 15636196 A JP15636196 A JP 15636196A JP 15636196 A JP15636196 A JP 15636196A JP 3393011 B2 JP3393011 B2 JP 3393011B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- stainless steel
- precipitation hardening
- steel
- strength
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高強度で耐食性に
優れ、さらに靭性に優れた析出硬化型ステンレス鋼に関
わるものである。
優れ、さらに靭性に優れた析出硬化型ステンレス鋼に関
わるものである。
【０００２】
【従来の技術】析出硬化型ステンレス鋼は高張力鋼を上
回る１０００ＭＰａ以上の耐力を有し、かつ耐食性に優
れるため、ポンプ・バルブなど水中及び湿潤環境で使用
される構造部材に多く利用されている。代表的な析出硬
化型ステンレス鋼としては、ＪＩＳ規格のＳＵＳ６３０
あるいはＡＳＴＭ規格のタイプ６３０に相当するいわゆ
る１７−４ＰＨステンレス鋼があり、これはＣ：０．０
７％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、
Ｐ：０．０４０％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：
１５．０〜１７．５％、Ｎｉ：３．０〜５．０％、Ｃ
ｕ：３．０〜５．０％、Ｎｂ：０．１５〜０．４５％を
含み、残部がＦｅ及び不可避不純物からなる鋼である。
回る１０００ＭＰａ以上の耐力を有し、かつ耐食性に優
れるため、ポンプ・バルブなど水中及び湿潤環境で使用
される構造部材に多く利用されている。代表的な析出硬
化型ステンレス鋼としては、ＪＩＳ規格のＳＵＳ６３０
あるいはＡＳＴＭ規格のタイプ６３０に相当するいわゆ
る１７−４ＰＨステンレス鋼があり、これはＣ：０．０
７％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、
Ｐ：０．０４０％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：
１５．０〜１７．５％、Ｎｉ：３．０〜５．０％、Ｃ
ｕ：３．０〜５．０％、Ｎｂ：０．１５〜０．４５％を
含み、残部がＦｅ及び不可避不純物からなる鋼である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記１７−４
ＰＨ鋼は、強度が高い半面、靭性が高張力鋼に比べて悪
く、一般的には靱性を要求されない材料として使用され
ている。ところが、１７−４ＰＨ鋼の良好な耐食性と高
強度を生かし、これを使用条件の厳しい構造用鋼や大き
な衝撃的外力を受ける用途に活用することが要望されて
おり、上記成分を基本にして、強度を低下させることな
く靭性を向上させた析出硬化型ステンレス鋼の開発が望
まれている。本発明は、上記事情を背景としてなされた
ものであり、高い強度と優れた耐食性とを維持したまま
で靱性を向上させた高靱性析出硬化型ステンレス鋼を提
供することを目的とする。
ＰＨ鋼は、強度が高い半面、靭性が高張力鋼に比べて悪
く、一般的には靱性を要求されない材料として使用され
ている。ところが、１７−４ＰＨ鋼の良好な耐食性と高
強度を生かし、これを使用条件の厳しい構造用鋼や大き
な衝撃的外力を受ける用途に活用することが要望されて
おり、上記成分を基本にして、強度を低下させることな
く靭性を向上させた析出硬化型ステンレス鋼の開発が望
まれている。本発明は、上記事情を背景としてなされた
ものであり、高い強度と優れた耐食性とを維持したまま
で靱性を向上させた高靱性析出硬化型ステンレス鋼を提
供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
本発明の析出硬化型ステンレス鋼のうち第１の発明は、
重量％で、Ｃ：０．０７％以下、Ｓｉ：０．１５％以
下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：１５．０〜１７．５
％、Ｎｉ：３．０〜５．０％、Ｃｕ：３．０〜５．０
％、Ｎｂ：０．１０〜０．３０％、Ａｌ：０．０１５〜
０．０５％を含み、残部がＦｅ及び不可避不純物からな
ることを特徴とする。また、第２の発明は、重量％で、
Ｃ：０．０７％以下、Ｓｉ：０．１５％以下、Ｍｎ：
０．１５％以下、Ｃｒ：１５．０〜１７．５％、Ｎｉ：
３．０〜５．０％、Ｃｕ：３．０〜５．０％、Ｎｂ：
０．１０〜０．３０％、Ａｌ：０．０１５〜０．０５％
を含み、残部がＦｅ及び不可避不純物からなることを特
徴とする。
本発明の析出硬化型ステンレス鋼のうち第１の発明は、
重量％で、Ｃ：０．０７％以下、Ｓｉ：０．１５％以
下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：１５．０〜１７．５
％、Ｎｉ：３．０〜５．０％、Ｃｕ：３．０〜５．０
％、Ｎｂ：０．１０〜０．３０％、Ａｌ：０．０１５〜
０．０５％を含み、残部がＦｅ及び不可避不純物からな
ることを特徴とする。また、第２の発明は、重量％で、
Ｃ：０．０７％以下、Ｓｉ：０．１５％以下、Ｍｎ：
０．１５％以下、Ｃｒ：１５．０〜１７．５％、Ｎｉ：
３．０〜５．０％、Ｃｕ：３．０〜５．０％、Ｎｂ：
０．１０〜０．３０％、Ａｌ：０．０１５〜０．０５％
を含み、残部がＦｅ及び不可避不純物からなることを特
徴とする。
【０００５】
【発明の実施の形態】鉄鋼材料のシャルピー吸収エネル
ギー値は破壊靭性値と密接な関係があり、一般に強度が
同じであれば吸収エネルギーの高い材料ほど破壊靭性値
も高く、それだけ構造材料として過酷な条件に耐えう
る。しかし、一方で吸収エネルギー値は強度と負の相関
があり、高強度鋼ほど低くなる。このため強度低下をき
たすことなく吸収エネルギーを向上させることができれ
ば、鋼の用途を拡大することができ、工業的に大きなメ
リットがある。本発明者は、上記請求項１および２に記
載の化学成分範囲とすることにより、析出硬化型ステン
レス鋼の吸収エネルギーが向上することを見いだした。
基本的には、１７−４ＰＨ鋼の化学組成からＳｉまたは
ＳｉおよびＭｎを除去し、Ａｌを添加するものである。
ギー値は破壊靭性値と密接な関係があり、一般に強度が
同じであれば吸収エネルギーの高い材料ほど破壊靭性値
も高く、それだけ構造材料として過酷な条件に耐えう
る。しかし、一方で吸収エネルギー値は強度と負の相関
があり、高強度鋼ほど低くなる。このため強度低下をき
たすことなく吸収エネルギーを向上させることができれ
ば、鋼の用途を拡大することができ、工業的に大きなメ
リットがある。本発明者は、上記請求項１および２に記
載の化学成分範囲とすることにより、析出硬化型ステン
レス鋼の吸収エネルギーが向上することを見いだした。
基本的には、１７−４ＰＨ鋼の化学組成からＳｉまたは
ＳｉおよびＭｎを除去し、Ａｌを添加するものである。
【０００６】なお、従来の１７−４ＰＨ鋼では、Ｓｉお
よびＭｎは製鋼時の脱酸剤として作用するほか、鋼の焼
入性を高め、強度上昇をもたらす効果があるため、通常
Ｓｉ：０．３％、Ｍｎ：０．５％程度添加される（ステ
ンレス協会編：ステンレス鋼便覧第三版（１９９５）
Ｐ．６４１）。しかし実施例に示されるごとく、Ｓｉあ
るいはＳｉおよびＭｎの両元素を積極的に除去し、その
含有量を０．１５％以下とすると、強度の低下を招くこ
となく吸収エネルギーを上昇させることができる。この
理由については今後の解明を待たなければならないが、
吸収エネルギー向上の効果については繰り返し試験を行
って確認している。上記含有量は低いほどよいが、工業
的な製造性も考慮して上限を０．１５％とした。なお、
吸収エネルギーの向上という点では、さらに上限を０．
１％以下とするのが望ましく、また、上限を０．０５％
とするのが一層望ましい。
よびＭｎは製鋼時の脱酸剤として作用するほか、鋼の焼
入性を高め、強度上昇をもたらす効果があるため、通常
Ｓｉ：０．３％、Ｍｎ：０．５％程度添加される（ステ
ンレス協会編：ステンレス鋼便覧第三版（１９９５）
Ｐ．６４１）。しかし実施例に示されるごとく、Ｓｉあ
るいはＳｉおよびＭｎの両元素を積極的に除去し、その
含有量を０．１５％以下とすると、強度の低下を招くこ
となく吸収エネルギーを上昇させることができる。この
理由については今後の解明を待たなければならないが、
吸収エネルギー向上の効果については繰り返し試験を行
って確認している。上記含有量は低いほどよいが、工業
的な製造性も考慮して上限を０．１５％とした。なお、
吸収エネルギーの向上という点では、さらに上限を０．
１％以下とするのが望ましく、また、上限を０．０５％
とするのが一層望ましい。
【０００７】ただ、Ｓｉ，Ｍｎ元素を除去または低減し
た場合、製鋼時の脱酸が不十分になる問題があるため、
脱酸剤としてＡｌを添加する。なお、Ａｌには同時にオ
ーステナイト結晶粒を微細化して、強度・靭性を向上さ
せる効果も期待できる。しかし過剰のＡｌ添加は鋼中の
非金属介在物の粗大化を招き、靭性低下につながるた
め、その上限を０．０５％とした。また、同様の理由で
上限を０．０４％とするのが望ましい。なお、上記脱酸
作用および結晶粒の微細化作用を十分に得るためにはＡ
ｌを０．０１５％以上含有させるのが望ましく、さらに
は、０．０２％以上含有させるのが一層望ましい。
た場合、製鋼時の脱酸が不十分になる問題があるため、
脱酸剤としてＡｌを添加する。なお、Ａｌには同時にオ
ーステナイト結晶粒を微細化して、強度・靭性を向上さ
せる効果も期待できる。しかし過剰のＡｌ添加は鋼中の
非金属介在物の粗大化を招き、靭性低下につながるた
め、その上限を０．０５％とした。また、同様の理由で
上限を０．０４％とするのが望ましい。なお、上記脱酸
作用および結晶粒の微細化作用を十分に得るためにはＡ
ｌを０．０１５％以上含有させるのが望ましく、さらに
は、０．０２％以上含有させるのが一層望ましい。
【０００８】なお、本発明鋼の他の元素の成分組成範囲
の限定理由は次の通りである。 Ｃ：０．０７％以下 Ｃは、残留オーステナイト量を増大させ、強度を低下さ
せるとともに、時効処理により結晶粒界に炭化物を過剰
に析出させ、靭性・耐食性を劣化させるため、上限を
０．０７％とした。なお、可能なら含有量は低いほどよ
く、０．０３％以下にすることが望ましい。 Ｃｒ：１５．０〜１７．５％ Ｃｒは、耐食性向上のために含有させるが、１５％未満
では十分な耐食性は得られず、また１７．５％を越えて
含有させると脆化の一因となるδフェライト生成が増加
するため、適正範囲を１５〜１７．５％とした。
の限定理由は次の通りである。 Ｃ：０．０７％以下 Ｃは、残留オーステナイト量を増大させ、強度を低下さ
せるとともに、時効処理により結晶粒界に炭化物を過剰
に析出させ、靭性・耐食性を劣化させるため、上限を
０．０７％とした。なお、可能なら含有量は低いほどよ
く、０．０３％以下にすることが望ましい。 Ｃｒ：１５．０〜１７．５％ Ｃｒは、耐食性向上のために含有させるが、１５％未満
では十分な耐食性は得られず、また１７．５％を越えて
含有させると脆化の一因となるδフェライト生成が増加
するため、適正範囲を１５〜１７．５％とした。
【０００９】Ｎｉ：３．０〜５．０％
Ｎｉは耐食性を向上させ、さらに靭性を向上させるため
に３％以上含有させる。ただし５％を越えると残留オー
ステナイトの生成が増大して強度が低下するため、上限
を５％とした。 Ｃｕ：３．０〜５．０％ Ｃｕは、時効処理によって微細析出物を生成させて強度
を向上させるために含有させる。ただしその効果は３％
未満では不十分であり、また５％を越えると熱間加工性
が損なわれるので、適正範囲を３〜５％とした。
に３％以上含有させる。ただし５％を越えると残留オー
ステナイトの生成が増大して強度が低下するため、上限
を５％とした。 Ｃｕ：３．０〜５．０％ Ｃｕは、時効処理によって微細析出物を生成させて強度
を向上させるために含有させる。ただしその効果は３％
未満では不十分であり、また５％を越えると熱間加工性
が損なわれるので、適正範囲を３〜５％とした。
【００１０】Ｎｂ：０．１０〜０．３０％
ＮｂはＣ、Ｎを固定してその固溶量を減少させ、またオ
ーステナイト結晶粒の粗大化を抑制して良好な靭性を確
保するために含有させる。そのためには０．１０％以上
の含有が必要であり、一方、０．３０％を越えると固溶
Ｎｂ量の増大とＮｂ（Ｃ、Ｎ）の生成により、かえって
靭性を低下させるので、含有量を０．１０〜０．３０％
とした。
ーステナイト結晶粒の粗大化を抑制して良好な靭性を確
保するために含有させる。そのためには０．１０％以上
の含有が必要であり、一方、０．３０％を越えると固溶
Ｎｂ量の増大とＮｂ（Ｃ、Ｎ）の生成により、かえって
靭性を低下させるので、含有量を０．１０〜０．３０％
とした。
【００１１】本発明の析出硬化型ステンレス鋼は、常法
により溶製、熱処理等を経て製造することができ、析出
硬化のための熱処理工程を含む点を除いては特に製造方
法が限定されるものではない。また、その用途も特に限
定されるものではなく、構造用材料等の各種用途に用い
ることができる。
により溶製、熱処理等を経て製造することができ、析出
硬化のための熱処理工程を含む点を除いては特に製造方
法が限定されるものではない。また、その用途も特に限
定されるものではなく、構造用材料等の各種用途に用い
ることができる。
【００１２】
【実施例】表１に示す各組成の鋼を真空高周波誘導溶解
により溶解して５０ｋｇ鋼塊とした後、鍛造・溶体化熱
処理・焼入れを施し、４８０℃で４時間の時効処理を行
って引張試験およびシャルピー衝撃試験に供した。その
結果を表２に示す。室温での引張試験の結果、強度はい
ずれの鋼種もほとんど変わりないが、本発明鋼の方が
０．２％耐力・引張強さともにわずかに高い。一方、シ
ャルピー吸収エネルギーは試験温度８０℃における値で
比較したが、この温度は延性−脆性遷移の上部棚域にほ
ぼ相当していた（Ａｌを積極的には添加せず、不純物と
してＡｌを含有する比較鋼Ｎｏ．９、１０の上部棚はこ
れより高温側にあった）。
により溶解して５０ｋｇ鋼塊とした後、鍛造・溶体化熱
処理・焼入れを施し、４８０℃で４時間の時効処理を行
って引張試験およびシャルピー衝撃試験に供した。その
結果を表２に示す。室温での引張試験の結果、強度はい
ずれの鋼種もほとんど変わりないが、本発明鋼の方が
０．２％耐力・引張強さともにわずかに高い。一方、シ
ャルピー吸収エネルギーは試験温度８０℃における値で
比較したが、この温度は延性−脆性遷移の上部棚域にほ
ぼ相当していた（Ａｌを積極的には添加せず、不純物と
してＡｌを含有する比較鋼Ｎｏ．９、１０の上部棚はこ
れより高温側にあった）。
【００１３】表２から明らかなように、本発明鋼は比較
鋼より若干強度が高いにもかかわらず、いずれも１００
Ｊを上回る高い吸収エネルギー値を示している。またＳ
ｉおよびＭｎを除去しても、Ａｌを添加しない場合には
靭性が低下することが明らかである（比較鋼Ｎｏ．１
０）。すなわち、本発明鋼は、適切な成分選定により、
高い強度を維持したままでシャルピー吸収エネルギーが
増大しており、高強度で靭性に優れた析出硬化型ステン
レス鋼が得られている。
鋼より若干強度が高いにもかかわらず、いずれも１００
Ｊを上回る高い吸収エネルギー値を示している。またＳ
ｉおよびＭｎを除去しても、Ａｌを添加しない場合には
靭性が低下することが明らかである（比較鋼Ｎｏ．１
０）。すなわち、本発明鋼は、適切な成分選定により、
高い強度を維持したままでシャルピー吸収エネルギーが
増大しており、高強度で靭性に優れた析出硬化型ステン
レス鋼が得られている。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【表２】
【００１６】
【発明の効果】以上のように、本発明の析出硬化型ステ
ンレス鋼によれば、重量％で、Ｃ：０．０７％以下、Ｓ
ｉ：０．１５％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：１
５．０〜１７．５％、Ｎｉ：３．０〜５．０％、Ｃｕ：
３．０〜５．０％、Ｎｂ：０．１０〜０．３０％、Ａ
ｌ：０．０１５〜０．０５％を含み、残部がＦｅ及び不
可避不純物からなるので、析出硬化型ステンレス鋼の高
い強度を損なうことなく靱性を向上させることができ、
例えばより過酷な条件下においても使用に耐え得る材料
を提供することができる。
ンレス鋼によれば、重量％で、Ｃ：０．０７％以下、Ｓ
ｉ：０．１５％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：１
５．０〜１７．５％、Ｎｉ：３．０〜５．０％、Ｃｕ：
３．０〜５．０％、Ｎｂ：０．１０〜０．３０％、Ａ
ｌ：０．０１５〜０．０５％を含み、残部がＦｅ及び不
可避不純物からなるので、析出硬化型ステンレス鋼の高
い強度を損なうことなく靱性を向上させることができ、
例えばより過酷な条件下においても使用に耐え得る材料
を提供することができる。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C22C 38/00 - 38/60
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０７％以下、Ｓｉ：
０．１５％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：１５．０
〜１７．５％、Ｎｉ：３．０〜５．０％、Ｃｕ：３．０
〜５．０％、Ｎｂ：０．１０〜０．３０％、Ａｌ：０．
０１５〜０．０５％を含み、残部がＦｅ及び不可避不純
物からなることを特徴とする析出硬化型ステンレス鋼。 - 【請求項２】 重量％で、Ｃ：０．０７％以下、Ｓｉ：
０．１５％以下、Ｍｎ：０．１５％以下、Ｃｒ：１５．
０〜１７．５％、Ｎｉ：３．０〜５．０％、Ｃｕ：３．
０〜５．０％、Ｎｂ：０．１０〜０．３０％、Ａｌ：
０．０１５〜０．０５％を含み、残部がＦｅ及び不可避
不純物からなることを特徴とする析出硬化型ステンレス
鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15636196A JP3393011B2 (ja) | 1996-05-29 | 1996-05-29 | 高靭性析出硬化型ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15636196A JP3393011B2 (ja) | 1996-05-29 | 1996-05-29 | 高靭性析出硬化型ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09316610A JPH09316610A (ja) | 1997-12-09 |
| JP3393011B2 true JP3393011B2 (ja) | 2003-04-07 |
Family
ID=15626082
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15636196A Expired - Fee Related JP3393011B2 (ja) | 1996-05-29 | 1996-05-29 | 高靭性析出硬化型ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3393011B2 (ja) |
-
1996
- 1996-05-29 JP JP15636196A patent/JP3393011B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09316610A (ja) | 1997-12-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0621323B2 (ja) | 耐食、耐酸化性に優れた高強度高クロム鋼 | |
| US6743305B2 (en) | High-strength high-toughness precipitation-hardened steel | |
| CA1323548C (en) | Maraging steel | |
| JP3546421B2 (ja) | 高強度・高耐食含窒素オーステナイ ト系ステンレス鋼 | |
| JP2528767B2 (ja) | 高温強度ならびに靱性に優れたフェライト系耐熱鋼 | |
| JP3393011B2 (ja) | 高靭性析出硬化型ステンレス鋼 | |
| JPH0770700A (ja) | 高耐力高耐食性オーステナイト系ステンレス鋳鋼 | |
| JP2689198B2 (ja) | クリープ強度に優れたマルテンサイト系耐熱鋼 | |
| JP4054179B2 (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れた高強度パーライト鋼 | |
| JP2712702B2 (ja) | 圧力容器用鋼 | |
| JP3381011B2 (ja) | 析出硬化型ステンレス鋼 | |
| JPH0468374B2 (ja) | ||
| JP2986601B2 (ja) | 高強度高靱性高温圧力容器用鋼 | |
| JP3446394B2 (ja) | 析出硬化型ステンレス鋼 | |
| JP3546127B2 (ja) | 高低圧一体型ロータ用高強度耐熱鋼及びタービンロータ | |
| JP3443544B2 (ja) | 高強度析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JP2921324B2 (ja) | 溶接構造用高強度・高靭性マルテンサイト系ステンレス鋼及びその製造方法 | |
| JP3088626B2 (ja) | 窒化用非調質鋼 | |
| JP2000212705A (ja) | 耐焼き戻し脆性及び耐水素脆性に優れたＮｉ系調質鋼及びその製造方法 | |
| JP3164140B2 (ja) | 機械部品用マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JP3445008B2 (ja) | 高靱性析出硬化型ステンレス鋼 | |
| JPH05311346A (ja) | 高クリープ強度を有するフェライト系耐熱鋼 | |
| JPH05125490A (ja) | 析出硬化型ステンレス鋼 | |
| JP2988336B2 (ja) | 耐食性高強度マルテンサイトステンレス鋼 | |
| JPH09143632A (ja) | 析出硬化型ステンレス鋼 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090124 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090124 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100124 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110124 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120124 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130124 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140124 Year of fee payment: 11 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |