JP3420375B2 - 成形性と耐二次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板 - Google Patents
成形性と耐二次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、成形性と耐二次加工脆
性に優れるフェライト系ステンレス鋼板（以下、鋼帯も
含む。）に関するものである。
性に優れるフェライト系ステンレス鋼板（以下、鋼帯も
含む。）に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ステンレス鋼板は、表面が美麗で、耐食
性が優れているため、建築物の外装材や厨房材として幅
広く使用されている。とくに、フェライト系ステンレス
鋼板は、一般に、オーステナイト系ステンレス鋼板に比
べて、耐食性とくに耐応力腐食割れ性に優れるとともに
安価であるという利点を有している。しかしながら、従
来のフェライト系ステンレス鋼板は、加工性が十分では
なく、過酷なプレス成形を伴う厨房用品、自動車部品、
各種の装飾部品、建築用内外装部品などの用途に供する
ことが困難であった。
性が優れているため、建築物の外装材や厨房材として幅
広く使用されている。とくに、フェライト系ステンレス
鋼板は、一般に、オーステナイト系ステンレス鋼板に比
べて、耐食性とくに耐応力腐食割れ性に優れるとともに
安価であるという利点を有している。しかしながら、従
来のフェライト系ステンレス鋼板は、加工性が十分では
なく、過酷なプレス成形を伴う厨房用品、自動車部品、
各種の装飾部品、建築用内外装部品などの用途に供する
ことが困難であった。
【０００３】上記した、従来のフェライト系ステンレス
鋼板が抱えていた加工性とくにプレス成形性の欠点を改
善する試みとして、最近進歩が著しい鋼の高純度化技術
を適用したり、Ｂの添加とか、Ｔｉと（Ｃ＋Ｎ）量の適
正化をはかる提案などがある。例えば、高純度化技術を
適用するものとして、特公昭59-11659号公報、特公昭50
-23617号公報が、Ｔｉと（Ｃ＋Ｎ）量の適正化をはかる
ものものとして、特開昭54-11770号公報が、Ｂ添加また
はＴｉとＢとを添加するものとして特公昭57-55787号公
報、特公平2-7391号公報などが挙げられる。
鋼板が抱えていた加工性とくにプレス成形性の欠点を改
善する試みとして、最近進歩が著しい鋼の高純度化技術
を適用したり、Ｂの添加とか、Ｔｉと（Ｃ＋Ｎ）量の適
正化をはかる提案などがある。例えば、高純度化技術を
適用するものとして、特公昭59-11659号公報、特公昭50
-23617号公報が、Ｔｉと（Ｃ＋Ｎ）量の適正化をはかる
ものものとして、特開昭54-11770号公報が、Ｂ添加また
はＴｉとＢとを添加するものとして特公昭57-55787号公
報、特公平2-7391号公報などが挙げられる。
【０００４】しかし、これらの技術では、それぞれプレ
ス成形性のうちの深絞り性、張出し性など特定の特性改
善については効果が見られるものの、深絞り性（ｒ
値）、ｒ値の面内異方性（以下単に「Δｒ」と略記す
る。）、伸び、張出し性等の成形加工特性の総合的なバ
ランスが十分ではなく、しかも耐二次加工脆性も劣ると
いう問題があった。
ス成形性のうちの深絞り性、張出し性など特定の特性改
善については効果が見られるものの、深絞り性（ｒ
値）、ｒ値の面内異方性（以下単に「Δｒ」と略記す
る。）、伸び、張出し性等の成形加工特性の総合的なバ
ランスが十分ではなく、しかも耐二次加工脆性も劣ると
いう問題があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】このように、上記既知
技術はいずれも、ｒ値、伸び、張出し性、Δｒなどの成
形性、さらに耐二次加工脆性を同時に満足させるもので
はないという共通した問題を抱えており、深絞り加工な
どの過酷なプレス成形を困難にしていた。
技術はいずれも、ｒ値、伸び、張出し性、Δｒなどの成
形性、さらに耐二次加工脆性を同時に満足させるもので
はないという共通した問題を抱えており、深絞り加工な
どの過酷なプレス成形を困難にしていた。
【０００６】そこで、本発明の主たる目的は、上記既知
技術が抱えていた問題を解決し、成形性と耐二次加工脆
性に優れるフェライト系ステンレス鋼板の製造技術を提
供することにある。この発明の具体的な目的は、ｒ値：
1.5 以上、伸び：３５％以上、Δｒ：0.2以下で、エリ
クセン値：10.0以上、耐二次加工脆性を示す割れ発生温
度：−70℃以下の特性を満たすフェライト系ステンレス
鋼板の製造技術を提供することにある。
技術が抱えていた問題を解決し、成形性と耐二次加工脆
性に優れるフェライト系ステンレス鋼板の製造技術を提
供することにある。この発明の具体的な目的は、ｒ値：
1.5 以上、伸び：３５％以上、Δｒ：0.2以下で、エリ
クセン値：10.0以上、耐二次加工脆性を示す割れ発生温
度：−70℃以下の特性を満たすフェライト系ステンレス
鋼板の製造技術を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】さて、上掲の目的の実現
に向けて鋭意研究した結果、発明者らは、フェライト系
ステンレス鋼板の化学組成として、特に適正量のBe、N
b、Ｂなどの添加が、上記各特性の改善に著効をもたら
すことを見いだし、本発明を完成するに至った。
に向けて鋭意研究した結果、発明者らは、フェライト系
ステンレス鋼板の化学組成として、特に適正量のBe、N
b、Ｂなどの添加が、上記各特性の改善に著効をもたら
すことを見いだし、本発明を完成するに至った。
【０００８】すなわち、本発明の要旨構成は次のとおり
である。 (1) Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt％以下、Mn：
1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、Ｓ：0.02wt％
以下、 Al：0.30wt％以下、Ｎ：0.05wt％以下、
Cr：11〜50wt％、Be：0.0002〜0.0040wt％、Ti：5
(C+N)〜0.5 wt％ Nb：0.0030〜0.050 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005 wt％を含
有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなることを特
徴とする成形性と耐二次加工脆性に優れるフェライト系
ステンレス鋼板。
である。 (1) Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt％以下、Mn：
1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、Ｓ：0.02wt％
以下、 Al：0.30wt％以下、Ｎ：0.05wt％以下、
Cr：11〜50wt％、Be：0.0002〜0.0040wt％、Ti：5
(C+N)〜0.5 wt％ Nb：0.0030〜0.050 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005 wt％を含
有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなることを特
徴とする成形性と耐二次加工脆性に優れるフェライト系
ステンレス鋼板。
【０００９】(2) Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、
Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、Ｎ：0.05
wt％以下、 Cr：11〜50wt％、Be：0.0002〜0.0040
wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％ Nb：0.0030〜0.050 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005 wt％ Mo：6.0 wt％以下を含有し、残部がFeおよび不可避的不
純物からなることを特徴とする成形性と耐二次加工脆性
に優れるフェライト系ステンレス鋼板。
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、
Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、Ｎ：0.05
wt％以下、 Cr：11〜50wt％、Be：0.0002〜0.0040
wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％ Nb：0.0030〜0.050 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005 wt％ Mo：6.0 wt％以下を含有し、残部がFeおよび不可避的不
純物からなることを特徴とする成形性と耐二次加工脆性
に優れるフェライト系ステンレス鋼板。
【００１０】(3) Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、
Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、Ｎ：0.05
wt％以下、 Cr：11〜50wt％、Be：0.0002〜0.0040
wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％ Nb：0.0030〜0.050 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005 wt％ Ca：0.0003〜0.01wt％を含有し、残部がFeおよび不可避
的不純物からなることを特徴とする成形性と耐二次加工
脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、
Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、Ｎ：0.05
wt％以下、 Cr：11〜50wt％、Be：0.0002〜0.0040
wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％ Nb：0.0030〜0.050 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005 wt％ Ca：0.0003〜0.01wt％を含有し、残部がFeおよび不可避
的不純物からなることを特徴とする成形性と耐二次加工
脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。
【００１１】(4) Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、
Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、Ｎ：0.05
wt％以下、 Cr：11〜50wt％、Be：0.0002〜0.0040
wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％ Nb：0.0030〜0.050 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005 wt％を含
み、かつCu：1.0 wt％以下、 Ni：1.0 wt％以下お
よびCo：1.0 wt％以下のうちから選ばれる１種または２
種以上を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からな
ることを特徴とする成形性と耐二次加工脆性に優れるフ
ェライト系ステンレス鋼板。
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、
Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、Ｎ：0.05
wt％以下、 Cr：11〜50wt％、Be：0.0002〜0.0040
wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％ Nb：0.0030〜0.050 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005 wt％を含
み、かつCu：1.0 wt％以下、 Ni：1.0 wt％以下お
よびCo：1.0 wt％以下のうちから選ばれる１種または２
種以上を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からな
ることを特徴とする成形性と耐二次加工脆性に優れるフ
ェライト系ステンレス鋼板。
【００１２】(5) Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、
Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、Ｎ：0.05
wt％以下、 Cr：11〜50wt％、Be：0.0002〜0.0040
wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％ Nb：0.0030〜0.050 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005 wt％ Mo：6.0 wt％以下、 Ca：0.0003〜0.01wt％を含有
し、残部がFeおよび不可避的不純物からなることを特徴
とする成形性と耐二次加工脆性に優れるフェライト系ス
テンレス鋼板。
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、
Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、Ｎ：0.05
wt％以下、 Cr：11〜50wt％、Be：0.0002〜0.0040
wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％ Nb：0.0030〜0.050 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005 wt％ Mo：6.0 wt％以下、 Ca：0.0003〜0.01wt％を含有
し、残部がFeおよび不可避的不純物からなることを特徴
とする成形性と耐二次加工脆性に優れるフェライト系ス
テンレス鋼板。
【００１３】(6) Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、
Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、Ｎ：0.05
wt％以下、 Cr：11〜50wt％、Be：0.0002〜0.0040
wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％ Nb：0.0030〜0.050 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005 wt％ Mo：6.0 wt％以下を含み、かつCu：1.0 wt％以下、
Ni：1.0 wt％以下およびCo：1.0 wt％以下のうちから
選ばれる１種または２種以上を含有し、残部がFeおよび
不可避的不純物からなることを特徴とする成形性と耐二
次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、
Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、Ｎ：0.05
wt％以下、 Cr：11〜50wt％、Be：0.0002〜0.0040
wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％ Nb：0.0030〜0.050 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005 wt％ Mo：6.0 wt％以下を含み、かつCu：1.0 wt％以下、
Ni：1.0 wt％以下およびCo：1.0 wt％以下のうちから
選ばれる１種または２種以上を含有し、残部がFeおよび
不可避的不純物からなることを特徴とする成形性と耐二
次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。
【００１４】(7) Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、
Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、Ｎ：0.05
wt％以下、 Cr：11〜50wt％、Be：0.0002〜0.0040
wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％ Nb：0.0030〜0.050 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005 wt％Ca：
0.0003〜0.01wt％を含み、かつCu：1.0 wt％以下、
Ni：1.0 wt％以下およびCo：1.0 wt％以下のうちから
選ばれる１種または２種以上を含有し、残部がFeおよび
不可避的不純物からなることを特徴とする成形性と耐二
次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、
Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、Ｎ：0.05
wt％以下、 Cr：11〜50wt％、Be：0.0002〜0.0040
wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％ Nb：0.0030〜0.050 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005 wt％Ca：
0.0003〜0.01wt％を含み、かつCu：1.0 wt％以下、
Ni：1.0 wt％以下およびCo：1.0 wt％以下のうちから
選ばれる１種または２種以上を含有し、残部がFeおよび
不可避的不純物からなることを特徴とする成形性と耐二
次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。
【００１５】(8) Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、
Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、Ｎ：0.05
wt％以下、 Cr：11〜50wt％、Be：0.0002〜0.0040
wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％、Nb：0.0030〜0.050 wt
％、Ｂ：0.0002〜0.005 wt％ Mo：6.0 wt％以下、 Ca：0.0003〜0.01wt％を含
み、かつCu：1.0 wt％以下、 Ni：1.0 wt％以下お
よびCo：1.0 wt％以下のうちから選ばれる１種または２
種以上を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からな
ることを特徴とする成形性と耐二次加工脆性に優れるフ
ェライト系ステンレス鋼板。
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、
Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、Ｎ：0.05
wt％以下、 Cr：11〜50wt％、Be：0.0002〜0.0040
wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％、Nb：0.0030〜0.050 wt
％、Ｂ：0.0002〜0.005 wt％ Mo：6.0 wt％以下、 Ca：0.0003〜0.01wt％を含
み、かつCu：1.0 wt％以下、 Ni：1.0 wt％以下お
よびCo：1.0 wt％以下のうちから選ばれる１種または２
種以上を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からな
ることを特徴とする成形性と耐二次加工脆性に優れるフ
ェライト系ステンレス鋼板。
【００１６】(9) 上記(1) 〜(8) に記載の鋼組成のもの
に、さらにZr：0.5 wt％以下、 Ｗ：0.5 wt％以
下、Ta：0.5 wt％以下および Ｖ：0.5 wt％以下のうち
から選ばれる１種または２種以上を含有させることを特
徴とする成形性と耐二次加工脆性に優れるフェライト系
ステンレス鋼板。
に、さらにZr：0.5 wt％以下、 Ｗ：0.5 wt％以
下、Ta：0.5 wt％以下および Ｖ：0.5 wt％以下のうち
から選ばれる１種または２種以上を含有させることを特
徴とする成形性と耐二次加工脆性に優れるフェライト系
ステンレス鋼板。
【００１７】
【作用】次に、本発明において、化学組成を上記要旨構
成のとおりに限定した理由について説明する。
成のとおりに限定した理由について説明する。
【００１８】Ｃ：0.03wt％以下
Ｃは、ｒ値および伸びを低下させるとともに、耐食性に
も有害な元素である。0.03wt％を超えると、特にその影
響が顕著になるので0.03wt％以下にする必要がある。好
ましいＣの含有量は、0.010 wt％以下の範囲がよい。な
お、含有量が低いほど良好な特性が得られるので、下限
については特に定める必要はないが、製造の容易さの上
からすれば0.0005wt％程度とするのが実際的である。
も有害な元素である。0.03wt％を超えると、特にその影
響が顕著になるので0.03wt％以下にする必要がある。好
ましいＣの含有量は、0.010 wt％以下の範囲がよい。な
お、含有量が低いほど良好な特性が得られるので、下限
については特に定める必要はないが、製造の容易さの上
からすれば0.0005wt％程度とするのが実際的である。
【００１９】Si：1.0 wt％以下
Siは、脱酸のために有効な元素であるが、過剰の添加は
冷間加工性の低下や延性の低下を招くので、その添加範
囲は1.0 wt％以下とする。なお、好ましい含有量は0.03
〜0.5 wt％とするのがよい。
冷間加工性の低下や延性の低下を招くので、その添加範
囲は1.0 wt％以下とする。なお、好ましい含有量は0.03
〜0.5 wt％とするのがよい。
【００２０】Mn：1.0 wt％以下
Mnは、鋼中に存在するＳを析出固定し、熱間圧延性を保
つために有効な元素であるが、過剰の添加は冷間加工性
の低下、耐食性の低下を招くので、その添加範囲は1.0
wt％以下、好ましくは0.5 wt％以下とする。
つために有効な元素であるが、過剰の添加は冷間加工性
の低下、耐食性の低下を招くので、その添加範囲は1.0
wt％以下、好ましくは0.5 wt％以下とする。
【００２１】Ｐ：0.08wt％以下
Ｐは、熱間加工性および食孔の発生、初期錆の点で有害
な元素である。含有量が0.08wt％を超えると、特にその
影響が顕著になるので0.08wt％以下、好ましくは0.04wt
％以下とする。
な元素である。含有量が0.08wt％を超えると、特にその
影響が顕著になるので0.08wt％以下、好ましくは0.04wt
％以下とする。
【００２２】Ｓ：0.02wt％以下
Ｓは、Mnと結合してMnＳを形成して初錆の起点になると
ともに、結晶粒界に偏析し、粒界脆化を促進する有害な
元素である。含有量が0.02wt％を超えるとその影響が顕
著になるので0.02wt％以下、好ましくは0.008 wt％以下
とする。
ともに、結晶粒界に偏析し、粒界脆化を促進する有害な
元素である。含有量が0.02wt％を超えるとその影響が顕
著になるので0.02wt％以下、好ましくは0.008 wt％以下
とする。
【００２３】Al：0.30wt％以下
Alは、脱酸のために有効な元素であるが、過剰に添加す
るとAl系介在物の増加により、表面きずを招く原因とな
るので、0.30wt％以下、好ましくは0.10wt％以下の範囲
で添加する。
るとAl系介在物の増加により、表面きずを招く原因とな
るので、0.30wt％以下、好ましくは0.10wt％以下の範囲
で添加する。
【００２４】Ｎ：0.05wt％以下
Ｎは、Ｃと同様に、ｒ値および伸びを低下させ、耐食性
にも有害な元素である。とくに、0.05wt％を超えるとそ
の影響が顕著になるので0.05wt％以下とする必要があ
る。Ｎの好ましい範囲は0.02wt％以下である。なお、含
有量が低いほど良好な特性が得られるので、下限につい
ては特に定める必要はないが、製造の容易さの上からす
れば0.0010wt％程度とするのが実際的である。
にも有害な元素である。とくに、0.05wt％を超えるとそ
の影響が顕著になるので0.05wt％以下とする必要があ
る。Ｎの好ましい範囲は0.02wt％以下である。なお、含
有量が低いほど良好な特性が得られるので、下限につい
ては特に定める必要はないが、製造の容易さの上からす
れば0.0010wt％程度とするのが実際的である。
【００２５】Cr：11〜50wt％
Crは、耐食性を改善するためには不可欠な元素である。
その量が11wt％未満では十分な耐食性が得られず、一方
50wt％を超えて添加すると冷間加工性を低下させるの
で、添加範囲は11〜50wt％、好ましくは11〜40wt％とす
る。
その量が11wt％未満では十分な耐食性が得られず、一方
50wt％を超えて添加すると冷間加工性を低下させるの
で、添加範囲は11〜50wt％、好ましくは11〜40wt％とす
る。
【００２６】Be：0.0002〜0.0040wt％
Beは、本発明の化学成分のうちで特に重要な元素であ
る。Beを適正に添加することにより、加工性、とくに延
性、ｒ値が著しく改善される。それらの効果は、0.0002
wt％未満の添加では明確に現れず、一方、0.0040wt％を
超える添加では、かえってこれらの特性を劣化させる。
したがって、Beの添加量は、0.0002〜0.0040wt％とす
る。なお、好ましくは0.0005〜0.001 wt％である。
る。Beを適正に添加することにより、加工性、とくに延
性、ｒ値が著しく改善される。それらの効果は、0.0002
wt％未満の添加では明確に現れず、一方、0.0040wt％を
超える添加では、かえってこれらの特性を劣化させる。
したがって、Beの添加量は、0.0002〜0.0040wt％とす
る。なお、好ましくは0.0005〜0.001 wt％である。
【００２７】Ti：5(C+N)〜0.5 wt％；
Tiは、溶接時や熱処理時におけるCr炭窒化物の粒界析出
を抑制して、耐食性を改善するために有用な元素であ
る。また、鋼中の固溶Ｃ，Ｎを炭窒化物として固定して
延性、加工性の向上にも有用な元素である。それらの効
果は、5(C+N)wt％未満では得られず、一方0.5wt ％を超
えて添加すると、これらの特性を低下させるほか、特に
溶接部の加工性を劣化させる。したがって、Tiの添加量
は、5(C+N)〜0.5 wt％、好ましくは4(C+N)〜0.3 wt％と
する。
を抑制して、耐食性を改善するために有用な元素であ
る。また、鋼中の固溶Ｃ，Ｎを炭窒化物として固定して
延性、加工性の向上にも有用な元素である。それらの効
果は、5(C+N)wt％未満では得られず、一方0.5wt ％を超
えて添加すると、これらの特性を低下させるほか、特に
溶接部の加工性を劣化させる。したがって、Tiの添加量
は、5(C+N)〜0.5 wt％、好ましくは4(C+N)〜0.3 wt％と
する。
【００２８】Nb：0.0030〜0.050 wt％
Nbは、Ti、Ｂとの複合添加により深絞り性と二次加工脆
性とを同時に改善するために有用な元素である。それら
の効果は、0.0030wt％未満では得られず、一方0.050 wt
％を超えて添加すると、成形加工性を劣化させる。した
がって、Nbの添加量は、0.0030〜0.050 wt％、好ましく
は0.0040〜0.020 wt％とする。
性とを同時に改善するために有用な元素である。それら
の効果は、0.0030wt％未満では得られず、一方0.050 wt
％を超えて添加すると、成形加工性を劣化させる。した
がって、Nbの添加量は、0.0030〜0.050 wt％、好ましく
は0.0040〜0.020 wt％とする。
【００２９】Ｂ：0.0002〜0.005 wt％
Ｂは、深絞り成形後の耐二次加工脆性を改善するために
有用な元素である。その効果は、0.0002wt％未満では得
られず、一方0.005 wt％を超えて添加すると、深絞り成
形性を劣化させる。したがって、Ｂの添加量は、0.0002
〜0.005 wt％、好ましくは0.0003〜0.003 wt％とする。
有用な元素である。その効果は、0.0002wt％未満では得
られず、一方0.005 wt％を超えて添加すると、深絞り成
形性を劣化させる。したがって、Ｂの添加量は、0.0002
〜0.005 wt％、好ましくは0.0003〜0.003 wt％とする。
【００３０】Mo：6.0 wt％以下
Moは、耐食性、耐錆性を改善するのに有効な元素である
が、6.0 wt％を超えて添加すると、これらの効果が飽和
するのみではなく、σ相やχ相の析出を助長し、耐食性
や加工性を低下させることになるので、6.0 wt％以下の
範囲で添加する。なお、好ましいMoの添加量は、0.1 〜
3.0 wt％である。
が、6.0 wt％を超えて添加すると、これらの効果が飽和
するのみではなく、σ相やχ相の析出を助長し、耐食性
や加工性を低下させることになるので、6.0 wt％以下の
範囲で添加する。なお、好ましいMoの添加量は、0.1 〜
3.0 wt％である。
【００３１】Ca：0.0003〜0.01wt％
Caは、溶鋼鋳造時におけるTi系介在物によるノズル詰ま
りを抑制するのに有用な元素であるが、過剰に添加する
と破壊の起点の原因になるCa系介在物を形成するので、
0.0003〜0.01wt％、好ましくは0.0005〜0.005 wt％の範
囲で添加する。
りを抑制するのに有用な元素であるが、過剰に添加する
と破壊の起点の原因になるCa系介在物を形成するので、
0.0003〜0.01wt％、好ましくは0.0005〜0.005 wt％の範
囲で添加する。
【００３２】Cu：1.0 wt％以下、Ni：1.0 wt％以下、C
o：1.0 wt％以下 Cu、NiおよびCoは、いずれも、耐食性とくに酸に対する
耐食性、耐隙間腐食性を改善するので、建材や厨房器具
などに用いる場合には特に有用な元素である。しかし、
過剰に添加すると、高温割れなどの悪影響をもたらすの
で、これら元素の添加範囲は、いずれも1.0 wt％以下と
する。なお、これら元素の好ましい添加範囲は、Cu＋Ni
＋Coにして0.01〜2.0 wt％である。すなわち、0.01wt％
未満では上記の効果が少なく、2.0 wt％超えでは効果の
飽和のほかに、加工性の低下を招くからである。
o：1.0 wt％以下 Cu、NiおよびCoは、いずれも、耐食性とくに酸に対する
耐食性、耐隙間腐食性を改善するので、建材や厨房器具
などに用いる場合には特に有用な元素である。しかし、
過剰に添加すると、高温割れなどの悪影響をもたらすの
で、これら元素の添加範囲は、いずれも1.0 wt％以下と
する。なお、これら元素の好ましい添加範囲は、Cu＋Ni
＋Coにして0.01〜2.0 wt％である。すなわち、0.01wt％
未満では上記の効果が少なく、2.0 wt％超えでは効果の
飽和のほかに、加工性の低下を招くからである。
【００３３】Zr：0.5 wt％以下、Ｗ：0.5 wt％以下、T
a：0.5 wt％以下、Ｖ：0.5 wt％以下 Zr、Ｗ、TaおよびＶは、いずれも、耐食性および加工性
を改善する有用な元素である。しかし、過剰に添加する
と、加工性を低下させるので、これら元素の添加範囲
は、いずれも0.5 wt％以下とする。なお、これら元素の
好ましい添加範囲は、それぞれ0.2 wt％以下である。
a：0.5 wt％以下、Ｖ：0.5 wt％以下 Zr、Ｗ、TaおよびＶは、いずれも、耐食性および加工性
を改善する有用な元素である。しかし、過剰に添加する
と、加工性を低下させるので、これら元素の添加範囲
は、いずれも0.5 wt％以下とする。なお、これら元素の
好ましい添加範囲は、それぞれ0.2 wt％以下である。
【００３４】本発明鋼板の製造工程は、上記の成分組成
からなる鋼を転炉、電気炉等の通常の製鋼炉で溶製し、
連続鋳造法または造塊法で鋼片とした後、熱間圧延−
（熱延板焼鈍）−酸洗−冷間圧延−冷延板焼鈍−酸洗、
必要に応じて、さらに冷間圧延−焼鈍−酸洗を繰り返し
行う方法によればよい。
からなる鋼を転炉、電気炉等の通常の製鋼炉で溶製し、
連続鋳造法または造塊法で鋼片とした後、熱間圧延−
（熱延板焼鈍）−酸洗−冷間圧延−冷延板焼鈍−酸洗、
必要に応じて、さらに冷間圧延−焼鈍−酸洗を繰り返し
行う方法によればよい。
【００３５】
【実施例】表１、２に示す化学組成の鋼を転炉、二次精
錬にて溶製し、鋼片とした後、1250℃に加熱後、熱間圧
延により板厚4.0mm の熱延板とした。この熱延板を、熱
延板焼鈍（850 〜1025℃）一酸洗一冷延一冷延板焼鈍
（800 〜975 ℃）一酸洗により板厚0.6 mmの冷延鋼板と
した。
錬にて溶製し、鋼片とした後、1250℃に加熱後、熱間圧
延により板厚4.0mm の熱延板とした。この熱延板を、熱
延板焼鈍（850 〜1025℃）一酸洗一冷延一冷延板焼鈍
（800 〜975 ℃）一酸洗により板厚0.6 mmの冷延鋼板と
した。
【００３６】
【表１】
【００３７】
【表２】
【００３８】上記方法により得られた鋼板を供試材とし
て、深絞り成形性（ｒ値、Δｒ）、伸び、張出し成形性
（エリクセン値）、耐二次加工脆性を測定した。それぞ
れの測定方法は、下記により行った。 ・伸び ＪＩＳ１３号Ｂ試験片による引張試験における破断伸び
を測定して求めた。 ・ｒ値、Δｒ 鋼板の圧延方向、圧延方向に対して45°の方向、圧延方
向に対して90°の各方向からＪＩＳ１３号Ｂ試験片を採
取し、この試験片に５〜15％の単軸引張予歪を与えた時
の横ひずみおよび板厚ひずみの比から各方向のランクフ
ォード値を測定し、その平均値を次式によって求めた。 ｒ＝（ｒL ＋２ｒD ＋ｒT ）／４ Δｒ＝（ｒL −２ｒD + ｒT ）／２ ただし、ｒL 、ｒD およびｒT は、それぞれ圧延方向、
圧延方向に対して45°の方向、圧延方向に対して90°の
方向のランクフォード値を表す。 ・エリクセン値 ＪＩＳＺ２２４７に準拠し、グラファイトグリースを塗
布して測定した、 ・二次加工脆性 絞り比2.0 で深絞りしたカップ状の試験片を−100 〜20
℃の特定温度で保持したのち、落重（重り５kg、落差1.
0m）により頭部に衝撃荷重を負荷し、カップ側壁部にお
ける脆化割れの有無から、割れ発生温度を求めた。いず
れの鋼についても、温度は５℃間隔、繰り返し２個づつ
で試験し、割れが１個でも発生するもっとも高い温度を
割れ発生温度とした。
て、深絞り成形性（ｒ値、Δｒ）、伸び、張出し成形性
（エリクセン値）、耐二次加工脆性を測定した。それぞ
れの測定方法は、下記により行った。 ・伸び ＪＩＳ１３号Ｂ試験片による引張試験における破断伸び
を測定して求めた。 ・ｒ値、Δｒ 鋼板の圧延方向、圧延方向に対して45°の方向、圧延方
向に対して90°の各方向からＪＩＳ１３号Ｂ試験片を採
取し、この試験片に５〜15％の単軸引張予歪を与えた時
の横ひずみおよび板厚ひずみの比から各方向のランクフ
ォード値を測定し、その平均値を次式によって求めた。 ｒ＝（ｒL ＋２ｒD ＋ｒT ）／４ Δｒ＝（ｒL −２ｒD + ｒT ）／２ ただし、ｒL 、ｒD およびｒT は、それぞれ圧延方向、
圧延方向に対して45°の方向、圧延方向に対して90°の
方向のランクフォード値を表す。 ・エリクセン値 ＪＩＳＺ２２４７に準拠し、グラファイトグリースを塗
布して測定した、 ・二次加工脆性 絞り比2.0 で深絞りしたカップ状の試験片を−100 〜20
℃の特定温度で保持したのち、落重（重り５kg、落差1.
0m）により頭部に衝撃荷重を負荷し、カップ側壁部にお
ける脆化割れの有無から、割れ発生温度を求めた。いず
れの鋼についても、温度は５℃間隔、繰り返し２個づつ
で試験し、割れが１個でも発生するもっとも高い温度を
割れ発生温度とした。
【００３９】
【表３】
【００４０】表３から、本発明鋼板は、伸び：３５％以
上、ｒ値：1.5 以上、Δｒ：0.2 以下で、エリクセン
値：10.0以上、を示す割れ発生温度：-70 ℃以下の特性
を示し、いずれも比較例に比べて優れた成形性と耐二次
加工脆性を有していることがわかる。
上、ｒ値：1.5 以上、Δｒ：0.2 以下で、エリクセン
値：10.0以上、を示す割れ発生温度：-70 ℃以下の特性
を示し、いずれも比較例に比べて優れた成形性と耐二次
加工脆性を有していることがわかる。
【００４１】
【発明の効果】上述したように、本発明法によれば、成
形性と耐二次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス
鋼板の製造が可能となる。また、本発明法によれば、伸
びが３５％以上、ｒ値が 1.5以上、Δｒが 0.2以下、エ
リクセン値が10.0以上の特性を満たし、しかも耐二次加
工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板の製造が可
能となる。したがって、本発明法によれば、従来オース
テナイト系ステンレス鋼板が用いられていた部材にフェ
ライト系ステンレス鋼板を使用することが可能になるの
でその工業的価値は極めて大きい。
形性と耐二次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス
鋼板の製造が可能となる。また、本発明法によれば、伸
びが３５％以上、ｒ値が 1.5以上、Δｒが 0.2以下、エ
リクセン値が10.0以上の特性を満たし、しかも耐二次加
工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板の製造が可
能となる。したがって、本発明法によれば、従来オース
テナイト系ステンレス鋼板が用いられていた部材にフェ
ライト系ステンレス鋼板を使用することが可能になるの
でその工業的価値は極めて大きい。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 佐藤 進
千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎
製鉄株式会社 技術研究所 内
(72)発明者 大和 康二
千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎
製鉄株式会社 技術研究所 内
(56)参考文献 特許2933826（ＪＰ，Ｂ２)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C22C 38/00 - 38/60
Claims (9)
- 【請求項１】Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt％以
下、 Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、 Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、 Ｎ：0.05wt％以下、 Cr：11〜50wt％、 Be：0.0002〜0.0040wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％ Nb：0.0030〜0.050 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005 wt％を含
有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなることを特
徴とする成形性と耐二次加工脆性に優れるフェライト系
ステンレス鋼板。 - 【請求項２】Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt％以
下、 Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、 Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、 Ｎ：0.05wt％以下、 Cr：11〜50wt％、 Be：0.0002〜0.0040wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％ Nb：0.0030〜0.050 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005 wt％ Mo：6.0 wt％以下を含有し、残部がFeおよび不可避的不
純物からなることを特徴とする成形性と耐二次加工脆性
に優れるフェライト系ステンレス鋼板。 - 【請求項３】Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt％以
下、 Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、 Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、 Ｎ：0.05wt％以下、 Cr：11〜50wt％、 Be：0.0002〜0.0040wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％ Nb：0.0030〜0.050 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005 wt％ Ca：0.0003〜0.01wt％を含有し、残部がFeおよび不可避
的不純物からなることを特徴とする成形性と耐二次加工
脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。 - 【請求項４】Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt％以
下、 Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、 Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、 Ｎ：0.05wt％以下、 Cr：11〜50wt％、 Be：0.0002〜0.0040wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％ Nb：0.0030〜0.050 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005 wt％を含
み、かつCu：1.0 wt％以下、 Ni：1.0 wt％以下お
よびCo：1.0 wt％以下のうちから選ばれる１種または２
種以上を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からな
ることを特徴とする成形性と耐二次加工脆性に優れるフ
ェライト系ステンレス鋼板。 - 【請求項５】Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt％以
下、 Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、 Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、 Ｎ：0.05wt％以下、 Cr：11〜50wt％、 Be：0.0002〜0.0040wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％ Nb：0.0030〜0.050 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005 wt％ Mo：6.0 wt％以下、 Ca：0.0003〜0.01wt％を含有
し、残部がFeおよび不可避的不純物からなることを特徴
とする成形性と耐二次加工脆性に優れるフェライト系ス
テンレス鋼板。 - 【請求項６】Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt％以
下、 Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、 Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、 Ｎ：0.05wt％以下、 Cr：11〜50wt％、 Be：0.0002〜0.0040wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％ Nb：0.0030〜0.050 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005 wt％ Mo：6.0 wt％以下を含み、かつCu：1.0 wt％以下、
Ni：1.0 wt％以下およびCo：1.0 wt％以下のうちから
選ばれる１種または２種以上を含有し、残部がFeおよび
不可避的不純物からなることを特徴とする成形性と耐二
次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。 - 【請求項７】Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt％以
下、 Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、 Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、 Ｎ：0.05wt％以下、 Cr：11〜50wt％、 Be：0.0002〜0.0040wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％ Nb：0.0030〜0.050 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005 wt％ Ca：0.0003〜0.01wt％を含み、かつCu：1.0 wt％以下、
Ni：1.0 wt％以下およびCo：1.0 wt％以下のうち
から選ばれる１種または２種以上を含有し、残部がFeお
よび不可避的不純物からなることを特徴とする成形性と
耐二次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。 - 【請求項８】Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt％以
下、 Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、 Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、 Ｎ：0.05wt％以下、 Cr：11〜50wt％、 Be：0.0002〜0.0040wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％、 Nb：0.0030〜0.050 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005 wt％ Mo：6.0 wt％以下、 Ca：0.0003〜0.01wt％を含
み、かつCu：1.0 wt％以下、 Ni：1.0 wt％以下お
よびCo：1.0 wt％以下のうちから選ばれる１種または２
種以上を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からな
ることを特徴とする成形性と耐二次加工脆性に優れるフ
ェライト系ステンレス鋼板。 - 【請求項９】請求項１〜８に記載の鋼組成のものに、さ
らに Zr：0.5 wt％以下、 Ｗ：0.5 wt％以下、 Ta：0.5 wt％以下および Ｖ：0.5 wt％以下のうちから
選ばれる１種または２種以上を含有させることを特徴と
する成形性と耐二次加工脆性に優れるフェライト系ステ
ンレス鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06409395A JP3420375B2 (ja) | 1995-03-23 | 1995-03-23 | 成形性と耐二次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06409395A JP3420375B2 (ja) | 1995-03-23 | 1995-03-23 | 成形性と耐二次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08260108A JPH08260108A (ja) | 1996-10-08 |
| JP3420375B2 true JP3420375B2 (ja) | 2003-06-23 |
Family
ID=13248124
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06409395A Expired - Fee Related JP3420375B2 (ja) | 1995-03-23 | 1995-03-23 | 成形性と耐二次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3420375B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100530079B1 (ko) * | 2001-12-26 | 2005-11-22 | 주식회사 포스코 | 재질이방성이 적은 심가공용 열간압연 연강판의 제조방법 |
-
1995
- 1995-03-23 JP JP06409395A patent/JP3420375B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08260108A (ja) | 1996-10-08 |
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