JPS6220827A - ねじ用ステンレス鋼線の製造方法 - Google Patents
ねじ用ステンレス鋼線の製造方法Info
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- JPS6220827A JPS6220827A JP15775585A JP15775585A JPS6220827A JP S6220827 A JPS6220827 A JP S6220827A JP 15775585 A JP15775585 A JP 15775585A JP 15775585 A JP15775585 A JP 15775585A JP S6220827 A JPS6220827 A JP S6220827A
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- wire
- stainless steel
- tensile strength
- steel wire
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/525—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length for wire, for rods
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- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明はＡ−ステナイト系のねじ用ステンレスｍ線の
圧造性、とくに工具摩耗特性の改善と製造コストの低減
を達成するための新規な製造方法に関するものである。
圧造性、とくに工具摩耗特性の改善と製造コストの低減
を達成するための新規な製造方法に関するものである。
（従来及術）
従来、ＪＩＳに規定されているオーステナイト系ねじ用
ステンレス鋼線である５ＵＳ３０４．５ＵＳ３０５．５
ＬＪＳ３０５Ｊ １．ＳＵＳＸＭ−７，５ＩＪＳ３８４
の製線方法は、まず熱間圧延された強度の高い線材を１
１００℃萌俊で溶体化処理を行って軟化さけるか、ある
いは圧延ラインに溶体化処理と同等の効果をもつ保持炉
（１１００℃で２〜３分処理）を組込んで軟化さぼ、線
材を酸洗いした後、皮膜処理を行い、連続伸線機で所定
の線径まで伸線して、最終焼鈍として１１００℃前後で
固溶軟化させている。このように、従来の製線方法では
焼鈍を２回行うようにしており、このため製造コストが
高いという欠点がある。また上記方法で製造されたワイ
ヤは工具摩耗特性が劣っている。
ステンレス鋼線である５ＵＳ３０４．５ＵＳ３０５．５
ＬＪＳ３０５Ｊ １．ＳＵＳＸＭ−７，５ＩＪＳ３８４
の製線方法は、まず熱間圧延された強度の高い線材を１
１００℃萌俊で溶体化処理を行って軟化さけるか、ある
いは圧延ラインに溶体化処理と同等の効果をもつ保持炉
（１１００℃で２〜３分処理）を組込んで軟化さぼ、線
材を酸洗いした後、皮膜処理を行い、連続伸線機で所定
の線径まで伸線して、最終焼鈍として１１００℃前後で
固溶軟化させている。このように、従来の製線方法では
焼鈍を２回行うようにしており、このため製造コストが
高いという欠点がある。また上記方法で製造されたワイ
ヤは工具摩耗特性が劣っている。
また首下の長いねじ用のワイヤ等では、最終スキンパス
加工を行って少し降伏応力を上昇させ、ねじ圧造時の座
屈変形を防止する方法も採用されているが、これによっ
ても工具摩耗特性を向上させることはできない。
加工を行って少し降伏応力を上昇させ、ねじ圧造時の座
屈変形を防止する方法も採用されているが、これによっ
ても工具摩耗特性を向上させることはできない。
なお、成分的には上記の５鋼種のＣ＋Ｎの量と引張強さ
との関係はおよそ第１表に示す通りである。同表に示さ
れるように、上記各鋼種の（Ｃ十Ｎ）（Ｃ：炭素、Ｎ：
窒素）の聞は０．０４０〜０．１００の範囲内にある。
との関係はおよそ第１表に示す通りである。同表に示さ
れるように、上記各鋼種の（Ｃ十Ｎ）（Ｃ：炭素、Ｎ：
窒素）の聞は０．０４０〜０．１００の範囲内にある。
そしてこのような成分をもつ線材を、１１００℃の温度
で２回焼鈍した時のワイヤの引張強さは各鋼種によって
異なり（主としてＮの量に左右される）、通常５２〜６
４ ｋｇｆ＃ｎｍ２の範囲内にある。
で２回焼鈍した時のワイヤの引張強さは各鋼種によって
異なり（主としてＮの量に左右される）、通常５２〜６
４ ｋｇｆ＃ｎｍ２の範囲内にある。
表１
（発明の目的）
この発明は、このような従来の課題の解決のためになさ
れたものであり、工具摩耗特性が優れ、しかも製造工程
が簡単で安価に製造することができるねじ用ステンレス
鋼線の製造方法を提供するものである。
れたものであり、工具摩耗特性が優れ、しかも製造工程
が簡単で安価に製造することができるねじ用ステンレス
鋼線の製造方法を提供するものである。
（発明の構成）
この発明の第１の要旨は、冷間圧延用オーステナイト系
ステンレス鋼線を１回のみの焼鈍で製造する方法であっ
て、Ｃ＋Ｎ＝０．０１〜０．０４５％の材料を所定線径
まで伸線した後、Ｐ＝Ｔ１２ｏａｊ＋２０＞｛Ｔ：焼鈍
温度（’Ｋ）、ｔ：焼鈍時間（ｓｅｃ））で規定される
パラメータＰが１８０００〜３９０００の条件で仕上げ
焼鈍を行って引張強さを５３〜５８ ｋ（］Ｉ’／ｍｍ
２ とするようにしたものである。
ステンレス鋼線を１回のみの焼鈍で製造する方法であっ
て、Ｃ＋Ｎ＝０．０１〜０．０４５％の材料を所定線径
まで伸線した後、Ｐ＝Ｔ１２ｏａｊ＋２０＞｛Ｔ：焼鈍
温度（’Ｋ）、ｔ：焼鈍時間（ｓｅｃ））で規定される
パラメータＰが１８０００〜３９０００の条件で仕上げ
焼鈍を行って引張強さを５３〜５８ ｋ（］Ｉ’／ｍｍ
２ とするようにしたものである。
またこの発明の第２の要旨は、冷間圧延用オーステナイ
ト系ステンレス鋼線を１回のみの焼鈍で製造する方法で
あって、Ｃ＋Ｎ＝０．００５〜０゜０４０％の材料を所
定線径まで伸線した後、上記パラメータＰが２００００
〜４１０００の条件で仕上げ焼鈍を行い、ついで２〜１
５％のスキンパス加工を行って、引張強さを５３〜５８
ｋｇｆ／ｍｍ２とするようにしたものである。
ト系ステンレス鋼線を１回のみの焼鈍で製造する方法で
あって、Ｃ＋Ｎ＝０．００５〜０゜０４０％の材料を所
定線径まで伸線した後、上記パラメータＰが２００００
〜４１０００の条件で仕上げ焼鈍を行い、ついで２〜１
５％のスキンパス加工を行って、引張強さを５３〜５８
ｋｇｆ／ｍｍ２とするようにしたものである。
鋼種の引張強さと工具摩耗通との間には非常に明白な相
関関係があることが種々の研究の結果見出され、これ゛
に基き上記発明が完成された。すなわち、すべての鋼種
について引張強さ５３〜５８ｋｇｆ／ｍｍ２を示すワイ
ヤの工具摩耗は極めて小さくなり、この値より低くても
高くても工具摩耗は急増するという関係が判明した。こ
の発明は、このようなシンプルな品質指標に基き、装線
方法の工程の簡略化のために伸線前の固溶化焼鈍（１１
００℃付近）を省略し、圧延のままの線材を直接酸洗、
皮膜処理の後、所定サイズまで伸線し、最終段階で１回
の固溶化焼ｇ！！（あるいはその後スキンパス加工）を
行って所定の特性を有するねじ用ステンレス鋼線を製造
するようにしたものである。
関関係があることが種々の研究の結果見出され、これ゛
に基き上記発明が完成された。すなわち、すべての鋼種
について引張強さ５３〜５８ｋｇｆ／ｍｍ２を示すワイ
ヤの工具摩耗は極めて小さくなり、この値より低くても
高くても工具摩耗は急増するという関係が判明した。こ
の発明は、このようなシンプルな品質指標に基き、装線
方法の工程の簡略化のために伸線前の固溶化焼鈍（１１
００℃付近）を省略し、圧延のままの線材を直接酸洗、
皮膜処理の後、所定サイズまで伸線し、最終段階で１回
の固溶化焼ｇ！！（あるいはその後スキンパス加工）を
行って所定の特性を有するねじ用ステンレス鋼線を製造
するようにしたものである。
なお、上記のように焼鈍を１回のみにした方法では、一
般にワイヤの引張強ざは非常に高くなるので、上記のよ
うにＣとＮとの和を所定の小さな範囲に調整することに
より、引張強さを５３〜５８ ｋＧｆ／ｎ＋ｍ２に調整
するようにしている。
般にワイヤの引張強ざは非常に高くなるので、上記のよ
うにＣとＮとの和を所定の小さな範囲に調整することに
より、引張強さを５３〜５８ ｋＧｆ／ｎ＋ｍ２に調整
するようにしている。
なお、上記ワイヤの圧造性の良否を評価する１つの方法
として、十字矢付き圧造パンチでねじ頭部を成形し、こ
のとき十字矢付きパンチの先端の摩耗が小さいはど圧造
性がよいとする評価が採用されている。したがってこの
発明における圧造性の良否の判定もこの方法によってい
る。
として、十字矢付き圧造パンチでねじ頭部を成形し、こ
のとき十字矢付きパンチの先端の摩耗が小さいはど圧造
性がよいとする評価が採用されている。したがってこの
発明における圧造性の良否の判定もこの方法によってい
る。
（実施例）
まず引張強さと工具摩耗量との関係を明らかに１−る。
第２表は第１表の各鋼種のＪＩＳ規定による成分値であ
る。Ｃ十Ｎのｍの規制は、素材を例えハＶ ＯＤ炉外精
練を打つＴＣ： ０．００１〜０゜１２％、Ｎ：０．０
０３〜０．０５０％、Ｃ十Ｎ−０，００４〜０．１７％
になるようにすればよい。ＶＯＤ溶製方法はＣ＋Ｎの低
減がコストアップなしに実現できるという特徴がある。
る。Ｃ十Ｎのｍの規制は、素材を例えハＶ ＯＤ炉外精
練を打つＴＣ： ０．００１〜０゜１２％、Ｎ：０．０
０３〜０．０５０％、Ｃ十Ｎ−０，００４〜０．１７％
になるようにすればよい。ＶＯＤ溶製方法はＣ＋Ｎの低
減がコストアップなしに実現できるという特徴がある。
最終製品として、所定の引張強さを実現させるには、Ｃ
＋Ｎの岱以外に （△）焼鈍温度と時間 （Ｂ）焼鈍回数 （Ｃ）スキンパス加工度 を適切に設定づる必要がある。例えば第３表に示す条件
とし、これらの組合せにより種々のレベルの引張強ざを
もつワイＶを製作し、工具摩耗量を測定した。直径３．
４５ｍｍのワイヤを以下の条件で圧造した。寸なわち、
Ｍ４の鍋頭プラスねじを９０木／分の圧造速度で圧造し
、パンチの材質は５ＫＨ−９を用い、潤滑油はテンルー
プＫＮ３０１を用い、ＪＩＳＢ１０１２の規定にＪ：す
Ｑゲージによる工具摩耗量の測定を行った。工具摩耗は
１０００水圧造後のＱゲージの沈み込み■（μ）で測定
した。その結果、５！Ｊ４ｇ！のワイヤの引張強さと工
具摩耗［Ｆ］との関係は第１図に示すようになった。曲
線１は５ＵＳ３０４、曲線２は５ＵＳ３０５、曲線３は
５ＵＳ３０５Ｊ Ｉ、曲線４はＳＵＳＸＭ−７、曲線５
は５ＵＳ３８４の特性をそれぞれ示している。これより
明らかなように、ｗ４種に関係なく引張強さが５３〜５
８ ｋｇｆ／ｎｍ２の範囲内で工具摩耗は小さくなって
おり、この値より低くても高くても、工具摩耗は急増す
るという、従来全く知られていなかった新しい関係が判
明した。
＋Ｎの岱以外に （△）焼鈍温度と時間 （Ｂ）焼鈍回数 （Ｃ）スキンパス加工度 を適切に設定づる必要がある。例えば第３表に示す条件
とし、これらの組合せにより種々のレベルの引張強ざを
もつワイＶを製作し、工具摩耗量を測定した。直径３．
４５ｍｍのワイヤを以下の条件で圧造した。寸なわち、
Ｍ４の鍋頭プラスねじを９０木／分の圧造速度で圧造し
、パンチの材質は５ＫＨ−９を用い、潤滑油はテンルー
プＫＮ３０１を用い、ＪＩＳＢ１０１２の規定にＪ：す
Ｑゲージによる工具摩耗量の測定を行った。工具摩耗は
１０００水圧造後のＱゲージの沈み込み■（μ）で測定
した。その結果、５！Ｊ４ｇ！のワイヤの引張強さと工
具摩耗［Ｆ］との関係は第１図に示すようになった。曲
線１は５ＵＳ３０４、曲線２は５ＵＳ３０５、曲線３は
５ＵＳ３０５Ｊ Ｉ、曲線４はＳＵＳＸＭ−７、曲線５
は５ＵＳ３８４の特性をそれぞれ示している。これより
明らかなように、ｗ４種に関係なく引張強さが５３〜５
８ ｋｇｆ／ｎｍ２の範囲内で工具摩耗は小さくなって
おり、この値より低くても高くても、工具摩耗は急増す
るという、従来全く知られていなかった新しい関係が判
明した。
そこで引張強さが上記範囲内になるように、下記の諸条
件を定めると第２図に示ずようになる。
件を定めると第２図に示ずようになる。
（Ａ＞（Ｃ＋Ｎ）％
（Ｂ）焼鈍条件
（Ｃ）焼鈍回数
（Ｄ）スキンパス加工量
なお、焼鈍条件はＦ式のラーソンミラーパラメータで示
した。
した。
Ｐ＝Ｔ （Ｑｏｑｔ＋２０）
但し、Ｐ：ラーソンミラーパラメータ
Ｔ：焼鈍濡度（０Ｋ）
ｔ：焼鈍時間（Ｓｅｃ）
図面中のＡ−Ｃ線は（Ｃ＋Ｎ）％が低すぎるため、どの
ような条件で製線しても、１回焼鈍法では引張強ざが５
３ ｋ（Ｉｆ／ｍｍ２以下となる限界線であり、Ｂ−Ｄ
線は（Ｃ＋Ｎ）％が多すぎるため、引張強ざが５８ ｋ
Ｏｆ／ｍｍ２を上回る限界線である。一方、八−Ｄ線は
パラメータＰが大きすぎるため｛Ｔまたはｔが大きすぎ
るか、Ｔとｔがともに大きい場合）どのような（Ｃ＋Ｎ
）％のワイヤも引張強さが５３ ｋｇｆ／ｍｍ２以下と
なる限界線であり、逆にＣ−Ｄ線はパラメータＰが小さ
すぎる（焼鈍不完全）ために、どのような（Ｃ＋Ｎ）％
のちのｂ引張強さが５８ ｋｏｆ／ｍｍ２を上回る限界
線を表わしている。またＥ−Ｆ−Ｇ−ＨＩ！ｉｌは、２
〜５％スキンパス加工の場合の同様な意味をもつ線図で
ある。結局、（Ｃ＋Ｎ）％、焼鈍回ｖ！、１回（最終の
み）、焼鈍温度と時間、スキンパス吊の組合せに ′よ
って５３〜５８ ’ｋｇｔ’／ｍｍ２の引張強サラ示″
ｔＪ領域は、八−Ｂ−Ｃ−Ｄ線またはＥ −Ｆ −Ｇ
−Ｈ線で囲まれた領域ということになる。ずなわら（１
）１回焼鈍のみの場合 （Ｃ＋Ｎ）％−〇、０１〜０．０４５％、パラメータＰ
＝１８０００〜３９０００ （２）１回焼鈍後２〜１５％スキンパス加工を行った場
合 （Ｃ＋Ｎ）％−０，００５〜０．０４０％パラメータＰ
＝２００００〜４１０００以上のように、ＪＩＳに規定
された５鋼種の（Ｃ＋Ｎ）％、焼鈍条件、スキンパス加
工埴を組合せて、圧延線材を焼鈍なしで直接伸線し、最
終で１回の固溶化焼鈍またはその後スキンパス加■を行
うことにより引張強ざを５３〜５８ ｋｇｒ／ｍｍ２に
調整すればよい。これによって圧造性（工具摩耗特性）
が向上し、同時に大幅なロス１−ダウンを達成１−るこ
とが可能である。
ような条件で製線しても、１回焼鈍法では引張強ざが５
３ ｋ（Ｉｆ／ｍｍ２以下となる限界線であり、Ｂ−Ｄ
線は（Ｃ＋Ｎ）％が多すぎるため、引張強ざが５８ ｋ
Ｏｆ／ｍｍ２を上回る限界線である。一方、八−Ｄ線は
パラメータＰが大きすぎるため｛Ｔまたはｔが大きすぎ
るか、Ｔとｔがともに大きい場合）どのような（Ｃ＋Ｎ
）％のワイヤも引張強さが５３ ｋｇｆ／ｍｍ２以下と
なる限界線であり、逆にＣ−Ｄ線はパラメータＰが小さ
すぎる（焼鈍不完全）ために、どのような（Ｃ＋Ｎ）％
のちのｂ引張強さが５８ ｋｏｆ／ｍｍ２を上回る限界
線を表わしている。またＥ−Ｆ−Ｇ−ＨＩ！ｉｌは、２
〜５％スキンパス加工の場合の同様な意味をもつ線図で
ある。結局、（Ｃ＋Ｎ）％、焼鈍回ｖ！、１回（最終の
み）、焼鈍温度と時間、スキンパス吊の組合せに ′よ
って５３〜５８ ’ｋｇｔ’／ｍｍ２の引張強サラ示″
ｔＪ領域は、八−Ｂ−Ｃ−Ｄ線またはＥ −Ｆ −Ｇ
−Ｈ線で囲まれた領域ということになる。ずなわら（１
）１回焼鈍のみの場合 （Ｃ＋Ｎ）％−〇、０１〜０．０４５％、パラメータＰ
＝１８０００〜３９０００ （２）１回焼鈍後２〜１５％スキンパス加工を行った場
合 （Ｃ＋Ｎ）％−０，００５〜０．０４０％パラメータＰ
＝２００００〜４１０００以上のように、ＪＩＳに規定
された５鋼種の（Ｃ＋Ｎ）％、焼鈍条件、スキンパス加
工埴を組合せて、圧延線材を焼鈍なしで直接伸線し、最
終で１回の固溶化焼鈍またはその後スキンパス加■を行
うことにより引張強ざを５３〜５８ ｋｇｒ／ｍｍ２に
調整すればよい。これによって圧造性（工具摩耗特性）
が向上し、同時に大幅なロス１−ダウンを達成１−るこ
とが可能である。
第４表に示す従来の成分材とこの発明の成分材との各５
種について、下記のＪ：うに従来の製線１程とこの発明
の装線工程とで直径３．４５ｍｍのワイＶを製造し、引
張強さと１００００水圧造後の工具摩耗量とを求めた。
種について、下記のＪ：うに従来の製線１程とこの発明
の装線工程とで直径３．４５ｍｍのワイＶを製造し、引
張強さと１００００水圧造後の工具摩耗量とを求めた。
圧造は前述の条件と同一条件で行った。
（１）従来の工程（焼鈍回数２回）
熱間圧延で直径５．５ｍｍのロッドに圧延し、これを１
１５０℃、５分間、固溶化焼鈍し、ついで酸洗、皮膜処
理を行った後、直径３．４５ｍｍに冷間伸線し、固溶化
焼鈍を１１５０℃で行う。あるいは上記工程において、
皮膜処理後に直径３．６４ｍｍまたは３．５４ｍｍに伸
線し、上記同様の固溶化焼鈍の後、直径３．４５ｍｍに
スキンパス加工する。
１５０℃、５分間、固溶化焼鈍し、ついで酸洗、皮膜処
理を行った後、直径３．４５ｍｍに冷間伸線し、固溶化
焼鈍を１１５０℃で行う。あるいは上記工程において、
皮膜処理後に直径３．６４ｍｍまたは３．５４ｍｍに伸
線し、上記同様の固溶化焼鈍の後、直径３．４５ｍｍに
スキンパス加工する。
（２）この発明の工程（焼鈍回数１回）熱間圧延で直径
５．５ｍｍのロッドに圧延し、これを酸洗、皮膜処理を
行った後、直径３．４５ｍｍに冷間伸線し、固溶化焼鈍
を１１５０℃で行う。
５．５ｍｍのロッドに圧延し、これを酸洗、皮膜処理を
行った後、直径３．４５ｍｍに冷間伸線し、固溶化焼鈍
を１１５０℃で行う。
あるいは上記工程において、皮膜処理後に直径３゜４８
〜３．７４ｍｍに伸線し、上記同様の固溶化焼鈍の後、
直径３．４５ｍｍにスキンバス加工する。
〜３．７４ｍｍに伸線し、上記同様の固溶化焼鈍の後、
直径３．４５ｍｍにスキンバス加工する。
上記の条件で装線したツイヤの引張強ざと１００００水
圧造後の工具摩耗量は第５表に示す通りである。ＳＵＳ
ＸＭ−７と５ＵＳ３８４の、この発明の材料はＣ＋Ｎの
量が低くても、とくにパラメータＰを小ざくしで仕上げ
焼鈍後の引張強さは５３ ｋ（Ｉｆ／ｎ＋ｍ２以上で５
８ ｋｇｆ／ｍｍ２以下の範囲内になるようにしている
。
圧造後の工具摩耗量は第５表に示す通りである。ＳＵＳ
ＸＭ−７と５ＵＳ３８４の、この発明の材料はＣ＋Ｎの
量が低くても、とくにパラメータＰを小ざくしで仕上げ
焼鈍後の引張強さは５３ ｋ（Ｉｆ／ｎ＋ｍ２以上で５
８ ｋｇｆ／ｍｍ２以下の範囲内になるようにしている
。
表５
この表より、従来材でもＳＵＳＸＭ−７のままのものと
、５ＵＳ３８４の５％スキンバス加工材は引張強さが５
４〜５５ ｋ（Ｉｆ／＋＋＋ｎ＋２を示すので、工具摩
耗も５２μ、６０μと小さいが、固溶化焼鈍が２回であ
り、省エネルギーの点で不利である。
、５ＵＳ３８４の５％スキンバス加工材は引張強さが５
４〜５５ ｋ（Ｉｆ／＋＋＋ｎ＋２を示すので、工具摩
耗も５２μ、６０μと小さいが、固溶化焼鈍が２回であ
り、省エネルギーの点で不利である。
また従来材の他の鋼種はいずれも引張強さが５３ｋｇｆ
／ｍｍ２未満（ＳＵＳ３８４） 、またｃｓ ５８ ｋ
ｇｆ／ｆｆ１ｌｌ１２を超えており、工具摩耗はかなり
大きい。
／ｍｍ２未満（ＳＵＳ３８４） 、またｃｓ ５８ ｋ
ｇｆ／ｆｆ１ｌｌ１２を超えており、工具摩耗はかなり
大きい。
これに対し、この発明の材料は焼鈍回数は１回のみであ
り、またＣ＋Ｎ、パラメータＰ、スキンパス伍を調整し
て製品ワイヤの引張強ざを５３〜５８ ｋ（Ｉｆ／ｍｍ
２以内を示すようにしており、工具摩耗も小さい。
り、またＣ＋Ｎ、パラメータＰ、スキンパス伍を調整し
て製品ワイヤの引張強ざを５３〜５８ ｋ（Ｉｆ／ｍｍ
２以内を示すようにしており、工具摩耗も小さい。
また５ＵＳ３０４は、従来材では工具摩耗が大ぎく、そ
れが当然と考えられていたが、この発明の製線方法によ
ればＳＵＳＸＭ−７や５ＵＳ３０５ＪＩの代用としてＮ
ｉ量の低い５ＵＳ３０４を用いることも可能となり、こ
の点にもこの発明の特徴がある。
れが当然と考えられていたが、この発明の製線方法によ
ればＳＵＳＸＭ−７や５ＵＳ３０５ＪＩの代用としてＮ
ｉ量の低い５ＵＳ３０４を用いることも可能となり、こ
の点にもこの発明の特徴がある。
上記プロセスにより品質向上とコストダウンが実現でさ
るばかりＴ：なく、５ＵＳ３０５ＪＩやＳＵＳＸＭ−７
と同等の圧造性を右する５ＵＳ３０４ねじ用ステンレス
鋼線を製造することも可能となり、安価な材料への代特
によるコストダウンら達成される。
るばかりＴ：なく、５ＵＳ３０５ＪＩやＳＵＳＸＭ−７
と同等の圧造性を右する５ＵＳ３０４ねじ用ステンレス
鋼線を製造することも可能となり、安価な材料への代特
によるコストダウンら達成される。
（発明の効果）
以上説明したように、この発明はオーステティ１〜系の
ねじ用ステンレス鋼線の圧造性、とくに工具摩耗特性を
改善し、かつ焼鈍回数の減少による製造コストの低減を
達成させたちのである。
ねじ用ステンレス鋼線の圧造性、とくに工具摩耗特性を
改善し、かつ焼鈍回数の減少による製造コストの低減を
達成させたちのである。
第１図は引張強ざと工具の摩耗宿との関係図、第２図は
（Ｃ＋Ｎ）％とパラメータとの関係図である。 八−Ｂ−Ｃ−Ｄ線・・・１回焼鈍のままのこの発明の範
囲、Ｅ−Ｆ−Ｇ−Ｈ線・・・１回焼鈍後２〜１５％のス
キンパス加工を行った場合のこの発明の範囲。 特許出願人 神ｔＡ鋼線工業株式会社第 １
図
（Ｃ＋Ｎ）％とパラメータとの関係図である。 八−Ｂ−Ｃ−Ｄ線・・・１回焼鈍のままのこの発明の範
囲、Ｅ−Ｆ−Ｇ−Ｈ線・・・１回焼鈍後２〜１５％のス
キンパス加工を行った場合のこの発明の範囲。 特許出願人 神ｔＡ鋼線工業株式会社第 １
図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、冷間圧延用オーステナイト系ステンレス鋼線を１回
のみの焼鈍で製造する方法であって、Ｃ＋Ｎ＝０．０１
〜０．０４５％の材料を所定線径まで伸線した後、Ｐ＝
Ｔ（ｌｏｇｔ＋２０）｛Ｔ：焼鈍湿度（°Ｋ）、ｔ：焼
鈍時間（ｓｅｃ）｝で規定されるパラメータＰが１８０
００〜３９０００の条件で仕上げ焼鈍を行って引張強さ
を５３〜５８ｋｇ／ｍｍ＾２とすることを特徴とするね
じ用ステンレス鋼線の製造方法。 ２、冷間圧延用オーステナイト系ステンレス鋼線を１回
のみの焼鈍で製造する方法であって、Ｃ＋Ｎ＝０．００
５〜０．０４０％の材料を所定線径まで伸線した後、Ｐ
＝Ｔ（ｌｏｇｔ＋２０）｛Ｔ：焼鈍温度（°Ｋ）、ｔ：
焼鈍時間（ｓｅｃ）｝で規定されるパラメータＰが２０
０００〜４１０００の条件で仕上げ焼鈍を行い、ついで
２〜１５％のスキンパス加工を行って、引張強さを５３
〜５８ｋｇｆ／ｍｍ＾２とすることを特徴とするねじ用
ステンレス鋼線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15775585A JPS6220827A (ja) | 1985-07-17 | 1985-07-17 | ねじ用ステンレス鋼線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15775585A JPS6220827A (ja) | 1985-07-17 | 1985-07-17 | ねじ用ステンレス鋼線の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6220827A true JPS6220827A (ja) | 1987-01-29 |
| JPS6342691B2 JPS6342691B2 (ja) | 1988-08-25 |
Family
ID=15656628
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15775585A Granted JPS6220827A (ja) | 1985-07-17 | 1985-07-17 | ねじ用ステンレス鋼線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6220827A (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1985
- 1985-07-17 JP JP15775585A patent/JPS6220827A/ja active Granted
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6342691B2 (ja) | 1988-08-25 |
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