JP3769399B2 - 冷間加工性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼線の安価製造方法 - Google Patents
冷間加工性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼線の安価製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP3769399B2 JP3769399B2 JP32779898A JP32779898A JP3769399B2 JP 3769399 B2 JP3769399 B2 JP 3769399B2 JP 32779898 A JP32779898 A JP 32779898A JP 32779898 A JP32779898 A JP 32779898A JP 3769399 B2 JP3769399 B2 JP 3769399B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- annealing
- stainless steel
- cold
- martensitic stainless
- steel wire
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Images
Description
【発明の属する技術分野】
本発明は、冷間加工用のマルテンサイト系ステンレス鋼線の安価製造方法に関するものである。
【0002】
【従来の技術】
従来、例えば特開平1−176053号公報、特開平2−310342号公報に示されているように冷間加工用のマルテンサイト系ステンレス線材は熱間圧延後、バッチ焼鈍炉にて完全焼鈍および恒温変態焼鈍を実施し、フェライトと球状炭窒化物に完全に分解し、十分に軟質化した後に所定のサイズまで冷間伸線加工を施し、続いてバッチ焼鈍炉にて完全焼鈍や低温焼鈍、またはストランド焼鈍を実施し、冷間加工用のステンレス鋼線にしてきた。そして、その後、例えば冷間鍛造によりねじ等の製品に冷間加工してきた。
【0003】
しかしながら、マルテンサイト系ステンレス線材は冷間加工用の鋼線を製造するまでに1回ないし、2回の長時間のバッチ式の焼鈍を必要とし、製造コストに占める焼鈍費の割合が高かった。
この時、Niを含有しているものはAc1温度が低く、また、NやMoが含有すると変態が遅延するため、バッチ焼鈍時間が長くなり、特に焼鈍費用が高くなっていた。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】
そこで、本発明はこれらの課題を解決し、従来よりも大幅に焼鈍費用を低減し、冷間加工性に優れたステンレス鋼線を安価に提供することにある。
【0005】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上記課題を解決するために種々検討した結果、マルテンサイト系ステンレス鋼において、マトリックスの成分を限定し、かつ、最適な熱加工処理を施すことで、冷間加工性に優れるマルテンサイト系ステンレス鋼線を安価に得ることを見い出した。
本発明は、この知見に基づいてなされた。
(1) 重量%で、
C :0.05〜0.40%、 Cr:10〜16%、
N :0.005〜0.15%、 Mo:0.005〜3.0%
を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなるマルテンサイト系ステンレス鋼の熱間圧延材を、組織がマルテンサイトを含むフェライトと球状炭窒化物となり、かつ引張強さが600N/mm2 〜1200N/mm2 になるように焼鈍温度が650〜800℃で1時間以内の連続焼鈍を施し、続いて冷間加工し、続いて組織がフェライトと球状炭窒化物となり、かつ600N/mm2 以下の引張強さになるように焼鈍温度が650〜1000℃で2時間以内の仕上焼鈍することを特徴とする冷間加工性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼線の安価製造方法。
(2) 冷間加工の減面率を30%以上とすることを特徴とする前記(1)記載の冷間加工性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼線の安価製造方法。
【0006】
【発明の実施の形態】
先ず、本発明のマトリックスの鋼の成分範囲について述べる。
Cは製品で焼入れ強化するために、0.05%以上のものに限定した。しかしながら、0.40%超のマルテンサイト系ステンレス鋼ではマトリックス中にマルテンサイトが残存したままで冷間加工するのが困難であり、本発明方法を適用できないため、上限を0.40%に限定した。冷間伸線性の観点から、好ましくは、0.05%以上、0.20%以下が望ましい。
【0007】
Crはマルテンサイト系ステンレス鋼を得るために10%以上、16%以下に限定した。冷間伸線性の観点から、好ましくは、11%以上、14%以下が望ましい。
【0008】
削除
【0009】
Nは製品で焼入れ強化および耐食性を向上するために、0.005%以上添加する。しかしながら、0.15%を超えるとブローホールが発生し、製造性を著しく劣化させるため、上限を0.15%に限定した。好ましくは、0.01%以上、0.12%以下が望ましい。
【0010】
Moは製品の耐食性を向上するために、0.005%以上添加する。しかしながら、3%を超えるとその効果は飽和するし、経済的でない。そのため、上限を3%に限定した。好ましくは、0.5%以上、2.5%以下が好ましい。
【0011】
次に本発明の製造方法について述べる。
炭素鋼のマルテンサイト組織は、そのままで焼鈍を施すと再結晶せずに十分に軟化しないが、冷間加工を施し、マルテンサイト組織を崩して焼鈍を施すと再結晶する特性を有する。本発明はこの特性をマルテンサイト系ステンレス鋼に応用したものである。
【0012】
すなわち、マルテンサイト系ステンレス鋼の熱間圧延材はマルテンサイト組織を呈しており、冷間伸線加工等を施し、焼鈍を施すと再結晶すると考えられる。
しかしながら、100%マルテンサイト組織ままでは冷間伸線加工が困難である。そのため、簡易的な焼鈍でマルテンサイト組織を含むフェライトと球状炭窒化物にし、100%マルテンサイト組織よりも軟質化した後に冷間伸線加工を施す。
ここで、簡易的な焼鈍とは、図1に示すように(a)バッチ炉での短時間の恒温変態焼鈍、(b)バッチ炉での完全焼鈍(短時間の徐冷)、(c)熱間圧延後の約650〜800℃の短時間の連続焼鈍、(d)熱間圧延後のポット徐冷(短時間の徐冷)を言い、短時間とは1時間以内をいう。これらいずれの処理においても、処理後の組織は、完全にフェライトと球状炭化物とはならず、マルテンサイト組織を含むフェライトと球状炭窒化物からなる状態を呈する。
本発明における中間焼鈍とはこれらの簡易的な焼鈍のことをいう。
【0013】
このような中間焼鈍を施した材料は、その後に冷間伸線加工を施すため、引張強さを600N/mm2 〜1200N/mm2 に限定する。好ましくは引張強さを600N/mm2 〜1000N/mm2 が望ましい。
【0014】
その後、冷間伸線加工を施すが、ここで冷間加工の減面率が30%未満ではその後の焼鈍時に再結晶が促進されず、十分に軟化しないため、本発明における冷間加工の減面率は30%以上とすることが好ましい。さらに好ましくは、40%以上、80%以下とするとよい。
【0015】
冷間伸線加工後、仕上焼鈍を施す。ここで仕上焼鈍は、例えば、バッチ炉にて完全焼鈍、恒温変態焼鈍、低温焼鈍またはストランド炉にて低温焼鈍を実施することによって行う。この時、仕上焼鈍温度が650℃未満では組織が十分に再結晶しないため、十分に軟質化しない。逆に1000℃超に加熱すると、炉寿命等の観点から経済的でない。そのため、焼鈍温度は650℃〜1000℃とすることが好ましい。さらに好ましくは、700℃以上、900℃以下とするとよい。
【0016】
ここで、仕上焼鈍後の鋼線の組織中にマルテンサイトが残存していたり、また、焼戻しマルテンサイト組織(ラス間上に棒状炭窒化物が析出)が存在すると、引張強さが600N/mm2 超となり冷間鍛造等の高冷間加工が不可能となる。そのため、鋼線の組織がフェライトと球状炭窒化物からなり、かつ引張強さ600N/mm2 以下となるように仕上焼鈍しなければならない。
【0017】
【実施例】
以下に本発明の実施例について説明する。
表1に実施例の用いたマルテンサイト系ステンレス鋼の化学成分を示す。表2に、実施例の製造条件と材質を示す。
【0018】
【表1】
【0019】
【表2】
【0020】
鋼A〜IはNiが添加されていないマルテンサイト系ステンレス鋼の組織に影響を及ぼすCr量と焼入れ及び焼戻し強度に影響を及ぼすC量を変化させたものである。鋼J〜Mは更にMo、Nを添加させたものである。
【0021】
削除
【0022】
これらの鋼は通常のステンレス鋼の溶銑方法でビレットを製造し、線材圧延を行った。
鋼A〜Lは線材圧延直後に(1) ポット徐冷を実施するか、または、(2) 簡易的な短時間の連続焼鈍を行った。また、比較として通常、約7時間のバッチ炉の占有で行う完全焼鈍も実施した。その後、線材の引張強さを測定した。その後、引き続き、冷間伸線加工−焼鈍を行い、鋼線にした。鋼線についても引張強さを測定した。
【0023】
引張強さはJIS Z 2201に基づき、300mm長さで引張試験を実施し、引張強さを測定した。
【0024】
鋼A〜Lの線材の焼鈍条件、冷間伸線加工率、鋼線の焼鈍条件と線材および鋼線の引張強さの測定結果を表2に示す。
比較例No.13、14、16、19、21、24、26は従来の方法で線材のバッチ焼鈍を施し、鋼線を製造した例である。これらの線材は約7時間のバッチ焼鈍炉を占有し、焼鈍を施したものであり、線材の引張強さは600N/mm2 以下に十分軟化しており、また、フェライトと球状炭窒化物の組織を呈している。また、冷間伸線加工を施し、焼鈍を施した後の鋼線も600N/mm2 以下と十分軟化しており、フェライトと球状炭窒化物の組織を呈している。
【0025】
一方、本発明例No.1〜10は線材圧延直後に簡略的な数分の連続焼鈍で引張強さが600〜1200N/mm2 と高く、マルテンサイト、フェライト、球状炭窒化物の3相組織を呈しているが、その後、30%以上の冷間伸線加工と650〜1000℃で焼鈍を施すことで、鋼線の引張強さが上述した従来のものと変わらなず600N/mm2 以下に軟質しており、かつ、フェライトと球状炭窒化物の組織になる。
【0026】
しかしながら、比較例No.15およびNo.18は冷間伸線率が30%未満のため、鋼線の引張強さが600N/mm2 を超えており、焼戻しマルテンサイトが存在しており、十分軟質化していない。
また、比較例No.17は鋼線の焼鈍温度が650℃未満であるため、鋼線の引張強さが600N/mm2 を超えており、焼戻しマルテンサイトが存在しており、十分軟質化していない。
比較例No.20は線材の引張強さが1200N/mm2 を超えており、冷間伸線中に断線が発生し、冷間伸線性に劣る。
比較例No.22はC量(%)が0.4%を超えており、簡易焼鈍では冷間伸線加工中に断線が発生し、冷間伸線性に劣る。
比較例No.11は単時間の連続焼鈍で軟質化し、また、Cr含有量が低く耐食性が低いため、経済的効果がない比較例を示した。
比較例No.12は単時間の連続焼鈍で軟質化するため、本発明の経済的効果が小さい比較例を示した。
また、比較例No.25は鋼線の強度が600N/mm2 以下となり、本発明の効果が得られるが、Mo量(%)が高く、経済性に劣る。
また、比較例No.27はN量(%)が高く、気泡が発生し、製造性に劣る。
以上、Niを含有しないマルテンサイト系ステンレス鋼において、本発明例の安価製造方法の効果を確認できた。
【0027】
削除
【0028】
削除
【0029】
削除
【0030】
削除
【0031】
削除
【0032】
【発明の効果】
以上の実施例から明らかなように冷間加工用のマルテンサイト系ステンレス鋼線を安価に提供することが可能であり、産業上極めて有用である。
【図面の簡単な説明】
【図1】 線材の簡易的な焼鈍例の模式図を示す。
Claims (2)
- 重量%で、
C :0.05〜0.40%、
Cr:10〜16%、
N :0.005〜0.15%、
Mo:0.005〜3.0%
を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなるマルテンサイト系ステンレス鋼の熱間圧延材を、組織がマルテンサイトを含むフェライトと球状炭窒化物となり、かつ引張強さが600N/mm2 〜1200N/mm2 になるように焼鈍温度が650〜800℃で1時間以内の連続焼鈍を施し、続いて冷間加工し、続いて組織がフェライトと球状炭窒化物となり、かつ600N/mm2 以下の引張強さになるように焼鈍温度が650〜1000℃で2時間以内の仕上焼鈍することを特徴とする冷間加工性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼線の安価製造方法。 - 冷間加工の減面率を30%以上とすることを特徴とする請求項1記載の冷間加工性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼線の安価製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP32779898A JP3769399B2 (ja) | 1998-11-18 | 1998-11-18 | 冷間加工性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼線の安価製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP32779898A JP3769399B2 (ja) | 1998-11-18 | 1998-11-18 | 冷間加工性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼線の安価製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2000144246A JP2000144246A (ja) | 2000-05-26 |
JP3769399B2 true JP3769399B2 (ja) | 2006-04-26 |
Family
ID=18203122
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP32779898A Expired - Lifetime JP3769399B2 (ja) | 1998-11-18 | 1998-11-18 | 冷間加工性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼線の安価製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3769399B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002047541A (ja) * | 2000-07-31 | 2002-02-15 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 冷間加工性に優れた高耐食ステンレス鋼およびそれを用いた直線案内装置 |
EP2047926A1 (fr) * | 2007-10-10 | 2009-04-15 | Ugine & Alz France | Procéde de fabrication d'aciers inoxydables comportant de fins carbonitrures, et produit obtenu à partir de ce procédé |
KR101301357B1 (ko) * | 2011-07-15 | 2013-08-29 | 주식회사 포스코 | 고탄소 마르텐사이트계 스테인리스강의 제조 방법 |
JP5581344B2 (ja) * | 2012-02-10 | 2014-08-27 | 株式会社杉田製線 | 結合部材作製用高強度細径鋼線の製造方法 |
JP7462395B2 (ja) | 2019-09-25 | 2024-04-05 | 日鉄ステンレス株式会社 | フェライト系ステンレス鋼及びフェライト系ステンレス鋼の製造方法 |
-
1998
- 1998-11-18 JP JP32779898A patent/JP3769399B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2000144246A (ja) | 2000-05-26 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPH04365816A (ja) | 冷間加工用棒鋼線材の製造方法 | |
JPH0112816B2 (ja) | ||
JPH0257637A (ja) | 高疲労強度ばねの製造方法及びそれに用いるばね用鋼線 | |
US4702778A (en) | Method for softening rolled medium carbon machine structural steels | |
JP3769399B2 (ja) | 冷間加工性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼線の安価製造方法 | |
JP3733229B2 (ja) | 冷間加工性及び耐遅れ破壊性に優れた高強度ボルト用棒鋼の製造方法 | |
JPH039168B2 (ja) | ||
JPH1161272A (ja) | 成形性に優れた高炭素冷延鋼板の製造方法 | |
JPH05105957A (ja) | 耐熱性高強度ボルトの製造方法 | |
JPH0967622A (ja) | 冷間圧造性の優れた高強度非調質ボルト用鋼線の製造方法 | |
JPS61284554A (ja) | 靭性の優れた非調質ボルト等用合金鋼及びそれを用いた非調質ボルト等用鋼材 | |
JP2713346B2 (ja) | 高強度特性に優れたステンレス鋼線およびその製造法 | |
JP4976986B2 (ja) | 低温ねじれ特性に優れた鋼線の製造方法 | |
JP3407569B2 (ja) | 成形性に優れた高炭素熱延鋼板および高炭素冷延鋼板の製造方法 | |
JPH04329824A (ja) | 冷間鍛造用マルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法 | |
JPS5910415B2 (ja) | 耐応力腐食割れ性の優れた高張力線材及び棒鋼の製造法 | |
JPH02274810A (ja) | 高張力非調質ボルトの製造法 | |
JPH05255738A (ja) | 耐遅れ破壊特性の優れた機械構造用鋼の製造方法 | |
JPS62280326A (ja) | 靭性のすぐれた非調質ボルト用鋼材の製造方法 | |
JPH0995733A (ja) | 高強度非調質ボルト用線材の製造方法 | |
JP3343505B2 (ja) | 冷間加工性と耐遅れ破壊性に優れた高強度ボルト用鋼およびその製法 | |
JPH0559430A (ja) | 冷間鍛造用マルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法 | |
JPS60190518A (ja) | 冷間加工性にすぐれた熱処理省略型高張力鋼の製造方法 | |
JPH02247359A (ja) | 高強靭性を有する13Crステンレス鋼線およびその製造法 | |
JPH0310051A (ja) | 高強度高延性を有する高炭素窒素ステンレス鋼およびその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20040831 |
|
A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A712 Effective date: 20050216 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20050225 |
|
RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422 Effective date: 20050225 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050930 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20051011 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20051208 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20051220 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20060124 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20060206 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090210 Year of fee payment: 3 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100210 Year of fee payment: 4 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110210 Year of fee payment: 5 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120210 Year of fee payment: 6 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120210 Year of fee payment: 6 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130210 Year of fee payment: 7 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140210 Year of fee payment: 8 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
EXPY | Cancellation because of completion of term |