JP3001614B2 - 極軟質オーステナイト系ステンレス鋼 - Google Patents
極軟質オーステナイト系ステンレス鋼Info
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- JP3001614B2 JP3001614B2 JP2181551A JP18155190A JP3001614B2 JP 3001614 B2 JP3001614 B2 JP 3001614B2 JP 2181551 A JP2181551 A JP 2181551A JP 18155190 A JP18155190 A JP 18155190A JP 3001614 B2 JP3001614 B2 JP 3001614B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は，普通鋼もしくは表面処理鋼板が使用されて
いる分野において，より高耐食化が要求される用途に使
用可能な，極めて軟質でなおかつ加工硬化が小さく引張
強さが低いオーステナイト系ステンレス鋼に関する。
いる分野において，より高耐食化が要求される用途に使
用可能な，極めて軟質でなおかつ加工硬化が小さく引張
強さが低いオーステナイト系ステンレス鋼に関する。
従来より，自動車部材や器物ならびに建築材料用内外
板や内装部材などの薄板成形用素材には，加工性および
経済性などの観点から普通鋼もしくは表面処理鋼板が多
用されている。最近，これらに用いられる材料の意匠性
や耐食性の向上が望まれており，普通鋼もしくは表面処
理鋼板が使用されている分野において素材のステンレス
化が指向される用途も多い。
板や内装部材などの薄板成形用素材には，加工性および
経済性などの観点から普通鋼もしくは表面処理鋼板が多
用されている。最近，これらに用いられる材料の意匠性
や耐食性の向上が望まれており，普通鋼もしくは表面処
理鋼板が使用されている分野において素材のステンレス
化が指向される用途も多い。
しかし,SUS304に代表されるオーステナイト系ステン
レス鋼は，低炭素普通鋼に比べ硬質であり加工硬化も大
きい。例えば，体表的な薄板成形用素材である普通鋼冷
間圧延鋼板および鋼帯（JIS G3141）では標準調質の状
態で硬さ（HV）は115以下，引張強さは28kgf/mm2以上と
されているのに対し,SUS304は固溶化熱処理状態で硬さ
（HV）は200以下，引張強さ53kgf/mm2以上と規定されて
おり（JIS G4307），一般的な市販鋼では硬さ（HV）は1
60前後，引張強さ70kgf/mm2前後のレベルにある。
レス鋼は，低炭素普通鋼に比べ硬質であり加工硬化も大
きい。例えば，体表的な薄板成形用素材である普通鋼冷
間圧延鋼板および鋼帯（JIS G3141）では標準調質の状
態で硬さ（HV）は115以下，引張強さは28kgf/mm2以上と
されているのに対し,SUS304は固溶化熱処理状態で硬さ
（HV）は200以下，引張強さ53kgf/mm2以上と規定されて
おり（JIS G4307），一般的な市販鋼では硬さ（HV）は1
60前後，引張強さ70kgf/mm2前後のレベルにある。
したがって，オーステナイト系ステンレス鋼は普通鋼
よりも優れた耐食性を有しながらも，普通鋼冷延鋼板よ
りも硬さが高く，なおかつ引張強さが大きく加工硬化が
大きいというオーステナイト系ステンレス鋼の機械的性
質上の特質が材料変更に際し大きな障害となっている。
事実，軟質な普通鋼もしくは表面処理鋼板の加工を目的
とするプレス機械などの加工装置を用いてオーステナイ
ト系ステンレス鋼を加工した場合，所望する形状が得ら
れない等の問題がある。
よりも優れた耐食性を有しながらも，普通鋼冷延鋼板よ
りも硬さが高く，なおかつ引張強さが大きく加工硬化が
大きいというオーステナイト系ステンレス鋼の機械的性
質上の特質が材料変更に際し大きな障害となっている。
事実，軟質な普通鋼もしくは表面処理鋼板の加工を目的
とするプレス機械などの加工装置を用いてオーステナイ
ト系ステンレス鋼を加工した場合，所望する形状が得ら
れない等の問題がある。
また，従来よりステンレス鋼が使用されている分野に
おいても，例えば屋根材料等の施工時の加工において
は，硬さおよび引張強さが高いが故に，加工し難いのが
現状であり，より軟質でかつ加工硬化の低い材料が望ま
れる場合も多い。
おいても，例えば屋根材料等の施工時の加工において
は，硬さおよび引張強さが高いが故に，加工し難いのが
現状であり，より軟質でかつ加工硬化の低い材料が望ま
れる場合も多い。
このような状況から，従来オーステナイト系ステンレ
ス鋼の軟質化を図った例としては特公昭51−29085号公
報があり,C;0.02％未満,Si;0.1％未満と低減し，その他
のMn,P,S,Al,Ti等の不純物元素を低減することにより,H
V100前後，引張強さ50kgf/mm2前後の特性を有する鋼を
得ている。
ス鋼の軟質化を図った例としては特公昭51−29085号公
報があり,C;0.02％未満,Si;0.1％未満と低減し，その他
のMn,P,S,Al,Ti等の不純物元素を低減することにより,H
V100前後，引張強さ50kgf/mm2前後の特性を有する鋼を
得ている。
しかしながら，このように不純物元素を低減する場
合，材料特性の観点からは，母相の固溶強化の低減によ
り硬さは低下するものの，不純物元素であるC,Nを低下
させるとオーステナイト相の安定性が低くなることで加
工硬化が大きくなり引張強さが上昇し，曲げ加工性およ
びへら絞り加工性を低下させるといった問題を生じる。
またSiを0.1％未満に低下すると鋼中の酸素濃度が高く
なり非金属介在物が増加して鋼の清浄度を著しく低下さ
せるといった問題を生じる。すなわち，良好な清浄度を
有しなおかつ軟質なオーステナイト系ステンレス鋼を製
造することは困難な状況にある。
合，材料特性の観点からは，母相の固溶強化の低減によ
り硬さは低下するものの，不純物元素であるC,Nを低下
させるとオーステナイト相の安定性が低くなることで加
工硬化が大きくなり引張強さが上昇し，曲げ加工性およ
びへら絞り加工性を低下させるといった問題を生じる。
またSiを0.1％未満に低下すると鋼中の酸素濃度が高く
なり非金属介在物が増加して鋼の清浄度を著しく低下さ
せるといった問題を生じる。すなわち，良好な清浄度を
有しなおかつ軟質なオーステナイト系ステンレス鋼を製
造することは困難な状況にある。
本発明者らは，オーステナイト系ステンレス鋼の軟質
化を，硬さの低下と加工硬化の指標として引張強さの低
下といった観点より検討し，オーステナイト系ステンレ
ス鋼の化学組成と冷延鋼帯の機械的性質の関係を系統的
に調査して硬さおよび引張強さと成分の関係の定量化を
行い，以下のような知見を得た。
化を，硬さの低下と加工硬化の指標として引張強さの低
下といった観点より検討し，オーステナイト系ステンレ
ス鋼の化学組成と冷延鋼帯の機械的性質の関係を系統的
に調査して硬さおよび引張強さと成分の関係の定量化を
行い，以下のような知見を得た。
（１）硬さを低下させるためには，前述したようにC,N,
Si,P,S,Al,Ti等の不純物元素を低下させる以外に，オー
ステナイト系ステンレス鋼には必須の元素であるCrを低
下させ,Niを増加させること，さらにはCu,Mnを添加する
ことが極めて有効である。
Si,P,S,Al,Ti等の不純物元素を低下させる以外に，オー
ステナイト系ステンレス鋼には必須の元素であるCrを低
下させ,Niを増加させること，さらにはCu,Mnを添加する
ことが極めて有効である。
（２）引張強さ（加工硬化）を低くするには,Niを増加
し,CuおよびMnを添加することが極めて有効である。
し,CuおよびMnを添加することが極めて有効である。
本発明は以上のような知見に基づくものであり，重量
％で， C;0.05以下， Si;0.1％以上1.0％以下， Mn;3.5％以下， Ni;9.0％以上15.0以下， Cr;15.0％以上20.0％以下， N;0.04％以下， を含有し，場合によってはさらに， Cu;3.0％以下， Mo;3.0％以下， Al;1.5％以下， Ti;0.5％以下， Nb;0.5％以下， Zr;0.5％以下， V;0.5％以下， B;0.03％以下， REM;0.02％以下， のいずれか１種または２種以上を含有し、残部が不可避
的に混入する不純物およびFeからなるオーステナイト系
ステンレス鋼であって， 下式とを同時に満足するように，これらの成分を
調整してなる極軟質オーステナイト系ステンレス鋼を提
供するものである。
％で， C;0.05以下， Si;0.1％以上1.0％以下， Mn;3.5％以下， Ni;9.0％以上15.0以下， Cr;15.0％以上20.0％以下， N;0.04％以下， を含有し，場合によってはさらに， Cu;3.0％以下， Mo;3.0％以下， Al;1.5％以下， Ti;0.5％以下， Nb;0.5％以下， Zr;0.5％以下， V;0.5％以下， B;0.03％以下， REM;0.02％以下， のいずれか１種または２種以上を含有し、残部が不可避
的に混入する不純物およびFeからなるオーステナイト系
ステンレス鋼であって， 下式とを同時に満足するように，これらの成分を
調整してなる極軟質オーステナイト系ステンレス鋼を提
供するものである。
Ｋ＝20.5＋13.0×Ｃ＋0.99×Si−1.1×Mn−Ni＋0.4×Cr−0.4×Cu＋117.1×Ｎ≦
19.5…… Ｈ＝27.1＋60.9×Ｃ＋0.26×Si−Ni＋0.68×Cr−0.79×Cu＋52.6×Ｎ≦29…… 〔作用〕 前記鋼において，および式を同時に満足する化学
組成を有する範囲では，従来のオーステナイト系ステン
レス鋼では得られなかった極めて軟質な，すなわち硬さ
（HV）が130以下で引張強さが55kgf/mm2以下のオーステ
ナイト系ステンレス鋼を得ることができる。
19.5…… Ｈ＝27.1＋60.9×Ｃ＋0.26×Si−Ni＋0.68×Cr−0.79×Cu＋52.6×Ｎ≦29…… 〔作用〕 前記鋼において，および式を同時に満足する化学
組成を有する範囲では，従来のオーステナイト系ステン
レス鋼では得られなかった極めて軟質な，すなわち硬さ
（HV）が130以下で引張強さが55kgf/mm2以下のオーステ
ナイト系ステンレス鋼を得ることができる。
本発明鋼における各成分の作用と含有量限定の理由は
およそ次のとおりである。
およそ次のとおりである。
Ｃは，極めて有効なオーステナイト生成元素であり，
その添加量を増加させると，オーステナイト相を安定に
するものの，多量に含まれると固溶強化により硬質とな
るため0.05％以下とする。
その添加量を増加させると，オーステナイト相を安定に
するものの，多量に含まれると固溶強化により硬質とな
るため0.05％以下とする。
Siは，脱酸剤として有効な元素であるが，軟質さの点
からは低い方が好ましく,1.0％を越えて添加すると硬さ
ならびに引張強さの上昇を招くため上限は1.0％とし、
清浄度の点から下限は0.1％とする。
からは低い方が好ましく,1.0％を越えて添加すると硬さ
ならびに引張強さの上昇を招くため上限は1.0％とし、
清浄度の点から下限は0.1％とする。
Mnは多量に含まれるほど硬さおよび引張強さは低下す
るものの,5.0％を越えて添加されてもそれらの効果は大
きく上がらないため上限を5.0％とする必要があり、3.5
％以下とすることが望ましい。
るものの,5.0％を越えて添加されてもそれらの効果は大
きく上がらないため上限を5.0％とする必要があり、3.5
％以下とすることが望ましい。
Niは，オーステナイト系ステンレス鋼には不可欠な元
素であり，硬さならびに引張強さを十分に低くするため
には，多量に含まれるのが好ましく，少なくとも9.0％
以上必要である。上限は経済性を考慮して15％とする。
素であり，硬さならびに引張強さを十分に低くするため
には，多量に含まれるのが好ましく，少なくとも9.0％
以上必要である。上限は経済性を考慮して15％とする。
Crは，耐食性の点から,15％以上添加するのが好まし
い。しかし，軟質化の点より，あまり多量に含有される
と，硬さの上昇を招くため20％以下とする。
い。しかし，軟質化の点より，あまり多量に含有される
と，硬さの上昇を招くため20％以下とする。
Ｎは，極めて有効なオーステナイト生成元素でありそ
の添加量を増加させるとオーステナイト相を安定にする
ものの,0.04％を越えて含有されると固溶強化による硬
さの上昇ならびに表面性状の劣化を招くため0.04％以下
とする。
の添加量を増加させるとオーステナイト相を安定にする
ものの,0.04％を越えて含有されると固溶強化による硬
さの上昇ならびに表面性状の劣化を招くため0.04％以下
とする。
Cuは，オーステナイト生成元素であり，硬さならびに
加工硬化を低下させ引張強さを低下させる極めて有効な
元素である。しかし５％を越えて添加すると熱間加工性
を劣化させ，耳切れを生じるため５％以下とする必要が
あり、３％未満とすることが望ましい。
加工硬化を低下させ引張強さを低下させる極めて有効な
元素である。しかし５％を越えて添加すると熱間加工性
を劣化させ，耳切れを生じるため５％以下とする必要が
あり、３％未満とすることが望ましい。
Moは添加量を増加すると耐食性を向上させる。しか
し，多量に添加すると硬さを上昇させるため3.0％以下
とする。
し，多量に添加すると硬さを上昇させるため3.0％以下
とする。
Alは製鋼時の脱酸に有効な元素であり，特にTiやZrを
添加する直前に脱酸剤として添加し溶鋼中の酸素濃度を
下げておきTiやZrの歩留りを向上かつ安定化させるため
に有効である。しかしAlは固溶強化により1.5％を越え
て添加すると硬さを上昇させるため1.5％以下とする。
添加する直前に脱酸剤として添加し溶鋼中の酸素濃度を
下げておきTiやZrの歩留りを向上かつ安定化させるため
に有効である。しかしAlは固溶強化により1.5％を越え
て添加すると硬さを上昇させるため1.5％以下とする。
Ti,Nb,V,Zrは結晶粒の細粒化を図り，成形加工後の肌
あれを防止することを目的に添加する。それぞれ0.5％
を越えて添加してもその効果は飽和するので0.5％以下
とする。
あれを防止することを目的に添加する。それぞれ0.5％
を越えて添加してもその効果は飽和するので0.5％以下
とする。
Ｂは，熱間加工性を向上させる元素であり，熱間割れ
の防止に有効であるが,0.03％を越えて添加すると，か
えって熱間加工性を劣化させるばかりでなく耐粒界腐食
性を劣化するため0.03％以下とする。
の防止に有効であるが,0.03％を越えて添加すると，か
えって熱間加工性を劣化させるばかりでなく耐粒界腐食
性を劣化するため0.03％以下とする。
REMはＢと同様に熱間加工性を向上させる有効な元素
であるが,0.02％を越えて添加してもその効果の向上は
望めないので0.02％以下とする。
であるが,0.02％を越えて添加してもその効果の向上は
望めないので0.02％以下とする。
以上の個々の成分規制に加えて，硬さが低くなおかつ
加工硬化が小さく引張強さの低いオーステナイト系ステ
ンレス鋼を得るためには，前述した式に従うＫ値が1
9.5以下で且つ式に従うＨ値が29となるように成分を
制限することが重要である。この点を，以下に試験結果
よって具体的に示す。
加工硬化が小さく引張強さの低いオーステナイト系ステ
ンレス鋼を得るためには，前述した式に従うＫ値が1
9.5以下で且つ式に従うＨ値が29となるように成分を
制限することが重要である。この点を，以下に試験結果
よって具体的に示す。
第１表に示す化学成分範囲内の鋼を12種類（No.1〜N
o.12）溶製し，これらの鋼片を抽出温度1220℃で熱間圧
延を施して板厚3.8mmの熱延鋼帯を得た。この熱延鋼帯
に1100℃×均熱１分の熱延板焼鈍および酸洗を施したう
え,1.5mm厚まで冷間圧延し,1050℃×均熱１分の中間焼
鈍および酸洗を施し，さらに0.7mmまで仕上圧延し,1050
℃×均熱１分の仕上焼鈍および酸洗を施した。各材料か
ら試料を採取してビッカース硬さ（HV）および引張強さ
（TS）を調べた。その結果を第１表に示した。
o.12）溶製し，これらの鋼片を抽出温度1220℃で熱間圧
延を施して板厚3.8mmの熱延鋼帯を得た。この熱延鋼帯
に1100℃×均熱１分の熱延板焼鈍および酸洗を施したう
え,1.5mm厚まで冷間圧延し,1050℃×均熱１分の中間焼
鈍および酸洗を施し，さらに0.7mmまで仕上圧延し,1050
℃×均熱１分の仕上焼鈍および酸洗を施した。各材料か
ら試料を採取してビッカース硬さ（HV）および引張強さ
（TS）を調べた。その結果を第１表に示した。
また，第１図に各供試材のＫ値と硬さの関係を示し
た。硬さはＫ値の上昇とともに増加することがわかる。
硬さが130を越えないためにはＫ値を19.5以下にするこ
とが必要である。さらに第２図に各供試材のＨ値と引張
強さの関係を示した。引張強さはＨ値の上昇とともに増
加することがわかる。引張強さが55Kgf/mm2を越えない
ためにはＨ値を29以下にすることが必要である。
た。硬さはＫ値の上昇とともに増加することがわかる。
硬さが130を越えないためにはＫ値を19.5以下にするこ
とが必要である。さらに第２図に各供試材のＨ値と引張
強さの関係を示した。引張強さはＨ値の上昇とともに増
加することがわかる。引張強さが55Kgf/mm2を越えない
ためにはＨ値を29以下にすることが必要である。
〔実施例〕 第２表に本発明鋼（No.13〜15,18,19,21,参考鋼（No.
16,17,20,22,23）比較鋼（No.24〜No.29）および従来鋼
（No.30〜32）の化学成分と式およびより計算され
た各供試材のＫ値およびＨ値を併せて示す。
16,17,20,22,23）比較鋼（No.24〜No.29）および従来鋼
（No.30〜32）の化学成分と式およびより計算され
た各供試材のＫ値およびＨ値を併せて示す。
同様に、第３表に本発明鋼（No.33〜No.38）の化学成
分とＫ値およびＨ値を示す。
分とＫ値およびＨ値を示す。
本発明鋼・参考鋼においては,C,Si,Mn,P,S,Nの不純物
元素を低減させたもの（鋼No.13），これにさらにCuを
添加したもの（鋼No.14,15），さらにTi,Nb,Zr,Alを添
加したもの（鋼No.16,17），および製造性を考慮し各不
純物成分を増加させ,Cuを添加したもの（鋼No.18〜22）
と，さらにV,Moを添加したもの（鋼No.23）を用いた。
元素を低減させたもの（鋼No.13），これにさらにCuを
添加したもの（鋼No.14,15），さらにTi,Nb,Zr,Alを添
加したもの（鋼No.16,17），および製造性を考慮し各不
純物成分を増加させ,Cuを添加したもの（鋼No.18〜22）
と，さらにV,Moを添加したもの（鋼No.23）を用いた。
また、Cuとともに、Ti,Nbを添加したもの（鋼No.3
3）、Mo,Bを添加したもの（鋼No.34）、Zr,V,REMを添加
したもの（鋼No.35）、Alを添加したもの（鋼No.36）、
Ti,Nb,Bを添加したもの（鋼No.37）、Mo,Zr,REMを添加
したもの（鋼No.38）を用いた。
3）、Mo,Bを添加したもの（鋼No.34）、Zr,V,REMを添加
したもの（鋼No.35）、Alを添加したもの（鋼No.36）、
Ti,Nb,Bを添加したもの（鋼No.37）、Mo,Zr,REMを添加
したもの（鋼No.38）を用いた。
比較鋼には，本発明鋼No.13と同様にC,Si,Mn,P,S,Nの
不純物元素を低減させ，各成分は本発明で規定する範囲
を満足し,K値は19.5を越えないがＨ値が29を越えるもの
（鋼No.24およびNo.25）およびC,Si,Ni,Nがそれぞれ本
発明で規定する範囲を満足しないもの（鋼No.26〜29）
を用いた。従来鋼にはSUS304（鋼No.30）,SUS304L（鋼N
o.31）およびSUS305（鋼No.32）を用いた。
不純物元素を低減させ，各成分は本発明で規定する範囲
を満足し,K値は19.5を越えないがＨ値が29を越えるもの
（鋼No.24およびNo.25）およびC,Si,Ni,Nがそれぞれ本
発明で規定する範囲を満足しないもの（鋼No.26〜29）
を用いた。従来鋼にはSUS304（鋼No.30）,SUS304L（鋼N
o.31）およびSUS305（鋼No.32）を用いた。
これらの成分を有するオーステナイト系ステンレス鋼
を溶製し，これらの鋼片から抽出温度1220℃で熱間圧延
を施して3.8mmの熱延鋼帯を得た。この熱延鋼帯に1100
℃×均熱１分の熱延板焼鈍および酸洗を施したうえ,1.5
mm厚まで冷間圧延し1050℃×均熱１分の中間焼鈍および
酸洗を施し，さらに0.7mmまで仕上圧延し,1050℃×均熱
１分の仕上焼鈍および酸洗を施したものの硬さならびに
引張強さを調査した。第２表，第３表にそれらの結果を
併記した。
を溶製し，これらの鋼片から抽出温度1220℃で熱間圧延
を施して3.8mmの熱延鋼帯を得た。この熱延鋼帯に1100
℃×均熱１分の熱延板焼鈍および酸洗を施したうえ,1.5
mm厚まで冷間圧延し1050℃×均熱１分の中間焼鈍および
酸洗を施し，さらに0.7mmまで仕上圧延し,1050℃×均熱
１分の仕上焼鈍および酸洗を施したものの硬さならびに
引張強さを調査した。第２表，第３表にそれらの結果を
併記した。
第２表，第３表の結果に見られるように，本発明鋼は
いずれも，硬さ（HV）が130以下で且つ引張強さが55Kgf
/mm2以下であり極めて軟質となっている。また，表面き
ずの発生も認められず良好な製造性を有している。
いずれも，硬さ（HV）が130以下で且つ引張強さが55Kgf
/mm2以下であり極めて軟質となっている。また，表面き
ずの発生も認められず良好な製造性を有している。
これに対し，比較鋼No.24およびNo.25は，硬さ（HV）
は130以下となっているものの，引張強さが55Kgf/mm2以
上と高く，加工硬化が大きいことを示している。比較鋼
No.26〜29は，いずれも本発明の要件を満足しない鋼で
あるが，比較鋼No.26および27は，硬さは130以下を満足
しているものの，引張強さは60Kgf/mm2以上と高く加工
硬化が大きい。比較鋼No.28および29は硬さおよび引張
強さとも高く軟質化は図れていない。従来鋼No.30〜32
はいずれも硬さおよび引張強さとも高く硬質となってい
る。
は130以下となっているものの，引張強さが55Kgf/mm2以
上と高く，加工硬化が大きいことを示している。比較鋼
No.26〜29は，いずれも本発明の要件を満足しない鋼で
あるが，比較鋼No.26および27は，硬さは130以下を満足
しているものの，引張強さは60Kgf/mm2以上と高く加工
硬化が大きい。比較鋼No.28および29は硬さおよび引張
強さとも高く軟質化は図れていない。従来鋼No.30〜32
はいずれも硬さおよび引張強さとも高く硬質となってい
る。
以上のように，オーステナイト系ステンレス鋼の成分
を本発明に従って調整することにより，従来のオーステ
ナイト系ステンレス鋼では得られない極めて硬さが低
く，なおかつ引張強さが低く加工硬化の小さい極めて軟
質なオーステナイト系ステンレス鋼を製造性を損なうこ
となく得ることができる。このことにより本発明鋼は,S
US304に代表されるオーステナイト系ステンレス鋼が普
通鋼に比べて硬質であり，なおかつ加工硬化が大きく引
張強さが高いため使用不可能であった分野に使用するこ
とができる。
を本発明に従って調整することにより，従来のオーステ
ナイト系ステンレス鋼では得られない極めて硬さが低
く，なおかつ引張強さが低く加工硬化の小さい極めて軟
質なオーステナイト系ステンレス鋼を製造性を損なうこ
となく得ることができる。このことにより本発明鋼は,S
US304に代表されるオーステナイト系ステンレス鋼が普
通鋼に比べて硬質であり，なおかつ加工硬化が大きく引
張強さが高いため使用不可能であった分野に使用するこ
とができる。
第１図は，冷延鋼帯の硬さとＫ値の関係を示した図，第
２図は冷延鋼帯の引張強さとＨ値の関係を示した図であ
る。
２図は冷延鋼帯の引張強さとＨ値の関係を示した図であ
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小田 敬夫 山口県新南陽市大字富田4976番地 日新 製鋼株式会社鉄鋼研究所内 (56)参考文献 特開 平２−141556（ＪＰ，Ａ) 特公 昭51−29085（ＪＰ，Ｂ１) 特公 昭53−10003（ＪＰ，Ｂ１) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 302 Z
Claims (2)
- 【請求項１】重量％で， C;0.05％以下， Si;0.1％以上1.0％以下， Mn;3.5％以下， Ni;9.0％以上15.0％以下， Cr;15.0％以上20.0％以下， N;0.04％以下， を含有し，残部がFeおよび不可避的に混入する不純物よ
りなり且つ下記′および′式を同時に満足する化学
組成を有する，硬さ（HV）が130以下で引張強さが55kgf
/mm2以下の極軟質オーステナイト系ステンレス鋼。 Ｋ＝20.5＋13.0×Ｃ＋0.99×Si−1.1×Mn−Ni＋0.4×Cr＋117.1×Ｎ≦19.5 ・・′ Ｈ＝27.1＋60.9×Ｃ＋0.26×Si−Ni＋0.68×Cr＋52.6×Ｎ≦29・・′ - 【請求項２】重量％で， C;0.05％以下， Si;0.1％以上1.0％以下， Mn;3.5％以下， Ni;9.0％以上15.0以下， Cr;15.0％以上20.0％以下， N;0.04％以下， を含有し，さらに， Cu;3.0％未満， Mo;3.0％以下， Al;1.5％以下， Ti;0.5％以下， Nb;0.5％以下， Zr;0.5％以下， V;0.5％以下， B;0.03％以下， REM;0.02％以下， のいすれかを１種または２種以上含有し，残部がFeおよ
び不可避的に混入する不純物よりなり且つ下記および
式を同時に満足する化学組成を有する，硬さ（HV）が
130以下で引張強さが55kgf/mm2以下の極軟質オーステナ
イト系ステンレス鋼。 Ｋ＝20.5＋13.0×Ｃ＋0.99×Si−1.1×Mn−Ni＋0.4×Cr−0.4×Cu＋117.1×Ｎ≦
19.5・・ Ｈ＝27.1＋60.9×Ｃ＋0.26×Si−Ni＋0.68×Cr−0.79×Cu＋52.6×Ｎ≦29・・
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