JP3069495B2 - 加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 - Google Patents
加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法Info
- Publication number
- JP3069495B2 JP3069495B2 JP6153832A JP15383294A JP3069495B2 JP 3069495 B2 JP3069495 B2 JP 3069495B2 JP 6153832 A JP6153832 A JP 6153832A JP 15383294 A JP15383294 A JP 15383294A JP 3069495 B2 JP3069495 B2 JP 3069495B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- workability
- stainless steel
- ferritic stainless
- rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、フロッピーディスク
センターコア用材料として好適な加工性に優れたフェラ
イト系ステンレス鋼板およびその製造方法に関するもの
である。
センターコア用材料として好適な加工性に優れたフェラ
イト系ステンレス鋼板およびその製造方法に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】フロッピーディスクセンターコアに要求
される特性としては、(1) 耐摩耗性に優れていること、
(2) 磁気特性が良好であること (強磁性体であること)
、(3) プレス成形性に優れていること、(4) 耐食性が
良いことなどが挙げられる。従来、かかるフロッピーデ
ィスクセンターコア用材料としては、一般にＳＵＳ４３
０のハード仕上げ材が用いられてきた。しかしながら、
この種コアは、その製造過程において苛酷な絞り加工を
強いられるため、上記のＳＵＳ４３０鋼板を用いた場合
には、プレス成形時に図１に示すような圧延方向と直角
な向きの割れがしばしば発生する。
される特性としては、(1) 耐摩耗性に優れていること、
(2) 磁気特性が良好であること (強磁性体であること)
、(3) プレス成形性に優れていること、(4) 耐食性が
良いことなどが挙げられる。従来、かかるフロッピーデ
ィスクセンターコア用材料としては、一般にＳＵＳ４３
０のハード仕上げ材が用いられてきた。しかしながら、
この種コアは、その製造過程において苛酷な絞り加工を
強いられるため、上記のＳＵＳ４３０鋼板を用いた場合
には、プレス成形時に図１に示すような圧延方向と直角
な向きの割れがしばしば発生する。
【０００３】上記の問題の解決策として、特開昭63-143
87号公報では、鋼組織をフェライト−マルテンサイト２
相組織 (マルテンサイト量：30〜95％) とし、所定の硬
さとして延性の改善を図る方法を提案している。また特
開昭64-19570号公報には、Si, Ni含有量を高くし冷間圧
延−焼鈍処理後のハード圧延の圧下率を軽減することに
よって延性を確保する方法が、さらに特開平３−240936
号公報には、Si, Mn, Cr, Ni含有量を高め、同じく冷間
圧延−焼鈍処理後のハード圧延における圧下率を軽減し
て延性を確保する方法が提案されている。
87号公報では、鋼組織をフェライト−マルテンサイト２
相組織 (マルテンサイト量：30〜95％) とし、所定の硬
さとして延性の改善を図る方法を提案している。また特
開昭64-19570号公報には、Si, Ni含有量を高くし冷間圧
延−焼鈍処理後のハード圧延の圧下率を軽減することに
よって延性を確保する方法が、さらに特開平３−240936
号公報には、Si, Mn, Cr, Ni含有量を高め、同じく冷間
圧延−焼鈍処理後のハード圧延における圧下率を軽減し
て延性を確保する方法が提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前者の
鋼組織をフェライト−マルテンサイト２相組織とする方
法では、加工性は改善されるものの、マルテンサイト量
が30〜95％と多いことから、耐食性に劣るという問題が
あった。また、後者のSi, NiさらにはCr等の合金元素を
添加する方法では、高価な合金元素を多量に必要とする
ことからコストの上昇を招くという問題があった。そこ
でこの発明の目的は、上記の問題を有利に解決するもの
で、安価で、ＳＵＳ４３０系と同等の耐食性をそなえ、
かつ耐摩耗性、さらには加工性に優れたフェライト系ス
テンレス鋼板を、その有利な製造方法と共に提案するこ
とにある。
鋼組織をフェライト−マルテンサイト２相組織とする方
法では、加工性は改善されるものの、マルテンサイト量
が30〜95％と多いことから、耐食性に劣るという問題が
あった。また、後者のSi, NiさらにはCr等の合金元素を
添加する方法では、高価な合金元素を多量に必要とする
ことからコストの上昇を招くという問題があった。そこ
でこの発明の目的は、上記の問題を有利に解決するもの
で、安価で、ＳＵＳ４３０系と同等の耐食性をそなえ、
かつ耐摩耗性、さらには加工性に優れたフェライト系ス
テンレス鋼板を、その有利な製造方法と共に提案するこ
とにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】フロッピーディスクセン
ターコアには、耐摩耗性の観点からビッカース硬さ（H
v）で 220±10程度の高硬度が要求される。この硬さを
得る手段としては、(1) 合金元素を高め、素材を硬くす
る、(2) 調質圧延の圧下率を高める等の方法がある。し
かしながら、ハード化のために調質圧延の圧下率を高く
すると延性が低下するため、フロッピーディスクセンタ
ーコアのプレス成形時に割れとくに圧延方向と直角な方
向の割れが発生し易くなる。
ターコアには、耐摩耗性の観点からビッカース硬さ（H
v）で 220±10程度の高硬度が要求される。この硬さを
得る手段としては、(1) 合金元素を高め、素材を硬くす
る、(2) 調質圧延の圧下率を高める等の方法がある。し
かしながら、ハード化のために調質圧延の圧下率を高く
すると延性が低下するため、フロッピーディスクセンタ
ーコアのプレス成形時に割れとくに圧延方向と直角な方
向の割れが発生し易くなる。
【０００６】従って、所望の目的を達成するためには、
上記(1), (2)を考慮した合金設計および圧下率設定が重
要である。そこで発明者らは、上記の点を念頭におい
て、新たな素材を開発すべく鋭意研究を進めた結果、Mn
およびSi量ならびにそれらの比を所定の範囲に制限して
やれば、とくに多量の合金元素を必要とせず、また比較
的低圧下率で所望の硬さを確保できることの知見を得
た。この発明は、上記の知見に立脚するものである。
上記(1), (2)を考慮した合金設計および圧下率設定が重
要である。そこで発明者らは、上記の点を念頭におい
て、新たな素材を開発すべく鋭意研究を進めた結果、Mn
およびSi量ならびにそれらの比を所定の範囲に制限して
やれば、とくに多量の合金元素を必要とせず、また比較
的低圧下率で所望の硬さを確保できることの知見を得
た。この発明は、上記の知見に立脚するものである。
【０００７】すなわち、この発明の要旨構成は、以下の
とおりである。 (1) Ｃ：0.07〜0.10wt％、 Cr：16〜18wt％を含み、か
つSi：0.50〜0.75wt％、 Mn：0.30wt％以下を、Mn／Si
≦0.50の範囲において含有し, 残部はFeおよび不可避的
不純物からなることを特徴とする加工性に優れたフェラ
イト系ステンレス鋼板。
とおりである。 (1) Ｃ：0.07〜0.10wt％、 Cr：16〜18wt％を含み、か
つSi：0.50〜0.75wt％、 Mn：0.30wt％以下を、Mn／Si
≦0.50の範囲において含有し, 残部はFeおよび不可避的
不純物からなることを特徴とする加工性に優れたフェラ
イト系ステンレス鋼板。
【０００８】(2) Ｃ：0.07〜0.10wt％、 Cr：16〜18wt
％を含み、かつSi：0.50〜0.75wt％、 Mn：0.30wt％以
下を、Mn／Si≦0.50の範囲において含有し, 残部はFeお
よび不可避的不純物の組成になる熱延板を、冷間圧延し
た後、焼鈍し、ついで圧下率：６〜15％の調質圧延を施
すことを特徴とする加工性に優れたフェライト系ステン
レス鋼板の製造方法。
％を含み、かつSi：0.50〜0.75wt％、 Mn：0.30wt％以
下を、Mn／Si≦0.50の範囲において含有し, 残部はFeお
よび不可避的不純物の組成になる熱延板を、冷間圧延し
た後、焼鈍し、ついで圧下率：６〜15％の調質圧延を施
すことを特徴とする加工性に優れたフェライト系ステン
レス鋼板の製造方法。
【０００９】
【作用】この発明において、素材の成分組成および製造
条件を上記の範囲に限定したのは次の理由による。 Ｃ：0.07〜0.10wt％；Ｃは、素材の強化に有効な元素で
あり、含有量が0.07wt％に満たないと機械的強度が十分
ではなく、一方0.10wt％を超えると結晶粒界への炭化物
の析出量が増加し、靱性および耐食性の劣化を招くの
で、0.07〜0.10wt％の範囲に限定した。
条件を上記の範囲に限定したのは次の理由による。 Ｃ：0.07〜0.10wt％；Ｃは、素材の強化に有効な元素で
あり、含有量が0.07wt％に満たないと機械的強度が十分
ではなく、一方0.10wt％を超えると結晶粒界への炭化物
の析出量が増加し、靱性および耐食性の劣化を招くの
で、0.07〜0.10wt％の範囲に限定した。
【００１０】Cr：16〜18wt％ Crは、耐食性の向上に必要な元素である。その効果を得
るには少なくとも16wt％以上が必要であるが、18wt％を
超えると材料のコストアップを招くので、Crの添加量は
16〜18wt％の範囲に限定した。
るには少なくとも16wt％以上が必要であるが、18wt％を
超えると材料のコストアップを招くので、Crの添加量は
16〜18wt％の範囲に限定した。
【００１１】Si：0.50〜0.75wt％；Siは、強化成分とし
て極めて有効な元素であるが、含有量が0.50wt％に満た
ないと満足いくほどの強度が期待できず、一方、0.75wt
％を超えると材料のコストアップを招く不利があるの
で、Si：0.50〜0.75wt％の範囲に限定した。
て極めて有効な元素であるが、含有量が0.50wt％に満た
ないと満足いくほどの強度が期待できず、一方、0.75wt
％を超えると材料のコストアップを招く不利があるの
で、Si：0.50〜0.75wt％の範囲に限定した。
【００１２】Mn：0.30wt％以下；Mnも、Si同様、素材の
強化に有効な元素であるので、この発明では所望の強度
を確保するために、0.30wt％以下（好ましくは0.10〜0.
30wt％）の範囲で含有させるものとした。
強化に有効な元素であるので、この発明では所望の強度
を確保するために、0.30wt％以下（好ましくは0.10〜0.
30wt％）の範囲で含有させるものとした。
【００１３】Mn／Si≦0.5 ； ところでMnは、介在物の形態に重要な役割を果たす元素
であるが、この介在物の形態は加工性に及ぼす影響が殊
の外大きく、圧延方向に延びたＡ系介在物が存在すると
加工性が著しく劣化する。この点、Mn含有量を0.30wt％
以下に抑制した上でMn／Si比を0.50以下とすれば、圧延
方向に延びるMnO-SiO2介在物の生成を抑制され、介在物
の形態を加工性に悪影響の少ないSiO2として加工性の改
善を図ることができる。従って、この発明ではMn, Si量
につき、上記の各範囲を満足した上で、Mn／Si≦0.50を
満足する範囲で含有させるものとしたのである。
であるが、この介在物の形態は加工性に及ぼす影響が殊
の外大きく、圧延方向に延びたＡ系介在物が存在すると
加工性が著しく劣化する。この点、Mn含有量を0.30wt％
以下に抑制した上でMn／Si比を0.50以下とすれば、圧延
方向に延びるMnO-SiO2介在物の生成を抑制され、介在物
の形態を加工性に悪影響の少ないSiO2として加工性の改
善を図ることができる。従って、この発明ではMn, Si量
につき、上記の各範囲を満足した上で、Mn／Si≦0.50を
満足する範囲で含有させるものとしたのである。
【００１４】なお、この発明では、不純物としてＰ，
Ｓ，Cu，Ni，Al，ＮおよびＯ等の含有が許されるが、そ
の含有量はそれぞれ、Ｐ≦0.040 wt％、Ｓ≦0.030 wt
％、Cu≦0.50wt％、Ni≦0.50wt％、Al≦0.150 wt％、Ｎ
≦0.050 wt％、Ｏ≦0.080 wt％とするのが望ましい。
Ｓ，Cu，Ni，Al，ＮおよびＯ等の含有が許されるが、そ
の含有量はそれぞれ、Ｐ≦0.040 wt％、Ｓ≦0.030 wt
％、Cu≦0.50wt％、Ni≦0.50wt％、Al≦0.150 wt％、Ｎ
≦0.050 wt％、Ｏ≦0.080 wt％とするのが望ましい。
【００１５】・調質圧下率：６〜15％；図２に、上記の
好適組成範囲を満足する鋼板を製造したときの、ハード
化のための調質圧延における圧下率と鋼板のHvとの関係
を、また図３には、HvとＣ方向伸びとの関係について調
べた結果を従来材と比較して示す。なお、これらの実験
の供試材の化学組成は、本発明材がＣ:0.08 wt％ ,Cr:1
6.22wt％,Si:0.64wt％ ,Mn :0.30wt％ ,P:0.033 wt％,
S:0.005 wt％,Ni:0.06wt％,Al:0.001 wt％,Mn/Si:0.47
、従来材がＣ:0.06 wt％ ,Cr:16.25wt％,Si:0.32wt％
,Mn :0.65wt％ ,P:0.035 wt％, S:0.007 wt％,Ni:0.08
wt％,Al:0.001 wt％,Mn/Si:2.03 であった。図２および
図３から、従来材では、フロッピーディスク・センター
コアとしてその耐摩耗性の点から必要とされるHv : 220
±10を得るには25〜45％の圧下率で圧延しなければなら
ないが、かかる圧下率で得られる鋼板のＣ方向伸びは
1.0％と極めて小さいことがわかる。これに対し、この
発明材では、所望のHvを得るのに必要な圧下率は６〜15
％であり、このとき得られるＣ方向伸びは６〜12％にも
達する。
好適組成範囲を満足する鋼板を製造したときの、ハード
化のための調質圧延における圧下率と鋼板のHvとの関係
を、また図３には、HvとＣ方向伸びとの関係について調
べた結果を従来材と比較して示す。なお、これらの実験
の供試材の化学組成は、本発明材がＣ:0.08 wt％ ,Cr:1
6.22wt％,Si:0.64wt％ ,Mn :0.30wt％ ,P:0.033 wt％,
S:0.005 wt％,Ni:0.06wt％,Al:0.001 wt％,Mn/Si:0.47
、従来材がＣ:0.06 wt％ ,Cr:16.25wt％,Si:0.32wt％
,Mn :0.65wt％ ,P:0.035 wt％, S:0.007 wt％,Ni:0.08
wt％,Al:0.001 wt％,Mn/Si:2.03 であった。図２および
図３から、従来材では、フロッピーディスク・センター
コアとしてその耐摩耗性の点から必要とされるHv : 220
±10を得るには25〜45％の圧下率で圧延しなければなら
ないが、かかる圧下率で得られる鋼板のＣ方向伸びは
1.0％と極めて小さいことがわかる。これに対し、この
発明材では、所望のHvを得るのに必要な圧下率は６〜15
％であり、このとき得られるＣ方向伸びは６〜12％にも
達する。
【００１６】このように、この発明材は、軽圧下で所望
のHvが得られ、この時のＣ方向のElは従来材に較べると
格段に優れているので、過酷なプレス成形時においても
割れの発生を皆無にすることができる。そこで、この発
明では、製造工程中、とくにハード化のための調質圧延
における圧下率を６〜15％の範囲に限定したのである。
のHvが得られ、この時のＣ方向のElは従来材に較べると
格段に優れているので、過酷なプレス成形時においても
割れの発生を皆無にすることができる。そこで、この発
明では、製造工程中、とくにハード化のための調質圧延
における圧下率を６〜15％の範囲に限定したのである。
【００１７】その他の、製造条件は、常法に従えば良
く、特に限定されるものではない。
く、特に限定されるものではない。
【００１８】かくして耐摩耗性および加工性に優れたフ
ェライト系ステンレス鋼板を得ることができるが、この
鋼板は、その用途がフロッピーディスクセンターコア用
材料のみに限られるものではなく、厳しい成形加工を必
要とする用途すべてに適合することは言うまでもない。
ェライト系ステンレス鋼板を得ることができるが、この
鋼板は、その用途がフロッピーディスクセンターコア用
材料のみに限られるものではなく、厳しい成形加工を必
要とする用途すべてに適合することは言うまでもない。
【００１９】
【実施例】表１に示す成分組成になる熱延板を、圧下
率：67％で板厚：0.36mmまで冷間圧延し、ついで780 〜
850℃で焼鈍した後、種々の圧下率でハード化のための
調質圧延を施した。得られた各鋼板の硬さならびにＬ方
向およびＣ方向伸びについて調査した結果を表１に併記
する。なお用いた試験片はＪＩＳ Ｚ２２０１ １３Ｂ
号である。
率：67％で板厚：0.36mmまで冷間圧延し、ついで780 〜
850℃で焼鈍した後、種々の圧下率でハード化のための
調質圧延を施した。得られた各鋼板の硬さならびにＬ方
向およびＣ方向伸びについて調査した結果を表１に併記
する。なお用いた試験片はＪＩＳ Ｚ２２０１ １３Ｂ
号である。
【００２０】
【表１】
【００２１】同表から明らかなように、この発明に従い
得られた鋼板はいずれも、Hvが220前後の適正な硬度で
あり、さらにＬ方向伸びは勿論、Ｃ方向伸びについても
6.4％以上の高い値を有している。これに対し、Ｃ量が
0.05wt％とこの発明の適正範囲を下回るNo.6は、Ｃ方向
伸びは 9.7％と高かったけれども、Hvが 198とやや低
い。また、Mn量が多く従ってMn／Si比が0.67と適正範囲
の上限を上回るNo.8は、Hvは 223と良好であったが、Ｃ
方向伸びが 3.6％と低い。さらに、Ｃ量が多く、またMn
量が多く従ってMn／Si比が高いNo.9, 10, 11はいずれ
も、適正なHvがが得られていないだけでなく、Ｃ方向伸
びも 1.5〜2.0 ％と極めて低い。
得られた鋼板はいずれも、Hvが220前後の適正な硬度で
あり、さらにＬ方向伸びは勿論、Ｃ方向伸びについても
6.4％以上の高い値を有している。これに対し、Ｃ量が
0.05wt％とこの発明の適正範囲を下回るNo.6は、Ｃ方向
伸びは 9.7％と高かったけれども、Hvが 198とやや低
い。また、Mn量が多く従ってMn／Si比が0.67と適正範囲
の上限を上回るNo.8は、Hvは 223と良好であったが、Ｃ
方向伸びが 3.6％と低い。さらに、Ｃ量が多く、またMn
量が多く従ってMn／Si比が高いNo.9, 10, 11はいずれ
も、適正なHvがが得られていないだけでなく、Ｃ方向伸
びも 1.5〜2.0 ％と極めて低い。
【００２２】
【発明の効果】かくしてこの発明によれば、多量の合金
元素を必要とすることなく安価に、耐摩耗性および加工
性に優れたフェライト系ステンレス鋼を得ることがで
き、特にフロッピーディスクセンターコア用材料として
偉効を奏する。
元素を必要とすることなく安価に、耐摩耗性および加工
性に優れたフェライト系ステンレス鋼を得ることがで
き、特にフロッピーディスクセンターコア用材料として
偉効を奏する。
【図１】フロッピーディスクセンターコアにおける割れ
の発生状況を示す図である。
の発生状況を示す図である。
【図２】調質圧延圧下率とHvとの関係を示すグラフであ
る。
る。
【図３】HvとＣ方向伸びとの関係を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平７−176158（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−371518（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−240936（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−19570（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 302 C21D 7/02 C21D 9/46 C22C 38/18
Claims (2)
- 【請求項１】Ｃ：0.07〜0.10wt％、 Cr：16〜18wt％を
含み、かつSi：0.50〜0.75wt％、 Mn：0.30wt％以下
を、 Mn／Si≦0.50の範囲において含有し, 残部はFeおよび不
可避的不純物からなることを特徴とする加工性に優れた
フェライト系ステンレス鋼板。 - 【請求項２】Ｃ：0.07〜0.10wt％、 Cr：16〜18wt％を
含み、かつSi：0.50〜0.75wt％、 Mn：0.30wt％以下
を、 Mn／Si≦0.50の範囲において含有し, 残部はFeおよび不
可避的不純物の組成になる熱延板を、冷間圧延した後、
焼鈍し、ついで圧下率：６〜15％の調質圧延を施すこと
を特徴とする加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼
板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6153832A JP3069495B2 (ja) | 1994-07-05 | 1994-07-05 | 加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6153832A JP3069495B2 (ja) | 1994-07-05 | 1994-07-05 | 加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0820844A JPH0820844A (ja) | 1996-01-23 |
| JP3069495B2 true JP3069495B2 (ja) | 2000-07-24 |
Family
ID=15571071
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6153832A Expired - Fee Related JP3069495B2 (ja) | 1994-07-05 | 1994-07-05 | 加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3069495B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100431435B1 (ko) * | 1999-09-17 | 2004-05-14 | 주식회사 포스코 | 페라이트계 스테인레스강의 열간 압연 중 표면 크랙 방지 방법 |
| KR101614614B1 (ko) * | 2014-10-22 | 2016-04-22 | 주식회사 포스코 | 고강도, 고연성의 페라이트계 스테인리스 강판 및 그의 제조방법 |
-
1994
- 1994-07-05 JP JP6153832A patent/JP3069495B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0820844A (ja) | 1996-01-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5624504A (en) | Duplex structure stainless steel having high strength and elongation and a process for producing the steel | |
| WO2011093516A1 (ja) | 靭性に優れた高耐食性フェライト系ステンレス熱延鋼板 | |
| WO2017056471A1 (ja) | フェライト系ステンレス鋼板 | |
| JP4408386B2 (ja) | 結晶粒の微細な複合組織高張力鋼 | |
| JP2010133028A (ja) | 延性に優れた高強度低比重鋼板の製造方法 | |
| JP3474661B2 (ja) | 亀裂伝播停止特性に優れた耐サワー鋼板 | |
| JPH03264652A (ja) | フェライト系ステンレス鋼板とその製造方法 | |
| JP5073966B2 (ja) | 時効硬化型フェライト系ステンレス鋼板およびそれを用いた時効処理鋼材 | |
| JP3390256B2 (ja) | 焼付け硬化性及び耐時効性に優れた高強度高加工性製缶用鋼板及びその製造方法 | |
| JP3242007B2 (ja) | 耐酸化スケール剥離性に優れた自動車排気系部材用フェライト系ステンレス鋼 | |
| JP3069495B2 (ja) | 加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| JP2583694B2 (ja) | 延性， 耐摩耗性および耐銹性に優れた電気材料用フェライト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| JP2003147489A (ja) | ２相ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| JP2011001564A (ja) | 耐肌荒れ性に優れたフェライト系ステンレス鋼板及びその製造方法 | |
| JPS5949301B2 (ja) | 加工性に優れたフエライト系ステンレス鋼 | |
| JP3001614B2 (ja) | 極軟質オーステナイト系ステンレス鋼 | |
| JP2001032054A (ja) | 高周波鉄損特性に優れるＦｅ−Ｃｒ−Ｓｉ系合金及びその製造方法 | |
| JP3429023B2 (ja) | 軟磁気特性およびプレス成形性に優れた電磁ステンレス鋼板 | |
| JP3026540B2 (ja) | ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JP3477098B2 (ja) | 表面性状とリジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼薄板およびその製造方法 | |
| JP4419572B2 (ja) | 疲労特性に優れた複合組織鋼板の製造方法 | |
| JP3288456B2 (ja) | 耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3144572B2 (ja) | 耐食性に優れた低降伏比高張力熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3122515B2 (ja) | プレス成形性に優れたフェライト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| JP3033459B2 (ja) | 非調質高張力鋼の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090519 Year of fee payment: 9 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |