JPH0323385A - 可変容量圧縮機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ この発明は車両空調用などに使用される可変容量圧縮機
に係わり、さらに詳しくは吸入室と吐出室及びクランク
室とを備え、クランク室圧力と吸入圧力との差圧に応じ
てピストンのストロークが変更され揺動傾斜板の傾斜角
が変化して、圧縮容蓋を制御するようにした角度可変揺
動傾斜板型の可変容量圧縮機に関するものである． ［従来の技術］ この角度可変揺動傾斜板型の可変容量圧ａ８１として、
従来、特開昭６３−１６１７７号公報に開示されたもの
が提案されている．この圧縮機はクランク室と、該クラ
ンク室内に延在し、回転可能に支持された駆動軸と、該
駆動軸に固着された回転体と、該回転体に対し前記駆動
軸に対する傾斜角が変化するようにヒンジ機楕を介して
支持された回転駆動板と、該回転駆動板の傾斜面に沿っ
て回転を抑止されるように配設され、前記駆動軸の回転
に応じて揺動する揺動傾斜板と、該揺動傾斜板に連結さ
れ、該傾斜板の揺動によりそれぞれのシリンダ内で往復
動する複数のピストンと、前記シリンダ内に冷媒ガスを
供給する吸入室と、前記シリンダ内で圧縮された冷媒ガ
スが吐出される吐出室と、前記クランク室と前記吸入室
との間の抽気通路に設けられた弁手段とを含み、前記弁
手段により前記クランク室内の圧力を調節し、−前記揺
動傾斜板の傾斜角を変えることにより、前記冷媒ガスの
シリンダへの取り込み容積を可変するようになっている
． ス、前記弁手段は前記クランク室と前記吸入室の間の抽
気通路の開度を調整する調整弁と、該調整弁に結合し、
吸入圧力を検出して該調整弁を制御する感圧手段と、該
感圧手段に結合し、外部入力により該感圧手段に可変荷
重を与え該感圧手段の圧力制御点を可変する外部制御手
段とからなっている．そして、前記調整弁の開閉を駆動
する感圧手段の圧力設定値を別に付加された外部制御手
段により任意に制御することが可能となり、これによっ
て吸入圧力とクランク室圧力との差圧を広範囲に設定し
、結果的にピストンのストローク、すなわち圧縮容量を
好ましい値に調整できるから、冷媒ガスに低い蒸発温度
を維持させたり、低容量の運転により負荷の低減を可能
にさせたりするようになっている． ［発明が解決しようとする課Ｂ］ ところが、上記従来の可変容量圧縮機は、前記弁手段が
クランク室と吸入室を連通ずる抽気通路に設けられてお
り、クランク室内の圧力を上昇させる機構としては、シ
リンダ内の圧縮室内からブローバイされた冷媒ガスを利
用するようになっているので、例えば車両の急加速時に
エンジンの負荷を軽減するため、クランク室内の圧力を
上昇させて、圧Ｉａ機を速やかに大容量がら小容量へ切
り替え制御しようとしても、前記弁手段を閉鎖したとき
のクランク室圧力の上昇速度が遅いため、容量制御の応
答性が低下し、前記エンジンの負荷軽減を期待すること
はできないという問題があった．この発明の目的は前記
従来の可変容量圧縮機に存する問題点を解消して、調整
弁の開閉を駆動する感圧手段の圧力設定値を外部制御手
段により任意に制御することができ、これにより吸入圧
力とクランク室圧力との差圧を広範囲に設定することが
できるとともに、例えば、車両の急加速時にクランク室
圧力を速やかに上昇させ、大容量がち小容量への切り替
え応答性を向上することができる可変容量型圧ｓｔｓを
提供することにある．［課題を解決するための手段１ この発明は上記目的を違戊するため、角度可変揺動傾斜
板型の可変容量圧縮機において、吐出室とクランク室と
を連通ずる給気通路と、前記クランク室と吸入室とを連
通ずる抽気通路とを設け、前記給気通路には該給気通路
の開度を調整する調整弁を設け、該ｊ１１ｍ弁には吸入
圧力、クランク室圧力又は吐出圧力などの内部圧力を検
知して該調整弁を制御する感圧手段を設け、さらに前記
感圧手段に結合して外部入力により該感圧手段に可変荷
重を与えて該感圧手段の圧力制御点を可変する外部制御
手段を設けるという手段をとっている．前記給気通路に
設けた調整弁の弁体を弁支持ロッド及び感圧部材により
支持し、該感圧部材の外側には前記給気通路の一部とな
り、クランク室圧力を感知する感圧室を設けるとよい． 前記給気通路に設けた調整弁の弁体を弁支持ロッド及び
感圧部材により支持し、該感圧部材の外側には、吸入圧
力を感知する感圧室を設けるとよい． さらに、前記給気通路に設けた調整弁の弁体を弁支持ロ
ッド及び感圧部材により支持し、該感圧部材の外側には
、給気通路の一部となり、かつ吐出圧力を感知する感圧
室を設け、さらに、給気通路の開放時に前記抽気通路を
閉鎖可能に、該抽気通路の途中に前記弁体を設けるとよ
い．［作　用］ この発明は外部制御手段により調整弁の開閉を駆動する
感圧手段の圧力設定点を任意に制御することにより、吸
入圧力とクランク室圧力との差圧が広範囲に設定され、
圧縮容量が適性に調整される．又、車両の急加速時に圧
ｓａｉの回転数が上昇した場合、外部制御手段により調
整弁を開放することにより、吐出室からクランク室へガ
スが供給され、クランク室圧力と吸入圧力との差圧が速
やかに増大し、大容量から小容量への切り替え制御が迅
速に行なわれ、エンジン負荷が軽減される．又、給気通
路の開放時に、抽気通路を閉鎖可能に、該抽気通路の途
中に弁体を設けると、吐出室からクランク室へのガスの
供給時に、クランク室から吸入室へのガスの排出が停止
されるので、車両の急加速時に圧縮機の回転数が上昇し
た場合、大容量から小容量への切り替え制御がさらに迅
速に行なわれる． ［実施例］ 以下、請求項１．２記載の発明を具体化した第１実施例
を第１図及び第２図に基づいて説明する．第１図に示す
ようにシリンダブロック１の右端面には弁板２を介して
リャハウジング３が接合固定されている．そのリャハウ
ジング３内の外周部には環状の吸入室４が、又、中央部
には吐出室５がそれぞれ区画形威され、吸入口及び吐出
口（いずれも図示しない）を介して外部冷房回路に接続
されている．前記シリンダブロック１の左端面にフロン
トハウジング６が接合固定され、その内部にはクランク
室７が形成されている．シリンダブロック１とフロント
ハウジング６にはエンジン（図示略）により回転される
駆動軸８が支持されている， 前記シリンダブロック１には、その両端間を貫通して（
１つのみ図示》のシリンダボア９が馳動軸８と平行に形
或されている．各シリンダボア９内にはピストンｌＯが
往復動可能に装着され、その左端面にはピストンロッド
１１が連設されている．前記弁板２には吸入室４がら前
記各シリンダボア９内の圧縮室内に冷媒ガスを導入する
ための吸入弁機梢１２がそれぞれ形成されている．同じ
く弁板２には各シリンダボア９の圧縮室で圧縮された冷
媒ガスを吐出室５に圧送するための吐出弁８！＃ｌ１３
がそれぞれ設けられている．前記駆動軸８には回転体１
４が嵌合固定され、該回転体１４により突出する突起部
１４ａに形威された長孔には連結ビン１５を介して回転
駆動板ｌ６が傾斜可能に、かつ回転体１４と一体回転可
能に装着されている． 前記回転駆動板１６には揺動傾斜板１７が該駆動板ｌ６
とともに傾動可能に支承され、定位置に配置された案内
白ツド１８により回転が規制されている．又、揺動傾斜
板１７には前記各ピストンロッド１１の左端部がそれぞ
れ連接され、駆動軸８の回転により回転体１４が回転さ
れて揺動傾斜板ｌ７が傾動された時、ピストンロッド１
１を介してピストン１０が往復動されるようになってい
る．そして、クランク室７の圧力Ｐｃを吸入室４の圧力
Ｐｓとの差圧Δｐ　（Ｐｃ−Ｐｓ）に応じて、該差圧Δ
ｐが大きくなるとピストンのストロークが小さくなると
ともに、前記揺動傾斜板１７の傾斜角が小さくなって圧
縮容量が減少し、反対に差圧Δｐが小さくなるとピスト
ン１ｏのストロークが大きくなるとともに、揺動傾斜板
１７の傾斜角が大きくなって圧縮容量が増加するように
なっている．以上述べた構成は従来の可変容量圧縮機と
同様である． 前記吐出室５の高圧ガスをクランク室内に供給するため
、前記リャハウジング３、弁板２及びシリンダブロック
１には給気通路１９が形成され、該給気通路１９の途中
には後述する容量制御弁２０が配設されている．又、前
記シリン゜ダボア９内の圧縮室からクランク室ヘブロー
バイされたガスあるいは前記給気通路ｌ９により吐出室
５からクランク室７へ供給されたガスを該クランク室７
から吸入室４へ還元するため、シリンダブロック１及び
弁板２には抽気通路２１が形成されている．そこで、第
２図により前記容量制御弁２０について説明すると、リ
ャハウジング３には給気通路１９の途中に位置するよう
に円筒状の弁収容ゲース２３が嵌入固定され、該弁収容
ケース２３の内周面には弁座２４が形成され、さらに該
弁座２４の弁孔２４ａには給気通路ｌ９を開閉する調整
弁としての弁体２５が接離可能に対向配置され、弁支持
ロッド２６により支持されている．前記弁収容ケース２
３の下部には取付リング２７が嵌合され、該取付リング
２７の上面には感圧部材としてのべローズ２８の下端面
が気密的に接合され、該ベローズ２８の上端面は前記弁
支持ロッド２６の上端寄りに気密的に接合されている．
前記弁体２５を収容する高圧室２９は該弁体２５を境に
して上流側め給気道路１９により吐出室５に遅通されて
いる．又、前記弁座２４の下方において前記弁収容ケー
ス２３の内周面とべローズ２８の外周面とにより形成さ
れた感圧室３０は、弁体２５の下流側の給気通路１９に
よりクランク室７と連通されている． 次に、前記弁支持ロッド２６に連結されて、弁体２５の
制御開始点を変更し得る外部制御手段としての電磁ソレ
ノイド３１について説明する，前記弁収容ケース２３の
下側にはソレノイド収容ケース３２が連結され、該収容
ケース３２の内部には前記弁支持ロッド２６の下端に連
結した可動鉄心３３が上下方向の移動可能に収容され、
さらに前記可動鉄心３３の外側にはコイル３４が収容さ
れている．又、前記可動鉄心３３の下端部と収容ケース
３２の底部との間には常には前記可動鉄心３３を上方つ
まり弁支持ロッド２６を介して弁体２５を開放する方向
へ付勢するための付勢バネ３５が介在され、このバネ３
５は調節ネジ３６によりその初期付勢力を調節し得るよ
うになっている．さらに、前記コイル３４にはリード線
を介して制御装置３７が接続され、該制御装置３７には
冷房負荷に比例する車室温度を検出するセンサ３８、あ
るいは圧ｓＩｌの回転数を検出する回転センサ３９が接
続されている． 前記電磁ソレノイド３１のコイル３４には必要に応じて
制御装置３７から電流が供給されるが、このｔ流の強弱
により、可動鉄心３３を上方へ付勢する付勢力、つまり
弁体２５に作用する開放方向への押圧力を調整し、前記
感圧室３０の圧力による弁体２５の制御開始点の調節が
可能である．次に、前記のように構成された可変容量型
圧縮機について、その作用を説明する． さて、圧Ｓ機の起動初期において、冷房しようとする室
内の温度が高くて冷房負荷が大きい場合には、吸入圧力
Ｐｓ及びこれとほぼ比例するクランク室圧力Ｐｃが高い
ので、前記弁体２５は閉鎖されている．この状態におけ
る前記弁体２５に作用する圧力関係は次のようになる． 高圧室２９内の吐出圧力Ｐｄによる前記弁体２５を閉鎖
しようとする押圧力Ｆ，は、弁孔２４の面積をＡＩ、ベ
ローズ２８の有効感圧面積をＡ１とすると、Ａ．Ｐｄで
表される．又、感圧室圧力Ｐｃによる弁体２５を閉鎖し
ようとする押圧力Ｆ１は、ベローズ２８の有効感圧面積
Ａ２から弁孔２４ａの面ＷｉＡｌを引いたものに感圧室
圧力Ｐｃを掛算した（Ａ２Ａｌ）ＰＣで表される．そし
て一前記両押圧力ＦＩ−　Ｆｔを合成した力が弁＃．２
５をｒｊＲａする方向の押圧力となる。

一方、弁体２５を開放しようとする押圧力は、電磁ソレ
ノイド３１による押圧力Ｐｍと、バネ３５及びベローズ
２８の付勢力Ｐｂとを合成したものであるから、弁体２
５、支持ロッド２６の自重を無視すると、次の式が成立
するように弁体２５の位置が制御される． Ｆ　ｒ　＋　Ｐ　２　＝　Ｆ　ｍ　＋Ｆ　ｂ（　Ａ　＊
　　Ａ　＋　）　Ｐ　Ｃ　＋　Ａ　＋　Ｐ　ｄ　＝　Ｆ
　ｍ　＋　Ｆ　ｂ上式においてＡ２＞＞Ａ１とすると、
吐出圧力Ｐｄの影響が小さくなり、 Ａ　＊　Ｐ　ｃ　＝　Ｆ　ｍ　＋Ｆ　ｂ　・”■となる
． 前記バネ３５とベローズ２８による押圧力Ｆｂは一定で
あり、押圧力Ｆｍはコイル３４の通電電Ｋ　Ｉ　ｍの二
乗に比例するから、 ＰｃｏｃＩｍ２ 上式の特性をそなえた容量制御弁２０とすることができ
る．又、角度可変！Ａ動傾斜板型の可変容量圧ｍ機では
、吸入圧力Ｐｓとクランク室圧力Ｐｃとが、ほぼ比例の
関係にあるから、容量制御弁２０に対し、Ｐｓｏ：ｌｍ
２の特性を付与することができる． この■式においてクランク室圧力Ｐｃが高いと、前述し
たように弁体２５を閉鎖しようとする力が開放しようと
する力よりも大きく、弁体２５が閉鎖状態に保持されて
、給気通路１９による吐出室５からクランク室７への高
圧の冷媒ガスの供給は行われず、大容量運転が継続され
る． その後、圧ＩＩａ動作が進むにつれて、吸入圧力Ｐｓと
クランク室圧力Ｐｃが徐々に低下し、感圧室３０内のク
ランク室圧力Ｐｃが所定値以下になると、前記弁体２５
を閉鎖しようとする力よりも、弁体２５を開放しようと
する合力が大きくなり，この結果、弁体２５が開放され
て、吐出室５から給気通路１９を経てクランク室７内へ
高圧の冷媒ガスが供給される．すると、クランク室圧力
Ｐｃが上昇され、クランク室圧力Ｐｃと吸入圧力Ｐｓの
差圧Δｐが増大してピストンのストロークが小さくなり
、圧縮機は大容量運転から小容量運転へ移行する．この
ように、冷房負荷に応じて圧ＷＩ機の能力が調整され、
適正な圧縮動作が行われる．一方、特に低い蒸発温度を
必要としたり、逆に負荷低減のために小容量で運転した
いなどの要求がある場合には、制御装置３７によってコ
イル３４に流す電流Ｉｍを調整することにより、電磁ソ
レノイド３１による押圧力Ｐｍを調整し、感圧室３０の
圧力Ｐｃによる弁体２５の制御開始点を変更することが
でき、これにより前記要求に対応することができる． 又、圧縮機を大容量で運転している状態において、車両
の急加速により圧縮機の回転数が上昇した場合において
は、回転センサ３９の検出信号に基づいて、制御装置３
７により電磁ソレノイド３１へのｔ流Ｉｍを増大するこ
とにより、電磁ンレノイド３１による押圧力Ｆｍを大き
くして弁体２５を開放し，吐出室５からクランク室７へ
の冷媒ガスの供給を迅速に行ない、圧縮機を小容量運転
側へ迅速に切換えることができるので、急加速時におい
てエンジンに作用する負荷を軽減することができる， 次に、第３図及び第４図に基づいて、請求項３記載の発
明を具体化した第２実施例を説明する．この第２実施例
は、第１実施例で述べた感圧室３０内に吸入室４の圧力
Ｐｓを連通路４ｌにより導入するとともに、弁収容ゲー
ス２３の内部に弁支持ロッド２６を挿通する区画ｌ１４
２を設けて、弁Ｊ！２４と区画１ｉ４２との間に圧力室
４３を形成し、この圧力室４３とクランク室７を給気通
路１９により連通している．その他の横戒は前記第１実
施例と同様であるため、説朔を省略する．この第２実施
例においては、冷房負荷に応じて変動する吸入圧力Ｐｓ
を感圧室３０に直接作用させているので、感圧室３０に
クランク室圧力Ｐｃを作用させる第ｌ実總例の圧縮機と
比較して、容量制御の応答性を向上することができる．
又、車両の急加速時において、圧ａ機の回転数が急上昇
した場合、吸入圧力Ｐｓが急激に低下して感圧室３０の
圧力が低下するため、電磁ソレノイド３１への通電電流
ｌｍを上昇させなくても弁体２５を開放してクランク室
圧力Ｐｃを高めて容量ダウンを迅速に行い、エンジンへ
の負荷を軽減することができる． ところで、この実施例では弁支持ロッド２６の断面積を
Ａ３とすると、弁孔２４ａの面積Ａ１、ベローズ２８の
感圧面積Ａ２の間に、 Ａ　＊　＞　＞　Ａ　ｔ　＞　Ａ　ｓ の関係が成立するとき、 Ａ　２　Ｐ　ｓ　＝　Ｆ　ｍ　十Ｆ　ｂとなり、Ｐｓと
（Ｆｍ＋Ｆｂ）が比例し、ａを比例定数とすると、 Ｐｍ％ａ−１ｍ２ であるから、吸入圧力Ｐｓと制御電流Ｉｍ２は比例する
．従って、吸入圧力Ｐｓが制ｍｔ流ｌｍによって決まる
設定値と一致するように、クランク室圧力Ｐｃを調節し
て容量を制御し、吸入圧力Ｐｓを望ましい値に保持する
ことが可能となる．次に、第５図及び第６図により請求
項４記載の発明を具体化した第３実施例を説明する．こ
の第３実施例においては、前記弁収容ケース２３の弁座
２４の上部にさらに弁座４５を形成し、前記弁体２５に
よりこの弁座４５の弁孔４５ａを開閉し得るようにして
いる．又、前記弁座２４，４５の間には、クランク室７
と連通ずる圧力室４６が形或され、この圧力室４６を上
流側の抽気通路２１に連通し、弁体２５が給気通路ｌ９
を開放するとき、抽気通路２１を閉鎖するようにしてい
る． 従って、第３実施例においては、吐出室５からクランク
室７へ高圧の冷媒ガスを洪給する場合には抽気通路２１
が閉鎖されるため、クランク室圧力を速かに上昇させる
ことができ、この結果、圧ａｍを大容量から小容量に迅
速に切換えることができ、容量制御の応答性をさらに向
上することが可能となる． ところで、前記弁座４５の弁孔４５ａの通路面積をＡ，
とすると、弁体２５に作用する押圧力は次のようになる
． Ａ４　ＰＳ＋（ＡＩ　−Ａ４　）Ｐｃ ＋　（Ａ２　−Ａ１）Ｐｄ＝Ｆｍ＋Ｆｂ−・・■上式か
ら明らかなようにＡ４＋　Ａ＋　−　Ａｘの関係により
例えば次の（イ》〜（ハ）の三種類の特性を実現できる
． （イ）Ａ４＝Ａ＋　＝Ａ＊の場合 前記■式は Ａ＜　Ｐ　ｓ　＝　Ｆ　ｍ　＋　Ｆ　ｂ　・＝■となり
、Ｐｓωｌｍ２の特性が得られる．エバボレータの蒸発
温度は吸入圧力Ｐｓによって決まる．つまり、電流Ｉｍ
によって冷房能力を簡便に制御することができる． この場合の容量制御動作について説明すると、吸入圧力
がＰｓｏで前記■式を満たす Ａ４　Ｐｓｏ＝Ｆｍ十Ｆｂ なる関係の定常運転状態において、冷房負荷が増加ある
いは回転数が減少して吸入圧力ＰｓｏがＰＳ１に増大す
ると Ａ４　−　Ｐｓ，＞Ｆｍ十Ｆｂ となり、給気通＃Ｉ１９が閉鎖され、油気通路２１が開
放さ、れて、クランク室圧力Ｐｃが減少し容量が増大す
る．又、容量増大により吸入圧力Ｐ　ｓ　１が減少する
と、給気通路１９が開放され、抽気通路２１が閉鎖され
て、圧縮容員が減少し定常状態に復帰する． （口）Ａ４　＜ＡＩ　＝Ａ＊の場合 前記■式は Ａ４　・Ｐ　ｓ　＋　（ＡＩ　　Ａ４　）　Ｐ　Ｃ＝Ｆ
ｍ十Ｆｂ・・・■ となり、吸入圧力Ｐｓとクランク室圧力Ｐｃの合力が電
流ｌｍ２に比例する特性が得られる．この場合の容量制
御動作について説明すると、吸入圧力Ｐｓｏ、クランク
室圧力ＰｃｏでＡ４　ＰＳＯ＋　（ＡＩ　−Ａ４　）Ｐ
ｃｏ＝Ｆｍ＋Ｐｂ・・・■ 上記■式を満たす定常運転状態において、冷房負荷が増
加あるいは回転数が減少して吸入圧力ＰｓｏがＰｓｔに
増大するとともに、Ｐｓｏの増加によりクランク室圧力
Ｐｃｏが、Ｐｃ．に増加すると、 Ａ　４　Ｐ　ｓ　ｔ　＋（　Ａ　＋　　Ａ　４　）　Ｐ
　Ｃ　ｒ　＞　Ｆ　ｍ　十Ｆ　ｂとなり、給気通路１９
が閉鎖され、油気通路２１が開放され、クランク室圧力
Ｐｃｔが減少し容量が増大する．又、容量増大により吸
入圧力Ｐｓ＋が減少すると、次式により新しい定常運転
が行われる． Ａ４　Ｐｓ２＋（Ａｔ　　Ａ４　）　Ｐｃ２＝Ｆｍ＋Ｆ
　ｂ（Ｐ９２二Ｐｓｏ．Ｐｃ２二Ｐｃｏ） この場合《イ）のようにＰｓが初期状態Ｐｓｏに正確に
復帰しないが、次のようなメリットがある． （イ》の場合では動作ルーグ内に容量の増加により、吸
入圧力Ｐｓが減少するという圧ａｍ及び冷房回路に関す
る現象が含まれている．このような現象は弁体２５の開
閉やクランク室圧力Ｐｃの変化に比較して非常に遅いた
め、ハンチングのような不安定な現象が生じ易い．そこ
で、クランク室圧力Ｐｃの変化のような速い現象を遅い
現象に並列に入れることにより、Ｐｓｏｃｌｍ２の精度
を多少犠牲にして、ハンチングを防止し安定性を向上す
ることができる． （ハ）Ａ４　＝Ａ＋　＜Ａ２の場合 前記■式は Ａａ　Ｐ　ｓ　十（Ａ２　　Ａｌ　）　Ｐ　ｄ＝Ｆｍ＋
Ｆ　ｂ＝・■となり、吸入圧力Ｐｓとクランク室圧力Ｐ
ｄの合力が電流Ｉｍ’に比例する特性が得られる．この
場合の容量制御動作について説明すると、吸入圧力Ｐｓ
ｏ、吐出圧力Ｐｄｏで Ａ４　ＰＳＯ＋（Ａ２−ＡＩ　）Ｐｄｏ＝Ｆｍ十Ｆｂ・
・・■ 上記■式を満たす定常運転状態において、冷房負荷が増
加して吸入圧力ＰｓｏがＰｓｔに増大するとともに、吐
出圧力ＰｄｏがＰｄ．に増大すると、 Ａ４　ＰＳＩ　＋　（Ａ２　−Ａｔ　）Ｐｄ＋　＞Ｆｍ
＋Ｆｂとなり、給気３１ｍ路１９が閉鎖され、抽気通路
２ｌが開放され、クランク室圧力Ｐｃ，が減少し容量が
増大する．そして、容量増大により吸入圧力Ｐ　ｓ　ｒ
が減少し、吐出圧力Ｐ　ｄ　＋が増加すると、次式によ
り新しい定常運転が行われる．Ａ４　Ｐ　Ｂ＊　十（Ａ
ｔ　　Ａｔ　）　Ｐ　ｄ２　＝Ｆｍ＋Ｆ　ｂ（Ｐ　Ｓｔ
　＜．ｐ　ｓ　ｏ，　Ｐ　ｄ＊　＞Ｐ　ｄ＋　＞つまり
、冷房負荷の増加によって初期の定常状態のＰｓｏより
低い吸入圧力Ｐｓ２が実現する．冷房負荷が大きい場合
は吸入圧力Ｐｓの設定値を低くしたい．前述した（イ）
、〈口》の場合は制ｍ電流Ｉｍを変えなければならない
ので、自動運転する場合は何等かの負荷検出機構が必要
となる．冷房負荷が大きい場合、一般に吐出圧力Ｐｄは
高くなる．《ハ〉の場合にはこの吐出圧力Ｐｄを利用し
て冷房負荷を検出し、吸入圧力Ｐｓを自動的に低下する
ことができる．この場合、電磁ソレノトド３１の制御電
流Ｉｍを予め手動で設定しておけば、何等の負荷検出ａ
楕なしで自動運転することら可能となる． なお、この発明は次のように具体化することもできる． （１）第１及び第２実總例において、抽気通路２ｌにそ
の間度を調節し得る内部圧力方式又は電子式の制御弁（
例えば特開昭６２−２５３９７０号公報参照）を設けて
、吐出室５からクランク室７へ冷媒ガスを挿入する場合
には抽気通路２１を閉鎖するように楕成すること． （２）第７図及び第８図に示すように、球形の弁木２５
と対応する弁座２４の弁孔２４ａ、４５ａを斜面とし接
触部の磨耗を軽減するようにすること． （３）感圧部材としてダイヤフラムを使用すること． ［発明の効果］ 以上詳述したように、この発明は調整弁の開閉を駆動す
る感圧手段の圧力設定航を別に付加された外部制御手段
により任意に制御することができ、これにより吸入圧力
とクランク室圧力との差圧を広範囲に設定し圧縮容量を
適性に調整でき、低容量の運転により負荷の低減を可能
にすることができる上に、車両の急加速時に圧縮機の容
量をダウンする方向への容量切換え制御を迅速に行ない
エンジン負荷を軽減することができる効果がある．又、
給気通路の開放時に、抽気通路を閉鎖可能に、該抽気通
路の途中に弁体を設けた場合には、吐出室からクランク
室へのガスの供給時に、クランク室から吸入室へのガス
の排出が停止されるので、車両の急加速時に圧ａｌｌの
回転数が上昇した場合、大容量から小容量への切り替え
制御をさらに迅速に行なうことができる．

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明を具体化した第１実施例の楕造を示す
断面図、第２図は容量制御弁付近の拡大断面図、第３図
は本発明の第２実施例の圧ａ機全体を示す断面図、第４
図はその容量制御弁付近の拡大断面図、第５図は本発明
の第３実施例の圧縮機全体を示す断面図、第６図はその
容量制御弁付近の拡大断面図、第７図及び第８図は本発
明の別の実施例を示す部分断面図である． 吸入室４、吐出室５、クランク室７、揺動傾斜板１７、
給気通路１９、容量制御弁２０、抽気通路２１、弁収容
ケース２３、弁座２４、調整弁としての弁体２５、弁支
持ロッド２６、感圧手段を楕成するベローズ２８、高圧
室２９、感圧手段を梢成する感圧室３０、外部制御手段
としてのｔａソレノイド３１、可動鉄心３３、コイル３
４、圧力室４３，４６、弁座４５、吸入圧力Ｐｓ、吐出
圧力Ｐｄ、クランク室圧力Ｐｃ，

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、吸入室と吐出室及びクランク室とを備え、クランク
   室圧力と吸入圧力との差圧に応じてピストンのストロー
   クが変更され揺動傾斜板の傾斜角が変化して、圧縮容量
   を制御するようにした角度可変揺動傾斜板型の可変容量
   圧縮機において、吐出室とクランク室とを連通する給気
   通路と、前記クランク室と吸入室とを連通する抽気通路
   とを設け、前記給気通路には該給気通路の開度を調整す
   る調整弁を設け、該調整弁には吸入圧力、クランク室圧
   力又は吐出圧力などの内部圧力を検知して該調整弁を制
   御する感圧手段を設け、さらに前記感圧手段に結合して
   外部入力により該感圧手段に可変荷重を与えて該感圧手
   段の圧力制御点を可変する外部制御手段を設けた可変容
   量圧縮機。 ２、請求項１記載の発明において、前記給気通路に設け
   た調整弁の弁体は弁支持ロッド及びベローズなどの感圧
   部材により支持され、該感圧部材の外側には前記給気通
   路の一部となり、クランク室圧力を感知する感圧室を設
   けた可変容量圧縮機。 ３、請求項１記載の発明において、前記給気通路に設け
   た調整弁の弁体は弁支持ロッド及びベローズなどの感圧
   部材により支持され、該感圧部材の外側には、吸入圧力
   を感知する感圧室を設けた可変容量圧縮機。 ４、請求項１記載の発明において、前記給気通路に設け
   た調整弁の弁体は弁支持ロッド及びベローズなどの感圧
   部材により支持され、該感圧部材の外側には、給気通路
   の一部となり、かつ吐出圧力を感知する感圧室を設け、
   さらに、給気通路の開放時に前記抽気通路を閉鎖可能に
   、該抽気通路の途中に前記弁体を設けた可変容量圧縮機
   。