JPH0321520B2 - - Google Patents
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は酸化物ウイスカー（Whisker）で被覆
された表面を有し、触媒含浸したアルミナ被覆材
を担持したアルミニウム含有鋼フオイルからなる
自動車用触媒コンバーターに関する。更に詳しく
は、本発明は、Fe−Cr−AlまたはFe−Cr−Al−
Ｙ合金フオイルの表面にアルミナ被覆材を強固に
接着するための高密なアルミナ・ウイスカーの成
長に関する。
された表面を有し、触媒含浸したアルミナ被覆材
を担持したアルミニウム含有鋼フオイルからなる
自動車用触媒コンバーターに関する。更に詳しく
は、本発明は、Fe−Cr−AlまたはFe−Cr−Al−
Ｙ合金フオイルの表面にアルミナ被覆材を強固に
接着するための高密なアルミナ・ウイスカーの成
長に関する。
我々が出願中の日本特許出願特願昭55−167914
号には、自動車排気ガス処理用の単一体形触媒コ
ンバーターの製造が記載されている。コンバータ
ーは、適当に巻かれた鋼フオイルからなり、ガス
通路を有する構造を作つている。フオイルはアル
ミニウム（Al）、クローム（Cr）および好ましく
はイツトリウム（Ｙ）を含む鉄（Fe）ベース合
金からなり；通常Fe−Cr−AlまたはFe−Cr−Al
−Ｙで表わされる。
号には、自動車排気ガス処理用の単一体形触媒コ
ンバーターの製造が記載されている。コンバータ
ーは、適当に巻かれた鋼フオイルからなり、ガス
通路を有する構造を作つている。フオイルはアル
ミニウム（Al）、クローム（Cr）および好ましく
はイツトリウム（Ｙ）を含む鉄（Fe）ベース合
金からなり；通常Fe−Cr−AlまたはFe−Cr−Al
−Ｙで表わされる。
ステンレス鋼合金、特にイツトリウム含有合金
製の高温耐蝕性がコンバーター用として好ましい
ものとしている。フオイルは、メタルピーリング
（Metal peeling）方法で作り、空気中で加熱し
て実質上表面を被覆する高アスペクトアルミナウ
イスカーを成長する。それから、ウイスカー状に
された表面はガンマアルミナで被覆され、被覆物
は貴金属触媒で含浸される。
製の高温耐蝕性がコンバーター用として好ましい
ものとしている。フオイルは、メタルピーリング
（Metal peeling）方法で作り、空気中で加熱し
て実質上表面を被覆する高アスペクトアルミナウ
イスカーを成長する。それから、ウイスカー状に
された表面はガンマアルミナで被覆され、被覆物
は貴金属触媒で含浸される。
アルミナウイスカーは、実質的に金属フオイル
へのアルミナ被覆の接着を改良する。これが、コ
ンバーターの使用の間、機械的振動および温度サ
イクルを含む、の被覆の割れを減少する。温度サ
イクリングは、合金と被覆物との間の熱的膨張の
差のため特に有害である。実質的全表面上のアル
ミナウイスカーの高密度の原因は、ピーリング工
程により生ずる金属欠陥の高密度にあるとされ
る。逆に、冷間圧延は比較的欠陥のない、平滑な
表面を有するフオイルを作る。その方法では、平
らであるか、あるいは、わずかに塊状の酸化物を
生ずる。ピールされたフオイルの好ましいウイス
カー成長処理に供するときでさえ、冷間圧延され
たフオイルは、たとえあるとしてもウイスカーの
形成は、ほんのたまに生ずるだけである。しか
し、Fe−Cr−Alまたは、Fe−Cr−Al−Ｙ合金
は、ピーリングに適したビレツト形状で得ること
は困難であり、直ちに商業上利用される冷間圧延
されたフオイルからコンバーターを作るのが望ま
しい。
へのアルミナ被覆の接着を改良する。これが、コ
ンバーターの使用の間、機械的振動および温度サ
イクルを含む、の被覆の割れを減少する。温度サ
イクリングは、合金と被覆物との間の熱的膨張の
差のため特に有害である。実質的全表面上のアル
ミナウイスカーの高密度の原因は、ピーリング工
程により生ずる金属欠陥の高密度にあるとされ
る。逆に、冷間圧延は比較的欠陥のない、平滑な
表面を有するフオイルを作る。その方法では、平
らであるか、あるいは、わずかに塊状の酸化物を
生ずる。ピールされたフオイルの好ましいウイス
カー成長処理に供するときでさえ、冷間圧延され
たフオイルは、たとえあるとしてもウイスカーの
形成は、ほんのたまに生ずるだけである。しか
し、Fe−Cr−Alまたは、Fe−Cr−Al−Ｙ合金
は、ピーリングに適したビレツト形状で得ること
は困難であり、直ちに商業上利用される冷間圧延
されたフオイルからコンバーターを作るのが望ま
しい。
本発明による、アルミニウムを含有したフエラ
イトステンレス鋼合金表面の酸化物ウイスカーの
形成方法は、非常に低容量パーセントの酸素を含
む雰囲気にさらしている間に加熱することにより
合金表面を酸化して、該表面上にウイスカー前駆
体酸化フイルムを作り、その後酸化雰囲気で該表
面を酸化して、その上に酸化物ウイスカーを作る
ことからなる。
イトステンレス鋼合金表面の酸化物ウイスカーの
形成方法は、非常に低容量パーセントの酸素を含
む雰囲気にさらしている間に加熱することにより
合金表面を酸化して、該表面上にウイスカー前駆
体酸化フイルムを作り、その後酸化雰囲気で該表
面を酸化して、その上に酸化物ウイスカーを作る
ことからなる。
好ましい合金は、主として鉄であり、アルミニ
ウム、クローム、および随意的なイツトリウムを
含む。方法は、先づフオイルを処理してウイスカ
ー前駆体表面を作り、それから実質的に表面を被
覆する密な間隔のウイスカーを成長することから
なる。
ウム、クローム、および随意的なイツトリウムを
含む。方法は、先づフオイルを処理してウイスカ
ー前駆体表面を作り、それから実質的に表面を被
覆する密な間隔のウイスカーを成長することから
なる。
本発明の方法は、Fe−Cr−Al合金からなるピ
ール化工されたものでない加工された、且つ密な
間隔のアルミナウイスカーを特徴とする不可欠の
保護酸化層を有するフオイルの製造に用いること
が出来、ほどこされた被覆の強固な接合が可能で
ある。格別に有効な見地に於て、触媒を含むアル
ミナ被覆材は、ウイスカー被覆されたフオイルに
ほどこされ、フオイルは、自動車用触媒コンバー
ター構造体に形成される。
ール化工されたものでない加工された、且つ密な
間隔のアルミナウイスカーを特徴とする不可欠の
保護酸化層を有するフオイルの製造に用いること
が出来、ほどこされた被覆の強固な接合が可能で
ある。格別に有効な見地に於て、触媒を含むアル
ミナ被覆材は、ウイスカー被覆されたフオイルに
ほどこされ、フオイルは、自動車用触媒コンバー
ター構造体に形成される。
好ましい態様に於て、冷間圧延されたFe−Cr
−Al−Ｙ合金フオイルの二段酸化処理は高アス
ペクトアルミナウイスカーからなる強固に接着性
の保護酸化表面層を生成する。好ましい合金は、
15乃至25重量パーセントのクローム、３乃至６重
量パーセントのアルミニウム、0.3乃至１重量パ
ーセントのイツトリウム、残り鉄からなる。露出
した金属表面は、0.1容量パーセント以下の酸素
を含む雰囲気にさらしながら、最初875℃乃至925
℃に加熱する。非常に少ない酸素含量にもかゝわ
らず、酸化フイルムが、鈍灰色によつて示される
ようにフオイル表面に作られる。その後、フオイ
ルを酸素リツチな雰囲気、好ましくは空気中で加
熱し、フオイル表面上にウイスカーを成長する。
ウイスカーの成長は、約870℃乃至930℃、８時間
以上で行なう。生成するウイスカーはフオイル表
面を実質的に被覆する。
−Al−Ｙ合金フオイルの二段酸化処理は高アス
ペクトアルミナウイスカーからなる強固に接着性
の保護酸化表面層を生成する。好ましい合金は、
15乃至25重量パーセントのクローム、３乃至６重
量パーセントのアルミニウム、0.3乃至１重量パ
ーセントのイツトリウム、残り鉄からなる。露出
した金属表面は、0.1容量パーセント以下の酸素
を含む雰囲気にさらしながら、最初875℃乃至925
℃に加熱する。非常に少ない酸素含量にもかゝわ
らず、酸化フイルムが、鈍灰色によつて示される
ようにフオイル表面に作られる。その後、フオイ
ルを酸素リツチな雰囲気、好ましくは空気中で加
熱し、フオイル表面上にウイスカーを成長する。
ウイスカーの成長は、約870℃乃至930℃、８時間
以上で行なう。生成するウイスカーはフオイル表
面を実質的に被覆する。
本発明で形成される酸化層は、メタル基板に強
固に接着し、爾後の酸化または腐蝕、特に高温時
の、からメタルを保護する。更に、酸化層のウイ
スカー形状が、塗布するセラミツク被覆の強固な
接合を与える。ウイスカーは、接着を改良するだ
けでなく、厚手の被覆材の塗布を可能にする。こ
れらの理由により、ウイスカー被覆されたフオイ
ルは、触媒含浸されたガンマーアルミナ被覆を有
する改良された自動車用触媒コンバーターの製造
に望ましい。その被覆物は、排気処理の間の劣化
に抵抗性を有する。更に、本発明は、直ちに使用
可能な、冷間圧延されたフオイルによるコンバー
ターの形成を可能とする。
固に接着し、爾後の酸化または腐蝕、特に高温時
の、からメタルを保護する。更に、酸化層のウイ
スカー形状が、塗布するセラミツク被覆の強固な
接合を与える。ウイスカーは、接着を改良するだ
けでなく、厚手の被覆材の塗布を可能にする。こ
れらの理由により、ウイスカー被覆されたフオイ
ルは、触媒含浸されたガンマーアルミナ被覆を有
する改良された自動車用触媒コンバーターの製造
に望ましい。その被覆物は、排気処理の間の劣化
に抵抗性を有する。更に、本発明は、直ちに使用
可能な、冷間圧延されたフオイルによるコンバー
ターの形成を可能とする。
本発明ならびに如何にそれを行うかについてこ
れから後に添付図面を参照して特に説明する。
れから後に添付図面を参照して特に説明する。
第１図は走査電子顕微鏡を用いて写した冷間圧
延されたFe−Cr−Al−Ｙフオイル上に形成され
た5000倍の倍率の酸化物ウイスカーを示す顕微鏡
写真である。フオイルは最初炭酸ガス雰囲気内で
１分間約900℃に加熱し、その後空気中で16時間
約900℃で加熱した。
延されたFe−Cr−Al−Ｙフオイル上に形成され
た5000倍の倍率の酸化物ウイスカーを示す顕微鏡
写真である。フオイルは最初炭酸ガス雰囲気内で
１分間約900℃に加熱し、その後空気中で16時間
約900℃で加熱した。
第２図は単一体形の自動車用触媒コンバーター
の巻いたフオイル構造物の透視立面図である。
の巻いたフオイル構造物の透視立面図である。
第３図は、酸化温度に対する酸化時間のグラフ
で、Fe−Cr−Al−Ｙ合金フオイル上の酸化物ウ
イスカーの成長区域を示す。
で、Fe−Cr−Al−Ｙ合金フオイル上の酸化物ウ
イスカーの成長区域を示す。
第４図は走査電子顕微鏡を用いて写した、冷間
圧延したFe−Cr−Al−Ｙフオイル上に形成され
た酸化物層の5000倍倍率で示す顕微鏡写真であ
る。フオイルは、本発明の前処理なしに約900℃
で16時間空気中で酸化した。
圧延したFe−Cr−Al−Ｙフオイル上に形成され
た酸化物層の5000倍倍率で示す顕微鏡写真であ
る。フオイルは、本発明の前処理なしに約900℃
で16時間空気中で酸化した。
本発明の好ましい態様に於て、単一体型の自動
車用触媒コンバーター用の巻いたフオイル構造物
は、市販されている冷間圧延したFe−Cr−Al−
Ｙ合金フオイルで作られている。フオイルは、ア
ラゲニイ ラドラム工業（Allegheny Ludlum
Industries）から7.6cm巾、51ミクロメーター厚さ
のコイル状ストリツプの形で入手する。圧延機に
ほどこされている軽油は、トリクロロトリフルオ
ロエタンで超音波洗浄する。洗浄されたフオイル
は、典型的な金属光沢を有するセミハード仕上げ
を示す。
車用触媒コンバーター用の巻いたフオイル構造物
は、市販されている冷間圧延したFe−Cr−Al−
Ｙ合金フオイルで作られている。フオイルは、ア
ラゲニイ ラドラム工業（Allegheny Ludlum
Industries）から7.6cm巾、51ミクロメーター厚さ
のコイル状ストリツプの形で入手する。圧延機に
ほどこされている軽油は、トリクロロトリフルオ
ロエタンで超音波洗浄する。洗浄されたフオイル
は、典型的な金属光沢を有するセミハード仕上げ
を示す。
本発明により、フオイル表面は予備処理され、
ウイスカー成長を強化する。この予備処理は、好
ましくは、波形作業を助けるために焼鈍と並行し
て行なう。圧延作業に於て、フオイルは900℃に
加熱され、0.1容量パーセントより少ない酸素を
含んだ器内窒素雰囲気の加熱炉を通す。所要の低
酸素含量は、加熱炉への空気の洩れによつて保持
する。フオイルは加熱炉室内に１分間そして約
900℃で40秒である。予備処理された表面は非常
に薄い酸化物フイルムを示す鈍灰色をあらわす。
ウイスカー成長を強化する。この予備処理は、好
ましくは、波形作業を助けるために焼鈍と並行し
て行なう。圧延作業に於て、フオイルは900℃に
加熱され、0.1容量パーセントより少ない酸素を
含んだ器内窒素雰囲気の加熱炉を通す。所要の低
酸素含量は、加熱炉への空気の洩れによつて保持
する。フオイルは加熱炉室内に１分間そして約
900℃で40秒である。予備処理された表面は非常
に薄い酸化物フイルムを示す鈍灰色をあらわす。
焼鈍されたフオイルは、ジグザグ形状に配列さ
れた組合わされた歯で移動する一対の駆動ローラ
ーの間を通すことによつて波形にされ、フオイル
にジグザグまたはヘリンボン波形を形成する。波
形は高さ約0.76mmでピツチ1.78mmである。ジグザ
グ形の部分は、フオイル縁の垂線から約10゜に配
向され、約1.25cm長さである。波形成形の間、ほ
どこすオイルベース潤滑剤は、予備処理したフイ
ルムに影響を与えることなく、例てばトリクロロ
トリフルオロエタンでふくことにより、適切に清
浄にされる。波形成形の後のフオイルの長さは約
18メーターであつた。引続く作業の間、フオイル
は、特に加熱炉加熱の間、にはゆるくコイルに巻
かれ、メタルとメタルの接触をさけるか、あるい
は特に被覆作業の間には、コイルをほどき再コイ
ルしてフオイル表面への接近を与えるかする。好
ましくは、コイリングは、これから後に記載する
ように、フオイルを所要の触媒コンバーター構造
物の実質的な形にフオイルを折畳み巻取ることに
より行なう。
れた組合わされた歯で移動する一対の駆動ローラ
ーの間を通すことによつて波形にされ、フオイル
にジグザグまたはヘリンボン波形を形成する。波
形は高さ約0.76mmでピツチ1.78mmである。ジグザ
グ形の部分は、フオイル縁の垂線から約10゜に配
向され、約1.25cm長さである。波形成形の間、ほ
どこすオイルベース潤滑剤は、予備処理したフイ
ルムに影響を与えることなく、例てばトリクロロ
トリフルオロエタンでふくことにより、適切に清
浄にされる。波形成形の後のフオイルの長さは約
18メーターであつた。引続く作業の間、フオイル
は、特に加熱炉加熱の間、にはゆるくコイルに巻
かれ、メタルとメタルの接触をさけるか、あるい
は特に被覆作業の間には、コイルをほどき再コイ
ルしてフオイル表面への接近を与えるかする。好
ましくは、コイリングは、これから後に記載する
ように、フオイルを所要の触媒コンバーター構造
物の実質的な形にフオイルを折畳み巻取ることに
より行なう。
フオイルは循環する空気雰囲気内で、930℃で
８時間加熱し、密に間隔をとつたアルミナウイス
カーからなる保護酸化物層を成長する。ウイスカ
ーは、予備処理雰囲気および成長条件が、ウイス
カーの状態を変化させるとはいえ、走査電子顕微
鏡でそのまゝ目視可能であり、実質上第１図に近
い形を示す。ウイスカーは、好ましくは３ミクロ
メーターの高さのオーダーで高アスペクト比を有
する。即ち高さの巾に対する比は、まさしく１よ
り大きい。Ｘ線分析および二次イオン質量分光学
による分析は、ウイスカーが本質的にアルフアア
ルミナ結晶であることを立証している。イツトリ
ウム、クロームおよび鉄は、まさに１％より少な
い痕跡量しか存在しない。BET表面積分析は、
ウイスカー被覆された表面が幾何学上の面積の約
12倍の面積を有するか、あるいは、通常の平らな
アルミナ被覆の約４倍の面積を有することを示し
ている。ウイスカーのそのほかの性質は、走査電
子顕微鏡用サンプルの製造に通常用いられるタイ
プの蒸着被覆に関連する。ウイスカー被覆した表
面が金被覆されると、金属性のあるいは、通常の
平滑な酸化物表面によつて示される典型的金色と
は著じるしく対照的な、ベルベツト状黒色があら
われる。例えばマスキングテープのような接着テ
ープを表面につけると、テープは強固にウイスカ
ー被覆された表面にくつつき、取りはずすとき典
型的にむしり取られる。対照的に、通常の平らな
酸化されたフオイルからはテープはそのまゝはが
される。同様に、ウイスカー被覆された表面のフ
エルトペンによるマークは、外側に分散してしみ
を作る傾向があるが、対照的に通常の平らな酸化
物上にはハツキリしたマークを残す。
８時間加熱し、密に間隔をとつたアルミナウイス
カーからなる保護酸化物層を成長する。ウイスカ
ーは、予備処理雰囲気および成長条件が、ウイス
カーの状態を変化させるとはいえ、走査電子顕微
鏡でそのまゝ目視可能であり、実質上第１図に近
い形を示す。ウイスカーは、好ましくは３ミクロ
メーターの高さのオーダーで高アスペクト比を有
する。即ち高さの巾に対する比は、まさしく１よ
り大きい。Ｘ線分析および二次イオン質量分光学
による分析は、ウイスカーが本質的にアルフアア
ルミナ結晶であることを立証している。イツトリ
ウム、クロームおよび鉄は、まさに１％より少な
い痕跡量しか存在しない。BET表面積分析は、
ウイスカー被覆された表面が幾何学上の面積の約
12倍の面積を有するか、あるいは、通常の平らな
アルミナ被覆の約４倍の面積を有することを示し
ている。ウイスカーのそのほかの性質は、走査電
子顕微鏡用サンプルの製造に通常用いられるタイ
プの蒸着被覆に関連する。ウイスカー被覆した表
面が金被覆されると、金属性のあるいは、通常の
平滑な酸化物表面によつて示される典型的金色と
は著じるしく対照的な、ベルベツト状黒色があら
われる。例えばマスキングテープのような接着テ
ープを表面につけると、テープは強固にウイスカ
ー被覆された表面にくつつき、取りはずすとき典
型的にむしり取られる。対照的に、通常の平らな
酸化されたフオイルからはテープはそのまゝはが
される。同様に、ウイスカー被覆された表面のフ
エルトペンによるマークは、外側に分散してしみ
を作る傾向があるが、対照的に通常の平らな酸化
物上にはハツキリしたマークを残す。
ウイスカー化された表面は、5.0重量部のコロ
イダルアルフアアルミナ１水和物Al2O3・H2Oを
95部の脱イオン水と混合し、濃硝酸HNO3を加え
てPHを約2.0以下にして作つたアルミナゲルをス
プレーすることによつて活性化する。まだ湿つて
いる間に、活性化された表面を、似ているが、よ
り低粘度の、97重量部中の3.0重量部のコロイダ
ルアルフアアルミナ１水和物よりなり、硝酸安定
化したPH2.0より低いゲル中に分散したガンマア
ルミナ粉でスプレー被覆する。ガンマアルミナ粉
は、好ましくはグラム当り約１c.c.孔より大きい多
孔性と、グラム当り約100平方メートルより大き
い表面積を有する。約70％の粒子が200メツシユ
より小さく、且つ325メツシユより大きく、且つ
残りが325メツシユより小さく篩分される。好ま
しい被覆材料は、27重量部のガンマアルミナ粒子
を約100重量部のゲルに混合し、乾燥後の被覆材
が約90重量部のガンマアルミナとなるように作ら
れる。コロイダルアルミナがゲル中でそのアルフ
ア特性を失つているとはいえ、ガンマアルミナ
は、所要の高表面積を有する別個の粒子として存
在し続ける。第１の被覆は空気乾燥され、２乃至
５層の追加の粒子を含んだ材料の被覆はスプレー
施与され、空気乾燥されて40乃至50ミクロメータ
ーの間の厚さの全被覆を作る。被覆物は空気中で
550℃で４時間焼成され、その間有毒なNO2ガス
は排出される。生成被覆物は強固に接着し、貴金
属触媒による浸漬に好適である。
イダルアルフアアルミナ１水和物Al2O3・H2Oを
95部の脱イオン水と混合し、濃硝酸HNO3を加え
てPHを約2.0以下にして作つたアルミナゲルをス
プレーすることによつて活性化する。まだ湿つて
いる間に、活性化された表面を、似ているが、よ
り低粘度の、97重量部中の3.0重量部のコロイダ
ルアルフアアルミナ１水和物よりなり、硝酸安定
化したPH2.0より低いゲル中に分散したガンマア
ルミナ粉でスプレー被覆する。ガンマアルミナ粉
は、好ましくはグラム当り約１c.c.孔より大きい多
孔性と、グラム当り約100平方メートルより大き
い表面積を有する。約70％の粒子が200メツシユ
より小さく、且つ325メツシユより大きく、且つ
残りが325メツシユより小さく篩分される。好ま
しい被覆材料は、27重量部のガンマアルミナ粒子
を約100重量部のゲルに混合し、乾燥後の被覆材
が約90重量部のガンマアルミナとなるように作ら
れる。コロイダルアルミナがゲル中でそのアルフ
ア特性を失つているとはいえ、ガンマアルミナ
は、所要の高表面積を有する別個の粒子として存
在し続ける。第１の被覆は空気乾燥され、２乃至
５層の追加の粒子を含んだ材料の被覆はスプレー
施与され、空気乾燥されて40乃至50ミクロメータ
ーの間の厚さの全被覆を作る。被覆物は空気中で
550℃で４時間焼成され、その間有毒なNO2ガス
は排出される。生成被覆物は強固に接着し、貴金
属触媒による浸漬に好適である。
ガンマアルミナ被覆は先づガンマアルミナを安
定化するバリウムを含む塩基性金属類と貴金属分
散および酸素貯蔵を強化するセリウムの組合せで
含浸する。0.03ｇ／mlの硝酸バリウムおよび0.05
ｇ／mlの硝酸セリウムを含む水溶液をスポンジに
つけフオイルの両面を均等にアルミナ被覆物が約
１ml／ｇの割合でふく。フオイルを550℃で４時
間焼成する。生成する被覆物には、酸化物の形で
約２重量パーセントのバリウムを酸化物の形で約
２重量パーセントのセリウムが含まれる。
定化するバリウムを含む塩基性金属類と貴金属分
散および酸素貯蔵を強化するセリウムの組合せで
含浸する。0.03ｇ／mlの硝酸バリウムおよび0.05
ｇ／mlの硝酸セリウムを含む水溶液をスポンジに
つけフオイルの両面を均等にアルミナ被覆物が約
１ml／ｇの割合でふく。フオイルを550℃で４時
間焼成する。生成する被覆物には、酸化物の形で
約２重量パーセントのバリウムを酸化物の形で約
２重量パーセントのセリウムが含まれる。
ガンマアルミナ被覆物をそれから２つの貴金属
組成物で含浸する。第１の組成物は約1.4グラム
のテトラアミンプラチナ（）クロライドと約
0.11グラムのペンタアミンロジウム（）クロラ
イドを125mlの水に容量的に溶解して作る。アミ
ン錯体は、0.8グラム（0.025トロイオンス）の白
金と0.04グラム（0.00125トロイオンス）のロジ
ウムに相当する重量である。第２の溶液は約0.76
グラムのテトラアミンパラジウム（）クロライ
ドと約0.11グラムのペンタアミンロジウム（）
クロライドを1.25mlの水に容量的に溶解して作
る。これは0.3グラム（0.01トロイオンス）のパ
ラジウムと0.04グラム（0.00125トロイオンス）
のロジウムに相当する。この２つの溶液はフオイ
ル表面にスポンジアプリケーターを使つて塗布す
る。プラチナ−ロジウム溶液をフオイルの両面の
長手方向の1/2のところまで均一に塗布する。パ
ラジウム−ロジウム溶液を残りの半分に塗布す
る。このように、フオイルの各面は、パラジウム
−ロジウムを担持した最初の半分とパラジウム−
ロジウムを担持した第２の半分とからなる。各半
分は横軸に沿つて境界を有する。２つの被覆物を
乾燥し、４容量パーセントの水素と96容量パーセ
ントの窒素からなる雰囲気中で550℃で４時間焼
成する。焼成は、アミン錯塩を分解し、貴金属を
元素に還元し触媒的に活性な状態とする。
組成物で含浸する。第１の組成物は約1.4グラム
のテトラアミンプラチナ（）クロライドと約
0.11グラムのペンタアミンロジウム（）クロラ
イドを125mlの水に容量的に溶解して作る。アミ
ン錯体は、0.8グラム（0.025トロイオンス）の白
金と0.04グラム（0.00125トロイオンス）のロジ
ウムに相当する重量である。第２の溶液は約0.76
グラムのテトラアミンパラジウム（）クロライ
ドと約0.11グラムのペンタアミンロジウム（）
クロライドを1.25mlの水に容量的に溶解して作
る。これは0.3グラム（0.01トロイオンス）のパ
ラジウムと0.04グラム（0.00125トロイオンス）
のロジウムに相当する。この２つの溶液はフオイ
ル表面にスポンジアプリケーターを使つて塗布す
る。プラチナ−ロジウム溶液をフオイルの両面の
長手方向の1/2のところまで均一に塗布する。パ
ラジウム−ロジウム溶液を残りの半分に塗布す
る。このように、フオイルの各面は、パラジウム
−ロジウムを担持した最初の半分とパラジウム−
ロジウムを担持した第２の半分とからなる。各半
分は横軸に沿つて境界を有する。２つの被覆物を
乾燥し、４容量パーセントの水素と96容量パーセ
ントの窒素からなる雰囲気中で550℃で４時間焼
成する。焼成は、アミン錯塩を分解し、貴金属を
元素に還元し触媒的に活性な状態とする。
触媒を含浸したフオイルを折畳み、第２図にお
ける好ましい触媒コンバータ構造物１０に巻く。
フオイルを横軸１２に沿つて実質上長手方向に半
分となるように折畳む。横軸のところでフオイル
は異なる触媒組成物を担持した半分づつに分けら
れる。ジグザグ波形１４の斜の方向のために、波
形は折畳んだ際入れ子に出来ないが、交叉して通
路１６を形成する。折畳まれたフオイルは、それ
から横軸１２、即ち折畳みの中間部のまわりに巻
き一般に同筒構造１０にする。巻いている間、折
畳みの間のように、ジグザグ波形１４は入れ子と
なることが出来ずそのかわり交叉して追加の通路
１６を形成する。第２図から明らかなように、通
路１６は折畳みまたは巻き作業の間に形成される
かどうかにかゝわりなく同じであり、構造体１０
を貫通して軸方向のガス流を与える。フオイルの
各面が半分にパラジウム−ロジウム触媒を、他の
半分にプラチナ−ロジウム触媒を担持しているの
で、通路１６は異なる触媒組成物が担持するフオ
イル表面が対向して作られる。構造体１０は自動
車用排気ガス系に組入れられ、そこを通つて流れ
る排気ガスの処理に用いられる。
ける好ましい触媒コンバータ構造物１０に巻く。
フオイルを横軸１２に沿つて実質上長手方向に半
分となるように折畳む。横軸のところでフオイル
は異なる触媒組成物を担持した半分づつに分けら
れる。ジグザグ波形１４の斜の方向のために、波
形は折畳んだ際入れ子に出来ないが、交叉して通
路１６を形成する。折畳まれたフオイルは、それ
から横軸１２、即ち折畳みの中間部のまわりに巻
き一般に同筒構造１０にする。巻いている間、折
畳みの間のように、ジグザグ波形１４は入れ子と
なることが出来ずそのかわり交叉して追加の通路
１６を形成する。第２図から明らかなように、通
路１６は折畳みまたは巻き作業の間に形成される
かどうかにかゝわりなく同じであり、構造体１０
を貫通して軸方向のガス流を与える。フオイルの
各面が半分にパラジウム−ロジウム触媒を、他の
半分にプラチナ−ロジウム触媒を担持しているの
で、通路１６は異なる触媒組成物が担持するフオ
イル表面が対向して作られる。構造体１０は自動
車用排気ガス系に組入れられ、そこを通つて流れ
る排気ガスの処理に用いられる。
本発明のウイスカーは、触媒−含浸したアルミ
ナ被覆材の冷間圧延されたフオイルへの接着を改
良し、それによりコンバーター使用間の劣化を減
少する。ウイスカーによつて与えられる良好な基
礎のため、被覆される被覆材は、平滑な酸化物に
ほどこされる通常の被覆材の好ましくは４乃至５
倍の厚さである。より厚い被覆材はより好適な触
媒位置を与え同様に触媒遂行上いくつかの触媒成
分の有害的な影響を減少する。ウイスカー構造学
に加えて、酸化物層は、メタル基板をその後の酸
化あるいは排気処理にともなう高温下の腐蝕から
保護する。
ナ被覆材の冷間圧延されたフオイルへの接着を改
良し、それによりコンバーター使用間の劣化を減
少する。ウイスカーによつて与えられる良好な基
礎のため、被覆される被覆材は、平滑な酸化物に
ほどこされる通常の被覆材の好ましくは４乃至５
倍の厚さである。より厚い被覆材はより好適な触
媒位置を与え同様に触媒遂行上いくつかの触媒成
分の有害的な影響を減少する。ウイスカー構造学
に加えて、酸化物層は、メタル基板をその後の酸
化あるいは排気処理にともなう高温下の腐蝕から
保護する。
冷間圧延されたFe−Cr−Al−タイプの合金フ
オイル上の密なウイスカーの成長は、フオイルの
最初の酸化に根本的に関係がある。入手したまゝ
の市販のフオイルは、実質上酸化物のない光沢の
あるメタル表面を特徴とする。空気中の裸のメタ
ル表面の加熱は表面を酸化し、たかだか、部分的
ウイスカーを作るだけである。更に詳しくは、も
しメタルが約1.5トール（199.98Pa）の分圧に相
当する0.2容量パーセントより大きい酸素含量の
雰囲気に露出している間にメタルが最初に酸化さ
れると、ウイスカー前駆体酸化物フイルムが形成
されないことがこれまでにわかつている。雰囲気
は、好ましくは0.1容量パーセント〔0.75トール
（99.99Pa）〕以下の酸素を含む。低酸素含量であ
るにもかゝわらず、酸化物層はメタル表面上に形
成され、鈍色、ぼやけによつて典型的に証明され
る。雰囲気中の残分は、不活性で且つ、窒素、水
素、炭酸ガス、アルゴンまたはその他の稀有ガス
の何れかからなつていてもよい。反応器内の不純
物あるいは加熱炉への空気もれは、典型的に所要
の酸素水準の維持のために十分である。フオイル
上に化学吸着された酸素は同様に主要な供給源と
なり得る。酸素が炉内温度で水の分解によつて作
られ、そのため炉への水の侵入もまた酸素水準の
制御に配慮しなければならないことを注意しなけ
ればならない。炭酸ガスもまた、高温で分解して
極めて少量の酸素を生ずる。炭酸ガス雰囲気は、
約900℃で約0.0003パーセント分子量の酸素を含
むと概算されるにもかゝわらず、乾燥状態の反応
器内の炭酸ガスから生ずる雰囲気が、十分なウイ
スカー前駆体酸化物を生ずることがこれまでにわ
かつている。試験結果は一定でないが光輝焼鈍に
用いられ、−60℃の露点を有するタイプの水素雰
囲気も好適であることがこれまでにわかつてい
る。また有効なウイスカー前駆体酸化物は、約
1.5トール（199.98Pa）以下の酸素圧を含む真空
室内で作り得ることは確かである。
オイル上の密なウイスカーの成長は、フオイルの
最初の酸化に根本的に関係がある。入手したまゝ
の市販のフオイルは、実質上酸化物のない光沢の
あるメタル表面を特徴とする。空気中の裸のメタ
ル表面の加熱は表面を酸化し、たかだか、部分的
ウイスカーを作るだけである。更に詳しくは、も
しメタルが約1.5トール（199.98Pa）の分圧に相
当する0.2容量パーセントより大きい酸素含量の
雰囲気に露出している間にメタルが最初に酸化さ
れると、ウイスカー前駆体酸化物フイルムが形成
されないことがこれまでにわかつている。雰囲気
は、好ましくは0.1容量パーセント〔0.75トール
（99.99Pa）〕以下の酸素を含む。低酸素含量であ
るにもかゝわらず、酸化物層はメタル表面上に形
成され、鈍色、ぼやけによつて典型的に証明され
る。雰囲気中の残分は、不活性で且つ、窒素、水
素、炭酸ガス、アルゴンまたはその他の稀有ガス
の何れかからなつていてもよい。反応器内の不純
物あるいは加熱炉への空気もれは、典型的に所要
の酸素水準の維持のために十分である。フオイル
上に化学吸着された酸素は同様に主要な供給源と
なり得る。酸素が炉内温度で水の分解によつて作
られ、そのため炉への水の侵入もまた酸素水準の
制御に配慮しなければならないことを注意しなけ
ればならない。炭酸ガスもまた、高温で分解して
極めて少量の酸素を生ずる。炭酸ガス雰囲気は、
約900℃で約0.0003パーセント分子量の酸素を含
むと概算されるにもかゝわらず、乾燥状態の反応
器内の炭酸ガスから生ずる雰囲気が、十分なウイ
スカー前駆体酸化物を生ずることがこれまでにわ
かつている。試験結果は一定でないが光輝焼鈍に
用いられ、−60℃の露点を有するタイプの水素雰
囲気も好適であることがこれまでにわかつてい
る。また有効なウイスカー前駆体酸化物は、約
1.5トール（199.98Pa）以下の酸素圧を含む真空
室内で作り得ることは確かである。
より好ましい態様に於て、フオイルは圧延ライ
ン上で900℃に１分間加熱された。一般に温度は
表面の酸化に有効であるにちがいない。約875℃
と925℃との間の温度が望ましい。フオイルは少
くとも毎分10℃の速さで、且つ好ましくはより速
い速さで、フオイルが約20秒後に900℃に達する
場合の実施態様に於けるように加熱される。より
好ましい高温では、裸のメタル表面の酸化は、急
速に起り、数秒で一般に有効である。予備処理が
圧延焼鈍工程と共に便宜上行われるけれども、こ
れらの処理を組合せる必要はない。一例をあげれ
ば、冷間圧延されるフオイルは、明らかに表面酸
化には不十分な条件下で光輝水素焼鈍されてい
た。フオイルは引続き低酸素雰囲気内で予備処理
され、その後所望の密なウイスカーを成長してい
た。
ン上で900℃に１分間加熱された。一般に温度は
表面の酸化に有効であるにちがいない。約875℃
と925℃との間の温度が望ましい。フオイルは少
くとも毎分10℃の速さで、且つ好ましくはより速
い速さで、フオイルが約20秒後に900℃に達する
場合の実施態様に於けるように加熱される。より
好ましい高温では、裸のメタル表面の酸化は、急
速に起り、数秒で一般に有効である。予備処理が
圧延焼鈍工程と共に便宜上行われるけれども、こ
れらの処理を組合せる必要はない。一例をあげれ
ば、冷間圧延されるフオイルは、明らかに表面酸
化には不十分な条件下で光輝水素焼鈍されてい
た。フオイルは引続き低酸素雰囲気内で予備処理
され、その後所望の密なウイスカーを成長してい
た。
ウイスカー前駆体酸化物の形成後の低酸素雰囲
気内の連続処理では、少くとも実用的時間内には
ウイスカーは成長しない。このように、最初の酸
化の後フオイルを酸素リツチな雰囲気、好ましく
は空気中で加熱し、ウイスカーを成長する。成長
時間と温度は、合金組成を含む数種のフアクター
に依存する。イツトリウム含有合金に対するウイ
スカーの成長に適当な酸化条件を、第３図にグラ
フ的に示す。約950℃より高い温度、第３図のＡ
区域で酸化したときは、合金にウイスカーの成長
が観察されない。より高温では、イツトリウムイ
オンが移動して、それによりアルミニウムイオン
の表面への移動がさまたげられ、ウイスカーを作
ると理論づけられている。その結果生ずる酸化物
は平らであるか、あるいはわずかに塊状である。
950℃以下の酸化温度では、満足すべきウイスカ
ーが、適当な時間の後、区域Ｂに示されるように
得られる。必要の時間は、温度と所要のウイスカ
ーサイズに依存する。ウイスカーは930℃で約0.5
時間後あるいは890℃で約８時間後形成される。
より長い時間では、一般により大きなウイスカー
を生ずる。より好ましい高アスペクトウイスカー
は、約870℃と930℃との間で約８時間以上の間フ
オイルを酸化することによつて、一般に区域Ｃに
よつて示されるように生長する。区域Ｃ内の条件
によつて作られたウイスカーは、一般により大き
く、且つ区域Ｂ内の他のウイスカーに比較して高
アスペクト比を有する。区域Ｄに示される条件は
被覆物の不十分な結合を与える実質的に、より平
らな酸化物を作る。
気内の連続処理では、少くとも実用的時間内には
ウイスカーは成長しない。このように、最初の酸
化の後フオイルを酸素リツチな雰囲気、好ましく
は空気中で加熱し、ウイスカーを成長する。成長
時間と温度は、合金組成を含む数種のフアクター
に依存する。イツトリウム含有合金に対するウイ
スカーの成長に適当な酸化条件を、第３図にグラ
フ的に示す。約950℃より高い温度、第３図のＡ
区域で酸化したときは、合金にウイスカーの成長
が観察されない。より高温では、イツトリウムイ
オンが移動して、それによりアルミニウムイオン
の表面への移動がさまたげられ、ウイスカーを作
ると理論づけられている。その結果生ずる酸化物
は平らであるか、あるいはわずかに塊状である。
950℃以下の酸化温度では、満足すべきウイスカ
ーが、適当な時間の後、区域Ｂに示されるように
得られる。必要の時間は、温度と所要のウイスカ
ーサイズに依存する。ウイスカーは930℃で約0.5
時間後あるいは890℃で約８時間後形成される。
より長い時間では、一般により大きなウイスカー
を生ずる。より好ましい高アスペクトウイスカー
は、約870℃と930℃との間で約８時間以上の間フ
オイルを酸化することによつて、一般に区域Ｃに
よつて示されるように生長する。区域Ｃ内の条件
によつて作られたウイスカーは、一般により大き
く、且つ区域Ｂ内の他のウイスカーに比較して高
アスペクト比を有する。区域Ｄに示される条件は
被覆物の不十分な結合を与える実質的に、より平
らな酸化物を作る。
最適のウイスカー成長条件は、イツトリウムを
含まないFe−Cr−Al合金に対し変化する。例え
ば、イツトリウムを含まない合金は、約22.5重量
パーセントのクローム、約5.5重量パーセントの
アルミニウムおよび残部の鉄からなる。より好ま
しい高アスペクトウイスカーは約870℃乃至970℃
で空気中の加熱で作られる。約４時間以上が950
℃では必要であり、約24時間までの長時間が870
℃に近いより低温で必要とされる。一般に、適当
なウイスカーは、約990℃と850℃の間の温度、ま
たはより低温で0.5時間以上合金を加熱した後に
作られる。より高成長温度がイツトリウムがない
ときにわかつているとはいえ、1000℃以上の温度
ではウイスカーの成長が観測されていない。密な
ウイスカー成長が、イツトリウムの代りにセリウ
ムを含んだFe−Cr−Al合金製フオイルでわかつ
ている。
含まないFe−Cr−Al合金に対し変化する。例え
ば、イツトリウムを含まない合金は、約22.5重量
パーセントのクローム、約5.5重量パーセントの
アルミニウムおよび残部の鉄からなる。より好ま
しい高アスペクトウイスカーは約870℃乃至970℃
で空気中の加熱で作られる。約４時間以上が950
℃では必要であり、約24時間までの長時間が870
℃に近いより低温で必要とされる。一般に、適当
なウイスカーは、約990℃と850℃の間の温度、ま
たはより低温で0.5時間以上合金を加熱した後に
作られる。より高成長温度がイツトリウムがない
ときにわかつているとはいえ、1000℃以上の温度
ではウイスカーの成長が観測されていない。密な
ウイスカー成長が、イツトリウムの代りにセリウ
ムを含んだFe−Cr−Al合金製フオイルでわかつ
ている。
別法態様に於て、第１図に示されるより好まし
い高アスペクトアルミナウイスカーが、洗浄され
冷間圧延されたFe−Cr−Al−Ｙフオイル上に成
長した。裸のメタル表面を最初に乾燥した炭酸ガ
ス雰囲気内で１分間加熱した。その後、フオイル
を空気中で約900℃で16時間加熱した。第１図に
示されるように、表面は実質的にウイスカーで被
覆された。対照的に、冷間圧延されたフオイルの
サンプルを、低酸素前処理せず、空気中で900℃
16時間加熱した。生成した酸化された表面を第４
図に示すが、わずかに部分的に散在するウイスカ
ー状の構造を有し、接合不十分なアルミナ被覆で
ある主として塊状である。
い高アスペクトアルミナウイスカーが、洗浄され
冷間圧延されたFe−Cr−Al−Ｙフオイル上に成
長した。裸のメタル表面を最初に乾燥した炭酸ガ
ス雰囲気内で１分間加熱した。その後、フオイル
を空気中で約900℃で16時間加熱した。第１図に
示されるように、表面は実質的にウイスカーで被
覆された。対照的に、冷間圧延されたフオイルの
サンプルを、低酸素前処理せず、空気中で900℃
16時間加熱した。生成した酸化された表面を第４
図に示すが、わずかに部分的に散在するウイスカ
ー状の構造を有し、接合不十分なアルミナ被覆で
ある主として塊状である。
本発明の二段ウイスカー成長方法は冷間圧延さ
れたフオイル上のウイスカーの成長に特に有利で
ある。この方法は同時に、フオイルでない表面を
含むその他のタイプのFe−Cr−Al合金上のウイ
スカーの成長にも適している。更に、この方法
は、ピールされたフオイル上のウイスカーの成長
の強化あるいは密なウイスカーの確保のためにも
行ない得る。
れたフオイル上のウイスカーの成長に特に有利で
ある。この方法は同時に、フオイルでない表面を
含むその他のタイプのFe−Cr−Al合金上のウイ
スカーの成長にも適している。更に、この方法
は、ピールされたフオイル上のウイスカーの成長
の強化あるいは密なウイスカーの確保のためにも
行ない得る。
本発明は、セラミツク被覆材に改良された接着
で接合するためのFe−Cr−Al合金表面を製造す
る方法を与えるものであり、その方法は、最初メ
タル表面を不十分な酸素雰囲気中で加熱し、その
後、酸素リツチな雰囲気中で加熱し高アスペクト
アルミナウイスカーを成長することによりなる。
ウイスカーは実質的に表面を被覆し、ひきつづき
ほどこされる被覆材と強固に接合する。
で接合するためのFe−Cr−Al合金表面を製造す
る方法を与えるものであり、その方法は、最初メ
タル表面を不十分な酸素雰囲気中で加熱し、その
後、酸素リツチな雰囲気中で加熱し高アスペクト
アルミナウイスカーを成長することによりなる。
ウイスカーは実質的に表面を被覆し、ひきつづき
ほどこされる被覆材と強固に接合する。
そのようなフオイルを作るための本発明の方法
の使用は、人に自動車排気ガス処理用で、冷間圧
延されたFe−Cr−AlまたはFe−Cr−Al−Ｙ合金
フオイルで作られた改良された単一体タイプの触
媒コンバーターを与えることが可能である。フオ
イルは高アスペクト、密に間隔をもつたアルミナ
ウイスカーで実質的に被覆された酸化された表面
よりなる。アルミナ材料は表面にほどこされ、有
効な触媒で含浸される。ウイスカーは被覆材を固
定し、排気処理の間劣化を減少する。
の使用は、人に自動車排気ガス処理用で、冷間圧
延されたFe−Cr−AlまたはFe−Cr−Al−Ｙ合金
フオイルで作られた改良された単一体タイプの触
媒コンバーターを与えることが可能である。フオ
イルは高アスペクト、密に間隔をもつたアルミナ
ウイスカーで実質的に被覆された酸化された表面
よりなる。アルミナ材料は表面にほどこされ、有
効な触媒で含浸される。ウイスカーは被覆材を固
定し、排気処理の間劣化を減少する。
第１図は走査電子顕微鏡による冷間圧延された
Fe−Cr−Al−Ｙフオイル上に作られた酸化物ウ
イスカーの5000倍の顕微鏡写真である。第２図は
一体物形の自動車用触媒コンバーターの透視図で
ある。第３図は酸化温度と酸化時間との関係を
Fe−Cr−Al−Ｙ合金フオイル上の酸化物ウイス
カーについて示したグラフである。第４図は走査
電子顕微鏡による冷間圧延されたFe−Cr−Al−
Ｙフオイル上に作られた酸化物層の5000倍の顕微
鏡写真である。
Fe−Cr−Al−Ｙフオイル上に作られた酸化物ウ
イスカーの5000倍の顕微鏡写真である。第２図は
一体物形の自動車用触媒コンバーターの透視図で
ある。第３図は酸化温度と酸化時間との関係を
Fe−Cr−Al−Ｙ合金フオイル上の酸化物ウイス
カーについて示したグラフである。第４図は走査
電子顕微鏡による冷間圧延されたFe−Cr−Al−
Ｙフオイル上に作られた酸化物層の5000倍の顕微
鏡写真である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ アルミニウムを含むフエライト型ステンレス
鋼合金表面上に酸化物ウイスカーを形成する方法
に於て、該方法が、極めて低容量パーセントの酸
素を含む雰囲気中にさらしながら加熱することに
より合金表面を酸化してウイスカー前駆体酸化物
フイルムを該表面上に作り、そしてその後、該表
面を酸化雰囲気中で更に酸化してその上に酸化物
ウイスカーを成長することを特徴とする酸化物ウ
イスカーを作る方法。 ２ 酸化物ウイスカーを、クローム、アルミニウ
ムおよび任意的にイツトリウムを含む鉄ベース合
金の裸の表面に形成する場合であつて、酸素を
1.5トール（199.98Pa）より大きくない分圧の量
で含む雰囲気にさらしながら裸の合金表面を加熱
して該ウイスカー前駆体酸化剤フイルムを該表面
上に作り、そして、その後適切な酸素含有量を有
する雰囲気に露出しながら表面を加熱して該ウイ
スカーを成長することを特徴とする特許請求の範
囲第１項の方法。 ３ 密に間隔をもつたアルミナウイスカーを、15
乃至25重量パーセントのクロームと３乃至６重量
パーセントのアルミニウムを含む鉄ベース合金か
らなる加工したフオイル上に成長する場合であつ
て、 該方法が主として炭酸ガス、窒素、水素または
稀有ガスの何れかからなり、0.75トール
（99.99Pa）より大きくない分圧の酸素を含む雰囲
気にさらしながら該フオイルの裸の表面を加熱し
て該ウイスカー前駆体酸化物フイルムを該表面上
に作り、その後、表面を空気にさらしながら870
℃と970℃との間の適当な温度で表面を加熱して
該ウイスカーを該表面上に成長することを特徴と
する特許請求の範囲第１項または第２項の方法。 ４ 本質的に15乃至25重量パーセントのクロー
ム、３乃至６重量パーセントのアルミニウム、
0.3乃至１重量パーセントのイツトリウムおよび
残部が鉄よりなる合金で作られた冷間圧延された
フオイル上に密な間隔をもつた、高アスペクト比
のアルミナウイスカーを成長する場合であつて、 該方法が洗浄した合金表面を、主として不活性
ガスからなり、0.1容量パーセントの酸素を含む
雰囲気へさらしながら875℃と925℃の間の温度に
加熱することにより酸化し、該酸化でウイスカー
前駆体フイルムを形成し、そして更に酸化−フイ
ルム化した表面を、空気にさらす間に870℃と930
℃との間の温度に加熱して酸化し、該酸化を、該
表面を実質的に被覆する密に間隔をもつたウイス
カーを成長するに十分な時間の間行なうことを特
徴とする特許請求の範囲第１項乃至第３項のいず
れか１項の方法。 ５ 自動車排気ガス処理用触媒の担持に適したタ
イプのアルミナ被覆がつけられる冷間圧延された
メタルフオイルで、該フオイルが15乃至25重量パ
ーセントのクローム、３乃至６重量パーセントの
アルミニウム、任意的な0.3乃至1.0重量パーセン
トのイツトリウム、および残部が鉄よりなるフオ
イル上に密な間隔をもつた、高アスペクト比のア
ルミナウイスカーを成長する場合であつて、 該方法が先ず洗浄した該フオイルの表面を、主
として窒素、炭酸ガス、水素、または稀有ガスの
何れかからなり、酸素を0.1容量パーセントより
多くない量含む雰囲気にさらす間に875℃と924℃
の間の温度に加熱し、そして第２に空気にさらす
間に870℃と970℃との間の温度に該表面を加熱し
て、実質的に該表面を被覆する高アスペクト比の
アルミナウイスカーをその上に成長することを特
徴とする特許請求の範囲第１項又は第２項の方
法。 ６ 15乃至25重量パーセントのクローム、３乃至
６重量パーセントのアルミニウム、0.3乃至1.0重
量パーセントのイツトリウムおよび残部が鉄を含
むフエライト型ステンレス鋼合金を冷間圧延して
作つたフオイル上に密な間隔をもつた、高アスペ
クト比のアルミナウイスカーを成長する場合であ
つて、 該フオイルを875℃と925℃との間の温度に約１
分間加熱することにより焼鈍し、該焼鈍を、フオ
イルの表面を主として炭酸ガス、窒素、水素また
は稀有ガスの何れかからなり、約0.1容量パーセ
ントより少ない酸素を含む雰囲気にさらしながら
行ない、そしてそれから、フオイルを空気中で
870℃と930℃の間の温度で、該表面上に高アスペ
クトアルミナウイスカーを成長するに十分な時間
の間加熱することを特徴とする特許請求の範囲第
１項の方法。
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/178,453 US4318828A (en) | 1980-08-15 | 1980-08-15 | Enhanced oxide whisker growth on cold-rolled aluminum-containing stainless steel foil |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2123994A Division JPH03253553A (ja) | 1980-08-15 | 1990-05-14 | 酸化物ウイスカーを有する冷間圧延されたアルミニウム含有ステンレス鋼フオイル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5771898A JPS5771898A (en) | 1982-05-04 |
| JPH0321520B2 true JPH0321520B2 (ja) | 1991-03-22 |
Family
ID=22652597
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56126036A Granted JPS5771898A (en) | 1980-08-15 | 1981-08-13 | Reinforcement of oxide whisker growth on stainless steel foil containing cold-rolled aluminum |
| JP2123994A Pending JPH03253553A (ja) | 1980-08-15 | 1990-05-14 | 酸化物ウイスカーを有する冷間圧延されたアルミニウム含有ステンレス鋼フオイル |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2123994A Pending JPH03253553A (ja) | 1980-08-15 | 1990-05-14 | 酸化物ウイスカーを有する冷間圧延されたアルミニウム含有ステンレス鋼フオイル |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4318828A (ja) |
| JP (2) | JPS5771898A (ja) |
| CA (1) | CA1176920A (ja) |
| DE (2) | DE3153601C2 (ja) |
| GB (1) | GB2081747B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013015110A (ja) * | 2011-07-06 | 2013-01-24 | Sakura Kogyo Kk | 排ガス触媒装置におけるハニカム体の製造方法並びにこの方法によって製造されたハニカム体並びにこのハニカム体を適用した排ガス触媒装置 |
Families Citing this family (54)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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