JPH03213145A - オゾン分解用触媒 - Google Patents
オゾン分解用触媒Info
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- JPH03213145A JPH03213145A JP2004958A JP495890A JPH03213145A JP H03213145 A JPH03213145 A JP H03213145A JP 2004958 A JP2004958 A JP 2004958A JP 495890 A JP495890 A JP 495890A JP H03213145 A JPH03213145 A JP H03213145A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、気体等の中に含まれる、オゾンを分解除去す
るための触媒に関する。
るための触媒に関する。
〈従来の技術〉
従来、気体中に含まれる有害成分であるオゾンを除去す
る方法として、活性炭、ゼオライト等の多孔質物質を用
いる吸着法、ＭｎＯ２などの触媒を用いる酸化分解法等
が提案されている。
る方法として、活性炭、ゼオライト等の多孔質物質を用
いる吸着法、ＭｎＯ２などの触媒を用いる酸化分解法等
が提案されている。
〈発明が解決しようとする課題〉
しかしながら、上記従来のオゾンの除去方法はいずれも
、充分に満足のいく方法であるとは言い難い。
、充分に満足のいく方法であるとは言い難い。
すなわち、吸着法には、吸着剤が吸着能力を発揮する期
間が有限であるため、再生等することを要し、除去装置
のメンテナンスに多大の労力及び費用が必要となるとい
う問題がある。
間が有限であるため、再生等することを要し、除去装置
のメンテナンスに多大の労力及び費用が必要となるとい
う問題がある。
また、酸化分解法には、上記のような問題は無いものの
、従来のオゾン分解用触媒では、充分にオゾンを酸化分
解できないという問題があった。
、従来のオゾン分解用触媒では、充分にオゾンを酸化分
解できないという問題があった。
本発明者らは、既にこれらの改善方法として種々の発明
を出願しているが排ガス中に窒素酸化物およびもしくは
硫黄酸化物などが含有する場合、これらの方法によって
も、この問題を充分に解決することが出来ないことを見
出した。
を出願しているが排ガス中に窒素酸化物およびもしくは
硫黄酸化物などが含有する場合、これらの方法によって
も、この問題を充分に解決することが出来ないことを見
出した。
本発明はこれらの問題を解決するためになされたもので
あって、その目的とするところは、微量の窒素酸化物及
びもしくは硫黄酸化物が存在する場合においても、オゾ
ン分解活性に低下が見られない触媒を提供することにあ
る。
あって、その目的とするところは、微量の窒素酸化物及
びもしくは硫黄酸化物が存在する場合においても、オゾ
ン分解活性に低下が見られない触媒を提供することにあ
る。
ところで、オゾン分解触媒の活性低下の原因の主な原因
について既に本発明者らが提案している。
について既に本発明者らが提案している。
それはオゾン気相バルクへの脱離が触媒種および反応温
度によって遅くなるため、触媒中に酸素が蓄積するため
反応生成系のバランスが崩れることによるものである。
度によって遅くなるため、触媒中に酸素が蓄積するため
反応生成系のバランスが崩れることによるものである。
しかし活性低下はこれによるばかりでなく、ガス中の共
存成分の影響を大きく受けることが明らかになった。と
りわけ窒素酸化物及びもとくは硫黄酸化物が共存する場
合、窒素酸化物及びもしくは硫黄酸化物の濃度が微量の
場合においてもそれがオゾン分解触媒に吸着され、場合
によっては亜硝酸塩あるいは硝酸塩及びもしくは亜硫酸
塩あるいは硫酸塩を生成するため活性点阻害もしくは活
性点破壊が生ずるため活性が経時的に変化することが明
らかになった。
存成分の影響を大きく受けることが明らかになった。と
りわけ窒素酸化物及びもとくは硫黄酸化物が共存する場
合、窒素酸化物及びもしくは硫黄酸化物の濃度が微量の
場合においてもそれがオゾン分解触媒に吸着され、場合
によっては亜硝酸塩あるいは硝酸塩及びもしくは亜硫酸
塩あるいは硫酸塩を生成するため活性点阻害もしくは活
性点破壊が生ずるため活性が経時的に変化することが明
らかになった。
本発明者は、かかる知見に基づきなされたものであって
その目的は、窒素酸化物及びもしくは硫黄酸化物の共存
下においてオゾン分解性能が低下しない触媒を提供する
ことにある。
その目的は、窒素酸化物及びもしくは硫黄酸化物の共存
下においてオゾン分解性能が低下しない触媒を提供する
ことにある。
く問題を解決するための手段〉
上記目的を達成するための本発明に係るオゾン分解用触
媒は、バナジウム（■）、モリブデン（Ｍｏ）、ジルコ
ニア（ＺｒＬスズ（Ｓｎ） 、＝オブ（Ｎｂ） 、タン
グステン（Ｗ）、チタン（Ｔｉ）、マンガン（Ｍｎ）、
銀（Ａｇ）の中から選ばれる少なくとも１種以上の金属
の酸化物を主成分とすることを特徴とする触媒において
、これら成分に対し、活性炭を５〜５０ｗｔ％添加する
ことを特徴としている。
媒は、バナジウム（■）、モリブデン（Ｍｏ）、ジルコ
ニア（ＺｒＬスズ（Ｓｎ） 、＝オブ（Ｎｂ） 、タン
グステン（Ｗ）、チタン（Ｔｉ）、マンガン（Ｍｎ）、
銀（Ａｇ）の中から選ばれる少なくとも１種以上の金属
の酸化物を主成分とすることを特徴とする触媒において
、これら成分に対し、活性炭を５〜５０ｗｔ％添加する
ことを特徴としている。
Ｖ、Ｍｏ、Ｚｒ、、Ｓｎ％Ｎｂ、Ｗ、Ｔｉ、Ｍｎ。
Ａｇの中から選ばれる少なくとも１種以上の金属の酸化
物を主成分とする触媒としては、ｖ２０Ｉｉ−Ｔｉ２０
、ＭｎＯ３−ＴｉＯ２、Ｚｒ０２−Ｔｉｅ２．５ｎ０２
−Ｔｉｅ２、Ｎｂ２Ｏ，−Ｔｉ０２、ＷＯ３−Ｔｉｅ２
等の二元触媒を主成分とするもの及びＭｎ０２−Ｖ２Ｏ
３−Ｔｉｅ、（。
物を主成分とする触媒としては、ｖ２０Ｉｉ−Ｔｉ２０
、ＭｎＯ３−ＴｉＯ２、Ｚｒ０２−Ｔｉｅ２．５ｎ０２
−Ｔｉｅ２、Ｎｂ２Ｏ，−Ｔｉ０２、ＷＯ３−Ｔｉｅ２
等の二元触媒を主成分とするもの及びＭｎ０２−Ｖ２Ｏ
３−Ｔｉｅ、（。
ｒ Ａｇ２０）、ＭｎＯ２−Ｍｏ０３−Ｔｉｅ２（ｏ
ｒ Ａｇ２０） 、Ｍｎ０２−Ｚｒ０２−Ｔｉ０、、
（ｏｒ Ａｇ２０）、ＭｎＯ，、−３ｎＯ２−ＴｉＯ
２（ｏｒ Ａｇ２０）、Ｍｎ０２−Ｎｂ２０５−Ｔｉ
ｅ２（ｏｒ Ａｇ２０）、ＭｎＯ，、−ＷＯ３−Ｔｉ
０２ （ｏｒ Ａｇ２０）及びＭｎＯ２−Ｔｉｅ２−
Ａｇ、、Ｏ等の三元触媒を主成分とするものが例示され
る。
ｒ Ａｇ２０） 、Ｍｎ０２−Ｚｒ０２−Ｔｉ０、、
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２（ｏｒ Ａｇ２０）、Ｍｎ０２−Ｎｂ２０５−Ｔｉ
ｅ２（ｏｒ Ａｇ２０）、ＭｎＯ，、−ＷＯ３−Ｔｉ
０２ （ｏｒ Ａｇ２０）及びＭｎＯ２−Ｔｉｅ２−
Ａｇ、、Ｏ等の三元触媒を主成分とするものが例示され
る。
ＶＳＭｏ、Ｚｒ、Ｓｎ、Ｎｂ、Ｗ、Ｔｉ、Ｍｎ。
Ａｇの中から選ばれる少なくとも１種以上の金属酸化物
の好適な含有率（重量％、以下同様）は、金属単体の含
有率に換算して５〜９５％である。
の好適な含有率（重量％、以下同様）は、金属単体の含
有率に換算して５〜９５％である。
これらの成分に対して添加される活性炭は、その賦活方
法はとくに限定されず、水蒸気賦活であっても薬品賦活
であってもよい。これらの上記成分に対する好適な活性
炭添加量は、５〜５０ｗｔ％てあり、好ましくは１０〜
３０ｗｔ％、より好ましくは１５〜２５ｗｔ％である。
法はとくに限定されず、水蒸気賦活であっても薬品賦活
であってもよい。これらの上記成分に対する好適な活性
炭添加量は、５〜５０ｗｔ％てあり、好ましくは１０〜
３０ｗｔ％、より好ましくは１５〜２５ｗｔ％である。
活性炭の添加量が上記好適な範囲以外の場合、目的の性
能を得ることが出来ない。これらのうち好ましい触媒と
してはＭｎＯ２系であり、最も好ましい触媒としてはＭ
ｎＯ２−Ａｇ ２０系である。
能を得ることが出来ない。これらのうち好ましい触媒と
してはＭｎＯ２系であり、最も好ましい触媒としてはＭ
ｎＯ２−Ａｇ ２０系である。
本発明に係る触媒の形状は特に限定されず、例えばハニ
カム状、ベレット状、円柱状、板状、バイブ状等、種々
の形状のものを用いることができる。
カム状、ベレット状、円柱状、板状、バイブ状等、種々
の形状のものを用いることができる。
触媒中の活性成分含有率は、５０％以上が好ましく、７
５％以上がより好ましい。
５％以上がより好ましい。
触媒は、含浸法、混練法、共沈法、沈殿法、酸化物混合
法等の既知の製法を適宜選択して製造することができる
。触媒の製造においては、触媒に賦形性を与えるために
成形助剤を添加したり、機械強度等を向上させるために
無機繊維等の補強剤有機バインダー等を適宜添加したり
してもよい。
法等の既知の製法を適宜選択して製造することができる
。触媒の製造においては、触媒に賦形性を与えるために
成形助剤を添加したり、機械強度等を向上させるために
無機繊維等の補強剤有機バインダー等を適宜添加したり
してもよい。
オゾン分解の際の反応温度は、０〜４０℃が好ましく、
１０〜３０℃がより好ましい。０℃未満の場合、反応速
度が遅くなるからであり、４０℃を越えた場合、新たに
昇温のための熱エネルギーを必要とし不経済であるから
である。
１０〜３０℃がより好ましい。０℃未満の場合、反応速
度が遅くなるからであり、４０℃を越えた場合、新たに
昇温のための熱エネルギーを必要とし不経済であるから
である。
また、触媒と反応ガスとの接触は、５〜７００面積速度
（ＡＶ ： ａｒｅａ ｖｅｌｏｃｉｔｙ）で行うこと
が好ましい。これは、面積速度が５未満であると触媒が
多く必要になるからであり、面積速度が７０を越えると
効率が低く所定の分解率が得られないからである。ここ
で、面積速度とは、空間速度（１／Ｈｒ）を単位容積当
たりのガス接触面積Ｃｄ／ｌｒ？＞で除去した値である
。
（ＡＶ ： ａｒｅａ ｖｅｌｏｃｉｔｙ）で行うこと
が好ましい。これは、面積速度が５未満であると触媒が
多く必要になるからであり、面積速度が７０を越えると
効率が低く所定の分解率が得られないからである。ここ
で、面積速度とは、空間速度（１／Ｈｒ）を単位容積当
たりのガス接触面積Ｃｄ／ｌｒ？＞で除去した値である
。
ところで、オゾン分解において、入口オゾン濃度（ｐｐ
ｍ ）と面積速度との積（以下、「ＣＡ」という）が小
さい穏やかな反応条件でオゾン分解がなされる場合は、
触媒の劣化も通常殆ど生じないが、ＣＡが３０以上であ
る苛酷な条件の場合は、性能劣化が激しく起こる触媒が
多い。しかし活性低下はこれによるばかりでなく、ガス
中の共存成分め影響を大きく受けることが明らかになっ
ており、とりわけ窒素酸化物及びもしくは硫黄酸化物が
共存する場合、それらの濃度が微量の場合においてもそ
れがオゾン分解触媒に吸着され、場合によっては亜硝酸
塩あるいは硝酸塩及びもしくは亜硫酸塩あるいは硫酸塩
を生成するため活性点阻害もしくは活性点破壊が生ずる
ため、活性が経時的に変化することが明らかになった。
ｍ ）と面積速度との積（以下、「ＣＡ」という）が小
さい穏やかな反応条件でオゾン分解がなされる場合は、
触媒の劣化も通常殆ど生じないが、ＣＡが３０以上であ
る苛酷な条件の場合は、性能劣化が激しく起こる触媒が
多い。しかし活性低下はこれによるばかりでなく、ガス
中の共存成分め影響を大きく受けることが明らかになっ
ており、とりわけ窒素酸化物及びもしくは硫黄酸化物が
共存する場合、それらの濃度が微量の場合においてもそ
れがオゾン分解触媒に吸着され、場合によっては亜硝酸
塩あるいは硝酸塩及びもしくは亜硫酸塩あるいは硫酸塩
を生成するため活性点阻害もしくは活性点破壊が生ずる
ため、活性が経時的に変化することが明らかになった。
上述したような、本発明に係る触媒は、これらの苛酷な
条件下においても性能の劣化を示さない触媒である。
条件下においても性能の劣化を示さない触媒である。
〈実施例〉
以下、本発明を実施例に基づいて詳細に説明する。但し
本発明は、下記の実施例に限定されるものではない。
本発明は、下記の実施例に限定されるものではない。
八−触媒Ω調製
実施例１
比表面積８５ぜ７ｇのアナターゼ型ＴｉＯ２２００ｇに
、Ｍ酸バナジル水溶液（１５０ｇ／Ｑ。
、Ｍ酸バナジル水溶液（１５０ｇ／Ｑ。
ａｓＶ２０５）を１４０１１１！、さらに水を適当量加
え充分に混練し、ウォーターバス上で混練しながらＤｒ
ｙ−ｕｐＬ、乾燥品を３５０℃で２時間焼成した。こう
して得られた焼成品を粉砕し、粉末状活性炭４４ｇを加
え、さらに水とガラスピーズを加えて３０分間撹拌混合
しスラリーとした。このスラリーを空隙率８１％、ピッ
チ４．０ｍｍのセラミックファイバー製のコルゲート状
ハニカムに含浸させて、Ｖ２Ｏ５−Ｔｉ０□−活性炭（
重量比８ニア５：１７）を担持率９８％て担持した三元
触媒を得た。
え充分に混練し、ウォーターバス上で混練しながらＤｒ
ｙ−ｕｐＬ、乾燥品を３５０℃で２時間焼成した。こう
して得られた焼成品を粉砕し、粉末状活性炭４４ｇを加
え、さらに水とガラスピーズを加えて３０分間撹拌混合
しスラリーとした。このスラリーを空隙率８１％、ピッ
チ４．０ｍｍのセラミックファイバー製のコルゲート状
ハニカムに含浸させて、Ｖ２Ｏ５−Ｔｉ０□−活性炭（
重量比８ニア５：１７）を担持率９８％て担持した三元
触媒を得た。
実施例２
実施例１において、蓚酸バナジル水溶液にかえて、モル
ブデン酸アンモン水溶液（６７ｇ／ＨａｓＭｏＯａ）３
２Ｂ−を加えること以外は実施例１と全く同様にして、
Ｍｎ０３−Ｔｉ０２−活性炭（重量比８ニア５：１７）
を担持率９９％で担持した三元触媒を得た。
ブデン酸アンモン水溶液（６７ｇ／ＨａｓＭｏＯａ）３
２Ｂ−を加えること以外は実施例１と全く同様にして、
Ｍｎ０３−Ｔｉ０２−活性炭（重量比８ニア５：１７）
を担持率９９％で担持した三元触媒を得た。
実施例３
実施例１において、蓚酸バナジル水溶液にかえて、オキ
ン塩ジルコニル水溶液（３５％ａｓＺｒ０２）６３ｇを
加えること以外は実施例１と全く同様にして、Ｚｒ０２
−Ｔｉ０２−活性炭（重量比８ニア５：１７）を担持率
１００％で担持した三元触媒を得た。
ン塩ジルコニル水溶液（３５％ａｓＺｒ０２）６３ｇを
加えること以外は実施例１と全く同様にして、Ｚｒ０２
−Ｔｉ０２−活性炭（重量比８ニア５：１７）を担持率
１００％で担持した三元触媒を得た。
実施例４
実施例１において、蓚酸バナジル水溶液にかえて、Ｓｎ
ＳＯ４水溶液（１００ｇＩＱ、 ａｓ ５ｎＯ２）２２
０ｄを加えること以外は実施例１と全く同様にして、５
ｎ０２−Ｔｉ０２−活性炭（重量比８ニア５：１７）を
担持率９７％で担持した三元触媒を得た。
ＳＯ４水溶液（１００ｇＩＱ、 ａｓ ５ｎＯ２）２２
０ｄを加えること以外は実施例１と全く同様にして、５
ｎ０２−Ｔｉ０２−活性炭（重量比８ニア５：１７）を
担持率９７％で担持した三元触媒を得た。
実施例５
実施例１において、蓚酸バナジル水溶液にかえて、水酸
化ニオブの蓚酸水溶液（３０ｇ／見ａｓＮｂ２０６）７
３３蔽を加えること以外は実施例１と全く同様にして、
Ｎｂ２０Ｂ−ＴｉＯ□−活性炭（重量比８ニアｉ５：１
７）を担持率１０１％で担持した三元触媒を得た。
化ニオブの蓚酸水溶液（３０ｇ／見ａｓＮｂ２０６）７
３３蔽を加えること以外は実施例１と全く同様にして、
Ｎｂ２０Ｂ−ＴｉＯ□−活性炭（重量比８ニアｉ５：１
７）を担持率１０１％で担持した三元触媒を得た。
実施例６
実施例１において、蓚酸バナジル水溶液にかえて、メタ
タングステン酸アンモニウム水溶液（５０％ａｓ ｗｏ
３） ４４ ｇを加えること以外は実施例１と全く同
様にして、ＷＯ３−Ｔｉ０２＝活性炭（重量比８ニア５
：１７）を担持率１０３％で担持した三元触媒を得た。
タングステン酸アンモニウム水溶液（５０％ａｓ ｗｏ
３） ４４ ｇを加えること以外は実施例１と全く同
様にして、ＷＯ３−Ｔｉ０２＝活性炭（重量比８ニア５
：１７）を担持率１０３％で担持した三元触媒を得た。
実施例７
実施例１において、比表面積８５ ｍ’ ／ ｇのアナ
ターゼ型Ｔｉ０２２００ｇに、さらに比表面積４８１Ｔ
１′／ｇのＭｎ０２８０ｇを加え、さらに活性炭を６０
ｇ加えること以外は実施例１と全く同様にして、Ｖ２Ｏ
５−Ｍｎ０．、−Ｔｉｅ□−活性炭（重量比６：２２：
５５：１７）を担持率１００％で担持した四元触媒を得
た。
ターゼ型Ｔｉ０２２００ｇに、さらに比表面積４８１Ｔ
１′／ｇのＭｎ０２８０ｇを加え、さらに活性炭を６０
ｇ加えること以外は実施例１と全く同様にして、Ｖ２Ｏ
５−Ｍｎ０．、−Ｔｉｅ□−活性炭（重量比６：２２：
５５：１７）を担持率１００％で担持した四元触媒を得
た。
実施例８
実施例２において、比表面積８５ｔ／／ｇのアナターゼ
型ＴｉＯ２２００ｇに、さらに比表面積４８イ／ｇのＭ
ｎ０２８０ｇを加え、さらに活性炭を６０ｇ加えること
以外実施例２と全く同様にして、Ｍｏｂ、−Ｍｎ０２−
Ｔｉ０２−活性炭（重量比６：２２：５５：１７）を担
持率１０１％て担持した四元触媒を得た。
型ＴｉＯ２２００ｇに、さらに比表面積４８イ／ｇのＭ
ｎ０２８０ｇを加え、さらに活性炭を６０ｇ加えること
以外実施例２と全く同様にして、Ｍｏｂ、−Ｍｎ０２−
Ｔｉ０２−活性炭（重量比６：２２：５５：１７）を担
持率１０１％て担持した四元触媒を得た。
実施例９
実施例３において、比表面積８５ｖｎ’／ｇのアナター
ゼ型Ｔｉ０２２００ｇに、さらに比表面積４８ｄ１ｇの
Ｍｎ０２８０ｇを加え、さらに活性炭を６０ｇ加えるこ
とは以外実施例３と全く同様にして、Ｚｒ０２−Ｍｎ０
２−ＴｉＯ２−活性炭（重量比６：２２：５５：１７）
を担持率１０２％で担持した四元触媒を得た。
ゼ型Ｔｉ０２２００ｇに、さらに比表面積４８ｄ１ｇの
Ｍｎ０２８０ｇを加え、さらに活性炭を６０ｇ加えるこ
とは以外実施例３と全く同様にして、Ｚｒ０２−Ｍｎ０
２−ＴｉＯ２−活性炭（重量比６：２２：５５：１７）
を担持率１０２％で担持した四元触媒を得た。
実施例１０
実施例４において、比表面積８５ｖ／／ｇのアナターゼ
型ＴｉＯ２２００ｇに、さらに比表面積４８ｄ１ｇのＭ
ｎ０２８０ｇを加え、さらに活性炭を６０ｇ加えること
は以外実施例４と全く同様にして、ＳｎＯ２−Ｍｎ０２
−ＴｉＯ２−活性炭（重量比６：２２：５５：１７）を
担持率１０４％て担持した四元触媒を得た。
型ＴｉＯ２２００ｇに、さらに比表面積４８ｄ１ｇのＭ
ｎ０２８０ｇを加え、さらに活性炭を６０ｇ加えること
は以外実施例４と全く同様にして、ＳｎＯ２−Ｍｎ０２
−ＴｉＯ２−活性炭（重量比６：２２：５５：１７）を
担持率１０４％て担持した四元触媒を得た。
実施例１１
実施例５において、比表面積８５ｍ″／ｇのアナターゼ
型ＴｉＯ，，２００ｇに、さらに比表面積４８シ／ｇの
Ｍｎ０２８０ｇを加え、さらに活性炭を６０ｇ加えるこ
とは以外実施例５と全く同様にして、Ｎｂ２０６−Ｍｎ
０２−Ｔｉ０２−活性炭（重量比６：２２：５５：１７
）を担持率１０５％で担持した四元触媒を得た。
型ＴｉＯ，，２００ｇに、さらに比表面積４８シ／ｇの
Ｍｎ０２８０ｇを加え、さらに活性炭を６０ｇ加えるこ
とは以外実施例５と全く同様にして、Ｎｂ２０６−Ｍｎ
０２−Ｔｉ０２−活性炭（重量比６：２２：５５：１７
）を担持率１０５％で担持した四元触媒を得た。
実施例１２
実施例６において、比表面積８５ｙ／／ｇのアナターゼ
型Ｔｉ０２２００ｇに、さらに比表面積４８♂／ｇのＭ
ｎ０２８０ｇを加え、さらに活性炭を６０ｇ加えること
は以外実施例６と全く同様にして、ＷＯ３−Ｍｎ０２−
ＴｉＯ２−活性炭（重量比６：２２：５５：１７）を担
持率９９％で担持した四元触媒を得た。
型Ｔｉ０２２００ｇに、さらに比表面積４８♂／ｇのＭ
ｎ０２８０ｇを加え、さらに活性炭を６０ｇ加えること
は以外実施例６と全く同様にして、ＷＯ３−Ｍｎ０２−
ＴｉＯ２−活性炭（重量比６：２２：５５：１７）を担
持率９９％で担持した四元触媒を得た。
実施例１３
比表面積８５ｖｒｒ／ｇのアナターゼ型Ｔｉ０２２００
ｇに、さらに比表面積４８ｍ’／ｇのＭｎ０２８０ｇを
加え、さらにＡｇＮ０３ｓｏｌｕ （２００ｇ／ＩＪ−
ａｓ Ａｇ２０）を１００ｍ１２、さらに水を適当量
加え充分に混練し、ウォーターバス上で混練しなからＤ
ｒｙ−ｕｐし、乾燥品を３５０℃で２時間焼成した。こ
うして得られた焼成品を粉砕し、粉末状活性炭６０ｇを
加え、さらに水とガラスピーズを加えて３０分間撹拌混
合しスラリーとした。このスラリーを空隙率８１％、ピ
ッチ４゜０闘のセラミックファイバー製のコルゲート状
ハニカムに含浸させて、Ａｇ ２０−Ｍｎ Ｏ２−Ｔ
ｉＯ□−活性炭（重量比６：２２：５５：１７）を担持
率９８％で担持した四元触媒を得た。
ｇに、さらに比表面積４８ｍ’／ｇのＭｎ０２８０ｇを
加え、さらにＡｇＮ０３ｓｏｌｕ （２００ｇ／ＩＪ−
ａｓ Ａｇ２０）を１００ｍ１２、さらに水を適当量
加え充分に混練し、ウォーターバス上で混練しなからＤ
ｒｙ−ｕｐし、乾燥品を３５０℃で２時間焼成した。こ
うして得られた焼成品を粉砕し、粉末状活性炭６０ｇを
加え、さらに水とガラスピーズを加えて３０分間撹拌混
合しスラリーとした。このスラリーを空隙率８１％、ピ
ッチ４゜０闘のセラミックファイバー製のコルゲート状
ハニカムに含浸させて、Ａｇ ２０−Ｍｎ Ｏ２−Ｔ
ｉＯ□−活性炭（重量比６：２２：５５：１７）を担持
率９８％で担持した四元触媒を得た。
実施例１４
実施例１３において、粉末状活性炭１５ｇとする以外は
実施例１３と全く同様にして、Ａｇ２０−Ｍｎ０．−Ｔ
ｉ０２−活性炭（重量比６：２５：６４：５）を担持率
１００％で担持した四元触媒を得た。
実施例１３と全く同様にして、Ａｇ２０−Ｍｎ０．−Ｔ
ｉ０２−活性炭（重量比６：２５：６４：５）を担持率
１００％で担持した四元触媒を得た。
実施例１５
実施例１３において、粉末状活性炭１５０ｇとする以外
は実施例１３と全く同様にして、Ａｇ２０−Ｍｎ０２−
ＴｉＯ２−活性炭（重量比４：１８：４５：３３）を担
持率１０１％で担持した四元触媒を得た。
は実施例１３と全く同様にして、Ａｇ２０−Ｍｎ０２−
ＴｉＯ２−活性炭（重量比４：１８：４５：３３）を担
持率１０１％で担持した四元触媒を得た。
比較例１
実施例１において、粉末状活性炭を加えないこと以外は
実施例１と全く同様にして、Ｖ２Ｏ５−Ｔｉ０２（重量
比１０：９０）を担持率９９％で担持した二元触媒を得
た。
実施例１と全く同様にして、Ｖ２Ｏ５−Ｔｉ０２（重量
比１０：９０）を担持率９９％で担持した二元触媒を得
た。
比較例２
実施例１３において、粉末状活性炭を加えないこと以外
は実施例１３と全く同様にして、Ａｇｚ０−Ｍｎ０２−
ＴｉＯ２（重量比７：２７：６６）を担持率１００％で
担持した三元触媒を得た。比較例３ 実施例１３において、粉末状活性炭を２００ｇとするこ
と以外は実施例１３と全く同様にして、Ａｇ ２０−Ｍ
ｎ０２−Ｔ ｉ Ｏ、、−活性炭（重量比４：１６：４
０４０）を担持率１００％で担持した四元触媒を得た。
は実施例１３と全く同様にして、Ａｇｚ０−Ｍｎ０２−
ＴｉＯ２（重量比７：２７：６６）を担持率１００％で
担持した三元触媒を得た。比較例３ 実施例１３において、粉末状活性炭を２００ｇとするこ
と以外は実施例１３と全く同様にして、Ａｇ ２０−Ｍ
ｎ０２−Ｔ ｉ Ｏ、、−活性炭（重量比４：１６：４
０４０）を担持率１００％で担持した四元触媒を得た。
旦−触媒活性試験
１、ＮＯｘ含有ガス耐久試験
上記実施例１〜１５及び比較例１〜３で得た触媒につい
て、第１図にそのフローシートを示すような試験装置を
用いて、下記反応条件で触媒活性試験を行った。図にお
いて、（１）はオゾン発生器であり、該オゾンを発生さ
せ、窒素酸化物はＮｏ−Ｎ２ガスをＮＯｘが所定濃度な
る様にオゾン発生器後流に加えた。このオゾン及び窒素
酸化物を含有エアーを触媒層（２）に導く。オゾン分解
率（％）は、オゾン分析計（３）にて測定される触媒層
（２）の人口及び出口におけるオゾン濃度値より次式を
用いて算出さける。
て、第１図にそのフローシートを示すような試験装置を
用いて、下記反応条件で触媒活性試験を行った。図にお
いて、（１）はオゾン発生器であり、該オゾンを発生さ
せ、窒素酸化物はＮｏ−Ｎ２ガスをＮＯｘが所定濃度な
る様にオゾン発生器後流に加えた。このオゾン及び窒素
酸化物を含有エアーを触媒層（２）に導く。オゾン分解
率（％）は、オゾン分析計（３）にて測定される触媒層
（２）の人口及び出口におけるオゾン濃度値より次式を
用いて算出さける。
オゾン分解率（％）＝
く反応条件〉
ＳＶ：１００，０００Ｈｒ’
入口オゾン濃度： Ｉ Ｑｐｐｍ
人口ＮＯｘ濃度：ｌｐｐｍ
反応温度：２０℃
この条件下において、初期、１時間経過後、１０時間経
過後、１００時間経過後の各オゾン分解率を測定し、各
触媒の劣化を調べた。
過後、１００時間経過後の各オゾン分解率を測定し、各
触媒の劣化を調べた。
２、ＳＯｘ含有ガス耐久試験
上記実施例１−１５及び比較例１〜３で得た触媒につい
て、第１図にそのフローシートを示すような試験装置を
用いて、下記反応条件で触媒活性試験を行った。図にお
いて、（１）はオゾン発生器であり、該オゾンを発生さ
せ、窒素酸化物は５０２−Ｎ２ガスをＳＯｘが所定濃度
なる様にオゾン発生器後流に加えた。このオゾン及び窒
素酸化物を含有エアーを触媒層（２）に導く。オゾン分
解率（％）は、オゾン分析計（３）にて測定される触媒
層（２）の人口及び出口におけるオゾン濃度値より次式
を用いて算出さける。
て、第１図にそのフローシートを示すような試験装置を
用いて、下記反応条件で触媒活性試験を行った。図にお
いて、（１）はオゾン発生器であり、該オゾンを発生さ
せ、窒素酸化物は５０２−Ｎ２ガスをＳＯｘが所定濃度
なる様にオゾン発生器後流に加えた。このオゾン及び窒
素酸化物を含有エアーを触媒層（２）に導く。オゾン分
解率（％）は、オゾン分析計（３）にて測定される触媒
層（２）の人口及び出口におけるオゾン濃度値より次式
を用いて算出さける。
オゾン分解率（％）＝
（反応条件）
ＳＶ：１００，０００Ｈｒ’
入口オゾン濃度：１０ｐｐｍ
人口５Ｏｘｆ１４度：ｌｐｐｍ
反応温度：２０℃
この条件下において、初期、１時間経過後、１０時間経
過後、１００時間経過後の各オゾン分解率を測定し、各
触媒の劣化を調べた。結果を表に示す。
過後、１００時間経過後の各オゾン分解率を測定し、各
触媒の劣化を調べた。結果を表に示す。
上記表より明らかなように、実施例１〜１５で得たいず
れの触媒も、比較例１〜３で得た触媒に比べてＮＯｘ及
びＳＯｘ共存下で高い耐久性を有している。
れの触媒も、比較例１〜３で得た触媒に比べてＮＯｘ及
びＳＯｘ共存下で高い耐久性を有している。
以上の試験結果より、本発明方法による触媒は高いオゾ
ン分解性能を有するとともにＮＯｘ及びＳＯｘ共存下で
の高い耐久性を有するものであることがわかる。
ン分解性能を有するとともにＮＯｘ及びＳＯｘ共存下で
の高い耐久性を有するものであることがわかる。
〈発明の効果〉
本発明に係るオゾン分解触媒は、オゾンを効率良く除去
することができる優れた効果を有する。
することができる優れた効果を有する。
第１図は触媒活性試験のフローシートである。
（１） オゾン発生器
（２） −触媒層
（３） オゾン分析計
Claims (1)
- バナジウム（Ｖ）、モリブデン（Ｍｏ）、ジルコニア（
Ｚｒ）、スズ（Ｓｎ）、ニオブ（Ｎｂ）タングステン（
Ｗ）、チタン（Ｔｉ）、マンガン（Ｍｎ）、銀（Ａｇ）
の中から選ばれる少なくとも１種以上の金属の酸化物を
主成分とすることを特徴とする触媒において、これらの
成分に対し、活性炭を５〜５０ｗｔ％添加することによ
って成るオゾン分解用触媒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2004958A JPH03213145A (ja) | 1990-01-11 | 1990-01-11 | オゾン分解用触媒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2004958A JPH03213145A (ja) | 1990-01-11 | 1990-01-11 | オゾン分解用触媒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03213145A true JPH03213145A (ja) | 1991-09-18 |
Family
ID=11598092
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2004958A Pending JPH03213145A (ja) | 1990-01-11 | 1990-01-11 | オゾン分解用触媒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03213145A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1039294A3 (en) * | 1999-03-23 | 2000-10-18 | Analytical Developments Limited | A method and apparatus for the analysis of a liquid carrying a suspension of organic matter |
| US6589495B2 (en) | 1998-11-09 | 2003-07-08 | Siemens Aktiengesellschaft | Process for reducing the levels of halogenated hydrocarbons |
| JP2009241070A (ja) * | 2009-07-15 | 2009-10-22 | Toyobo Co Ltd | オゾンフィルター |
| US7615194B2 (en) | 2005-01-26 | 2009-11-10 | Nichias Corporation | Purification composition and filter for ozone-containing exhaust gas |
-
1990
- 1990-01-11 JP JP2004958A patent/JPH03213145A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6589495B2 (en) | 1998-11-09 | 2003-07-08 | Siemens Aktiengesellschaft | Process for reducing the levels of halogenated hydrocarbons |
| EP1039294A3 (en) * | 1999-03-23 | 2000-10-18 | Analytical Developments Limited | A method and apparatus for the analysis of a liquid carrying a suspension of organic matter |
| US7615194B2 (en) | 2005-01-26 | 2009-11-10 | Nichias Corporation | Purification composition and filter for ozone-containing exhaust gas |
| JP2009241070A (ja) * | 2009-07-15 | 2009-10-22 | Toyobo Co Ltd | オゾンフィルター |
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