JPH03181332A - オゾン分解用触媒 - Google Patents
オゾン分解用触媒Info
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- JPH03181332A JPH03181332A JP1322180A JP32218089A JPH03181332A JP H03181332 A JPH03181332 A JP H03181332A JP 1322180 A JP1322180 A JP 1322180A JP 32218089 A JP32218089 A JP 32218089A JP H03181332 A JPH03181332 A JP H03181332A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
Landscapes
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、気体等の中に含まれる、オゾンを分解除去す
るための触媒に間する。
るための触媒に間する。
〈従来の技術〉
従来、気体中に含まれる有害成分であるオゾンを除去す
る方法として、活性炭、ゼオライト等の多孔質物質を用
いる吸着法、ＭｎＯ２などの触媒を用いる酸化分解法等
が提案されている。
る方法として、活性炭、ゼオライト等の多孔質物質を用
いる吸着法、ＭｎＯ２などの触媒を用いる酸化分解法等
が提案されている。
〈発明が解決しようとする課題〉
しかしながら、上記従来のオゾンの除去方法はいずれも
、充分に満足のいく方法であるとは言い難い。
、充分に満足のいく方法であるとは言い難い。
すなわち、吸着法には、吸着剤が吸着能力を発揮する期
間が有限であるため、再生等することを要し、除去装置
のメンテナンスに多大の労力及び費用が必要となるとい
う問題がある。
間が有限であるため、再生等することを要し、除去装置
のメンテナンスに多大の労力及び費用が必要となるとい
う問題がある。
また、酸化分解法には、上記のような問題は無いものの
、従来のオゾン分解用触媒では、充分にオゾンを酸化分
解できないという問題があった。
、従来のオゾン分解用触媒では、充分にオゾンを酸化分
解できないという問題があった。
本発明は、従来のオゾン除去方法が有していたこれらの
問題を解決するためになされたものであって、その目的
とするところは、先ず第１に従来方法に比べてオゾンの
除去能力に優れるオゾン除去方法の確立を可能にするオ
ゾン分解用触媒を提供することにある。
問題を解決するためになされたものであって、その目的
とするところは、先ず第１に従来方法に比べてオゾンの
除去能力に優れるオゾン除去方法の確立を可能にするオ
ゾン分解用触媒を提供することにある。
ところで、各種オゾン分解用触媒について、耐久性試験
を行ったところ、オゾン濃度が高く、且つ、面積速度が
大きい苛酷な条件で用いに場合には、性能が著しく劣化
するものがあることが分かった。
を行ったところ、オゾン濃度が高く、且つ、面積速度が
大きい苛酷な条件で用いに場合には、性能が著しく劣化
するものがあることが分かった。
本発明は、又かかる知見に基づきなされたものであって
、その目的とするところは、第２にかかる苛酷な条件で
用いても劣化することの無いオゾン分解用触媒を提供す
ることにある。
、その目的とするところは、第２にかかる苛酷な条件で
用いても劣化することの無いオゾン分解用触媒を提供す
ることにある。
〈問題を解決するための手段〉
上記目的を達成するための本発明に係るオゾン分解用触
媒は、バナジウム（Ｖ）、モリブデン（Ｍｏ）、ジル
コニア（Ｚｒ）、スズ（Ｓ ｎ）、ニオブ（Ｎｂ）及び
タングステン（Ｗ）の中から選ばれる少なくとも１種以
上の金属の酸化物と、チタン（Ｔｉ）及びマンガン（Ｍ
ｎ）の中から選ばれる少なくとも１種以上の金属の酸化
物とを主成分とすることを特徴としている。
媒は、バナジウム（Ｖ）、モリブデン（Ｍｏ）、ジル
コニア（Ｚｒ）、スズ（Ｓ ｎ）、ニオブ（Ｎｂ）及び
タングステン（Ｗ）の中から選ばれる少なくとも１種以
上の金属の酸化物と、チタン（Ｔｉ）及びマンガン（Ｍ
ｎ）の中から選ばれる少なくとも１種以上の金属の酸化
物とを主成分とすることを特徴としている。
Ｖ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｓｎ、Ｎｂ、Ｗの中から選ばれる少な
くとも１種以上の金属の酸化物と、ＴｉｌＭｎの中から
選ばれる少なくとも１種以上の金属酸化物とを主成分と
する触媒としては、Ｖ２Ｏ５−Ｔｉ 、ｏ、Ｍｎ０３−
Ｔｉｅ２、ＺｒＯ２−ＴｉＯ２，５ｎＯ２−Ｔｉｅ、、
、Ｎｂ２Ｏ，−ＴｉＯ□、ＷＯ３−ＴｉＯ２等の二元触
媒を主成分とするもの及びＭｎ０２−Ｖ２Ｏ，−Ｔｉｅ
２、Ｍｎ０２−Ｍｏ０３−Ｔｉ０２、Ｍｎ０２−ＺｒＯ
２−ＴｉＯ２、ＭｎＯ２−９ｎ０２−Ｔｉ０２、ＭｎＯ
２−Ｎｂ２Ｏ，−Ｔｉｅ２、Ｍｎ０２−ＷＯ３−Ｔｉ０
２等の三元触媒を主成分とするものが例示される。
くとも１種以上の金属の酸化物と、ＴｉｌＭｎの中から
選ばれる少なくとも１種以上の金属酸化物とを主成分と
する触媒としては、Ｖ２Ｏ５−Ｔｉ 、ｏ、Ｍｎ０３−
Ｔｉｅ２、ＺｒＯ２−ＴｉＯ２，５ｎＯ２−Ｔｉｅ、、
、Ｎｂ２Ｏ，−ＴｉＯ□、ＷＯ３−ＴｉＯ２等の二元触
媒を主成分とするもの及びＭｎ０２−Ｖ２Ｏ，−Ｔｉｅ
２、Ｍｎ０２−Ｍｏ０３−Ｔｉ０２、Ｍｎ０２−ＺｒＯ
２−ＴｉＯ２、ＭｎＯ２−９ｎ０２−Ｔｉ０２、ＭｎＯ
２−Ｎｂ２Ｏ，−Ｔｉｅ２、Ｍｎ０２−ＷＯ３−Ｔｉ０
２等の三元触媒を主成分とするものが例示される。
Ｖ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｓｎ、Ｎｂ及びＷの中から選ばれる少
なくとも１種以上の金属酸化物の好適な含有率（重量％
、以下同様）は、金属単体の含有率に換算して５〜７５
％であり、またＴｉ及びＭｎの中から選ばれる少なくと
も１種以上の金属酸化物の好適な含有率は、金属単体の
含有率に換算して２５〜９５％である。
なくとも１種以上の金属酸化物の好適な含有率（重量％
、以下同様）は、金属単体の含有率に換算して５〜７５
％であり、またＴｉ及びＭｎの中から選ばれる少なくと
も１種以上の金属酸化物の好適な含有率は、金属単体の
含有率に換算して２５〜９５％である。
本発明に係る触媒の形状は特に限定されず、例えばハニ
カム状、ペレット状、円柱状、板状、パイプ状等、種々
の形状のものを用いることができる。
カム状、ペレット状、円柱状、板状、パイプ状等、種々
の形状のものを用いることができる。
触媒中の活性成分含有率は、５０％以上が好ましく、７
５％以上がより好ましい。
５％以上がより好ましい。
触媒は、含浸法、混練法、共沈法、沈殿法、酸化物混合
法等の既知の製法を適宜選択して製造することができる
。触媒の製造においては、触媒に賦形性を与えるために
成形助剤を添加したり、機械強度等を向上させるために
無機ｗａｌＩ等の補強剤、有機バインダー等を適宜添加
しｋりしてもよい。
法等の既知の製法を適宜選択して製造することができる
。触媒の製造においては、触媒に賦形性を与えるために
成形助剤を添加したり、機械強度等を向上させるために
無機ｗａｌＩ等の補強剤、有機バインダー等を適宜添加
しｋりしてもよい。
オゾン分解の際の反応温度は、０〜４０℃が好ましく、
１０〜３０℃がより好ましい、０℃未溝の場合、反応速
度が遅くなるからであり、４０℃を越えた場合、新たに
昇温のための熱エネルギーを必要とし不経済であるから
である。
１０〜３０℃がより好ましい、０℃未溝の場合、反応速
度が遅くなるからであり、４０℃を越えた場合、新たに
昇温のための熱エネルギーを必要とし不経済であるから
である。
また、触媒と反応ガスとの接触は、５〜７０の面積速度
（ＡＶ ； ａｒｅａ ｖｅｌｏｃｉｔｙ）で行うこと
が好ましい、これは、面積速度が５未満であると触媒が
多く必要になるからであり、面積速度が７０を越えると
効率が低く所定の分解率が得られないからである。ここ
で、面積速度とは、空間速度（１／Ｈｒ）を単位容積当
たりのガス接触面積（Ｗｒ／ｍ’）で除去した値である
。
（ＡＶ ； ａｒｅａ ｖｅｌｏｃｉｔｙ）で行うこと
が好ましい、これは、面積速度が５未満であると触媒が
多く必要になるからであり、面積速度が７０を越えると
効率が低く所定の分解率が得られないからである。ここ
で、面積速度とは、空間速度（１／Ｈｒ）を単位容積当
たりのガス接触面積（Ｗｒ／ｍ’）で除去した値である
。
ところで、オゾン分解において、入口オゾン濃度（ｐｐ
ｍ ）と面積速度との積（以下、ｒｃＡＪという）が小
さい穏やかな反応条件でオゾン分解がなされる場合は、
触媒の劣化も通常殆ど生じないが、ＣＡが３０以上であ
る苛酷な条件の場合は性能劣化が激しく起こる触媒が多
い。
ｍ ）と面積速度との積（以下、ｒｃＡＪという）が小
さい穏やかな反応条件でオゾン分解がなされる場合は、
触媒の劣化も通常殆ど生じないが、ＣＡが３０以上であ
る苛酷な条件の場合は性能劣化が激しく起こる触媒が多
い。
上述したような、本発明に係る触媒は、ＣＡが３０以上
である苛酷な条件下においても性能の劣化を示さない触
媒である。
である苛酷な条件下においても性能の劣化を示さない触
媒である。
〈実施例〉
以下、本発明を実施例に基づいて詳細に説明する。但し
本発明は、下記の実施例に限定されるものではない。
本発明は、下記の実施例に限定されるものではない。
Δ工触媒Ｑ欝製
実施例１
比表面積８５ｖ／／ｇアナターゼ型Ｔｉ０２２００ｇに
、蓚酸バナジル水溶液（１５０ｇ／Ｑ、ａｓＶ ２０
ｇ ）を１４０ｄ、さらに水を適当量加え充分に混練し
、ウォーターバス上で混練しながらＤｒｙ−ｕｐＬ、＋
、乾燥品を３５０℃で２時間焼成した。こうして得られ
た焼成品を粉砕し、水とガラスピーズを加えて３０分間
撹拌混合しスラリーとした。このスラリーを空隙率８１
％、ピッチ４゜０−のセラミックファイバー製のコルゲ
ート状ハニカムに含浸させて、Ｖ２Ｏ５−ＴｉＯ２（重
量比１０：９０）を担持率９５％で担持した二元触媒を
得た。
、蓚酸バナジル水溶液（１５０ｇ／Ｑ、ａｓＶ ２０
ｇ ）を１４０ｄ、さらに水を適当量加え充分に混練し
、ウォーターバス上で混練しながらＤｒｙ−ｕｐＬ、＋
、乾燥品を３５０℃で２時間焼成した。こうして得られ
た焼成品を粉砕し、水とガラスピーズを加えて３０分間
撹拌混合しスラリーとした。このスラリーを空隙率８１
％、ピッチ４゜０−のセラミックファイバー製のコルゲ
ート状ハニカムに含浸させて、Ｖ２Ｏ５−ＴｉＯ２（重
量比１０：９０）を担持率９５％で担持した二元触媒を
得た。
実施例２
実施例１において、蓚酸バナジル水溶液にかえて、モル
ブデン酸アンモン水溶液（６７ｇ／ＱａｓＭｏ Ｏ３）
３２８−を加えること以外は実施例１と全く同様にし
て、ＭｎＯ５−Ｔ ｉ Ｏ２（ｉｆｉｔ比１０：９０）
を担持率１０１％で担持した二元触媒を得た。
ブデン酸アンモン水溶液（６７ｇ／ＱａｓＭｏ Ｏ３）
３２８−を加えること以外は実施例１と全く同様にし
て、ＭｎＯ５−Ｔ ｉ Ｏ２（ｉｆｉｔ比１０：９０）
を担持率１０１％で担持した二元触媒を得た。
実施例３
実施例１において、蓚酸バナジル水溶液にかえて、オキ
ン塩ジルコニル水溶液（３５％ａｓＺｒ０２）６３ｇを
加えること以外は実施例１と全く同様にして、ＭｎＯｓ
Ｔｉ０２（重量比１０：９０）を担持率１００％て
担持しに二元触媒な得実雄側４ 実施例１において、蓚酸バナジル水溶液にかえて、５ｎ
ＳＯ，水溶液（１００ｇ／Ｑ−ａｓ ＳｎＳｎ０２）２
２０を加えること以外は実施例１と全く同様にして、５
ｎＯ２−Ｔｉ０２ （重量比１ｏ：９０）を担持率９６
％で担持した二元触媒を得た。
ン塩ジルコニル水溶液（３５％ａｓＺｒ０２）６３ｇを
加えること以外は実施例１と全く同様にして、ＭｎＯｓ
Ｔｉ０２（重量比１０：９０）を担持率１００％て
担持しに二元触媒な得実雄側４ 実施例１において、蓚酸バナジル水溶液にかえて、５ｎ
ＳＯ，水溶液（１００ｇ／Ｑ−ａｓ ＳｎＳｎ０２）２
２０を加えること以外は実施例１と全く同様にして、５
ｎＯ２−Ｔｉ０２ （重量比１ｏ：９０）を担持率９６
％で担持した二元触媒を得た。
実施例５
実施例１において、蓚酸バナジル水溶液にかえて、水酸
化ニオブの蓚酸水溶液（３０ｇ／見ａｓＮｂ２０ｂ）７
３３ｄを加えること以外は実施例１と全く同様にして、
Ｎｂ２０５−ＴｉＯ２（ｌｉ量比１０：９０）を担持率
９８％で担持した二元触媒を得た。
化ニオブの蓚酸水溶液（３０ｇ／見ａｓＮｂ２０ｂ）７
３３ｄを加えること以外は実施例１と全く同様にして、
Ｎｂ２０５−ＴｉＯ２（ｌｉ量比１０：９０）を担持率
９８％で担持した二元触媒を得た。
実施例６
実施例１において、蓚酸バナジル水溶液にかえて、メタ
タングステン酸アンモニウム水溶液（５０％ａｓＷＯ３
）４４ｇを加えること以外は実施例１と全く同様にして
、ＷＯ３−ＴｉＯ２（重量比１０：９０）を担持率１０
２％で担持した二元触媒を得た。
タングステン酸アンモニウム水溶液（５０％ａｓＷＯ３
）４４ｇを加えること以外は実施例１と全く同様にして
、ＷＯ３−ＴｉＯ２（重量比１０：９０）を担持率１０
２％で担持した二元触媒を得た。
実施例７
実施例１において、比表面積８５ｔｒｒ／ｇのアナター
ゼ型ＴｉＯ２２００ｇに、さらに比表面積４８ｔ／／ｇ
のＭｎ０□８０ｇを加えること以外は実施例１と全く同
様にして、Ｖ２Ｏ５−Ｍｎ０２−Ｔｉ０２（重量比７：
１７：６６）を担持率１００％で担持した三元触媒を得
た。
ゼ型ＴｉＯ２２００ｇに、さらに比表面積４８ｔ／／ｇ
のＭｎ０□８０ｇを加えること以外は実施例１と全く同
様にして、Ｖ２Ｏ５−Ｍｎ０２−Ｔｉ０２（重量比７：
１７：６６）を担持率１００％で担持した三元触媒を得
た。
実施例８
実施例２において、比表面積８５ｍ”／ｇのアナターゼ
型ＴｉＯ２２００ｇに、さらに比表面積４８ｒＩ／ｇの
Ｍｎ０２８０ｇを加えることは以外実施例２と全く同様
にして、ＭｏＯ３−Ｍｎ０２−ＴｉＯ２（重量比７：１
７：６６）を担持率９９％で担持した三元触媒を得た。
型ＴｉＯ２２００ｇに、さらに比表面積４８ｒＩ／ｇの
Ｍｎ０２８０ｇを加えることは以外実施例２と全く同様
にして、ＭｏＯ３−Ｍｎ０２−ＴｉＯ２（重量比７：１
７：６６）を担持率９９％で担持した三元触媒を得た。
実施例９
実施例３において、比表面積８５ｙｎ’／ｇのアナター
ゼ型ＴｉＯ２２００ｇに、さらに比表面積４８Ｔｒ１′
／ｇのＭｎ０２８０ｇを加えることは以外実施例３と全
く同様にして、ＺｒＯ，、−Ｍｎ０２−Ｔｉ０２ （重
量比７：１７：６６）を担持率９９％で担持した三元触
媒を得た。
ゼ型ＴｉＯ２２００ｇに、さらに比表面積４８Ｔｒ１′
／ｇのＭｎ０２８０ｇを加えることは以外実施例３と全
く同様にして、ＺｒＯ，、−Ｍｎ０２−Ｔｉ０２ （重
量比７：１７：６６）を担持率９９％で担持した三元触
媒を得た。
実施例１０
実施例４において、比表面積８５ｒｌ／ｇのアナターゼ
型Ｔ ｉ Ｏ２２００ｇに、さらに比表面積４８ｉ／ｇ
のＭｎ０２８０ｇを加えることは以外実施例４と全く同
様にして、Ｓｎ０２−Ｍｎ０２−Ｔｉ０２ （重量比７
：１７：６６）を担持率１０５％で担持した三元触媒を
得ｋ。
型Ｔ ｉ Ｏ２２００ｇに、さらに比表面積４８ｉ／ｇ
のＭｎ０２８０ｇを加えることは以外実施例４と全く同
様にして、Ｓｎ０２−Ｍｎ０２−Ｔｉ０２ （重量比７
：１７：６６）を担持率１０５％で担持した三元触媒を
得ｋ。
実施例１１
実施例５において、比表面積８５Ｔ１１″／ｇのアナタ
ーゼ型ＴｉＯ２２００ｇに、さらに比表面積４８♂／ｇ
のＭｎ０２８０ｇを加えることは以外実施例５と全く同
様にして、Ｎｂ２０５−Ｍｎ０２−ＴｉＯ２（重量比７
：１７：６６）を担持率１０３％で担持した三元触媒を
得た。
ーゼ型ＴｉＯ２２００ｇに、さらに比表面積４８♂／ｇ
のＭｎ０２８０ｇを加えることは以外実施例５と全く同
様にして、Ｎｂ２０５−Ｍｎ０２−ＴｉＯ２（重量比７
：１７：６６）を担持率１０３％で担持した三元触媒を
得た。
実施例１２
実施例６において、比表面積８５ｔ＋？／ｇのアナター
ゼ型Ｔｉ０２２００ｇに、さらに比表面積４８１Ｔ１″
／ｇのＭｎ０２８０ｇを加えることは以外実雄側６と全
く同様にして、ＷＯ３−ＭｎＯ２−Ｔｉ０２ （重量比
？：１７：６６）を担持率１００％で担持した三元触媒
を得た。
ゼ型Ｔｉ０２２００ｇに、さらに比表面積４８１Ｔ１″
／ｇのＭｎ０２８０ｇを加えることは以外実雄側６と全
く同様にして、ＷＯ３−ＭｎＯ２−Ｔｉ０２ （重量比
？：１７：６６）を担持率１００％で担持した三元触媒
を得た。
参考例
比表面積４８Ｗｒ／ｇのＭｎＯ２，３０ｇと、四塩化チ
タンとシリカゾルとの混合物（ＴｉＯ２：５ｉ０２が１
： １）７０ｇとを撹拌混合しつつ、アンモニアガス
を吹き込んで中和反応を行い、スラリー状の沈澱物を生
成させた。得られた沈澱物を充分に水洗した後、温度５
００℃３時間焼成、粉砕して比表面積１６２ｗｒ／ｇの
ＭｎＯ２−ＴｉＯ２−５ｉ０２パウダーを得た。以後、
実施例１と同様にして、Ｓｉｎ２−Ｍｎ０２−ＴｉＯ２
（重量比３５：３０：３０）を担持率９９％で担持した
三元触媒を得た。
タンとシリカゾルとの混合物（ＴｉＯ２：５ｉ０２が１
： １）７０ｇとを撹拌混合しつつ、アンモニアガス
を吹き込んで中和反応を行い、スラリー状の沈澱物を生
成させた。得られた沈澱物を充分に水洗した後、温度５
００℃３時間焼成、粉砕して比表面積１６２ｗｒ／ｇの
ＭｎＯ２−ＴｉＯ２−５ｉ０２パウダーを得た。以後、
実施例１と同様にして、Ｓｉｎ２−Ｍｎ０２−ＴｉＯ２
（重量比３５：３０：３０）を担持率９９％で担持した
三元触媒を得た。
旦、触媒活性試験
上記実施例１〜１２、及び参考例で得た各触媒について
、第１図にそのフローシートを示すような試験装置を用
いて、下記反応条件で触媒活性試験を行った０図におい
て、（１）はオゾン発生器であり、該オゾンを発生させ
、このオゾン含有エアーを触媒層（２）に導く。オゾン
分解率（％）は、オゾン分析計（３）にて測定される触
媒Ｎ（２）の人口及び出口におけるオゾン濃度値より次
式を用いて算出される。
、第１図にそのフローシートを示すような試験装置を用
いて、下記反応条件で触媒活性試験を行った０図におい
て、（１）はオゾン発生器であり、該オゾンを発生させ
、このオゾン含有エアーを触媒層（２）に導く。オゾン
分解率（％）は、オゾン分析計（３）にて測定される触
媒Ｎ（２）の人口及び出口におけるオゾン濃度値より次
式を用いて算出される。
オゾン分解率（％）＝
（反応条件 ■）
面積速度：２５ｔｎ’／ｎ／−Ｈｒ
人ロオゾン濃度：０．２ｐｐＩｌ１
反応温度＝２０℃
（反応条件 ■）
反応温度２０℃において、ＣＡが１Ｏ１３０，５０又は
７０となるように入口オゾン濃度及び面積速度を種々変
化させて、初期、１時間経過後、２時間経過後の各オゾ
ン分解率を測定し、各触媒の劣化を調べた。
７０となるように入口オゾン濃度及び面積速度を種々変
化させて、初期、１時間経過後、２時間経過後の各オゾ
ン分解率を測定し、各触媒の劣化を調べた。
上記試験結果を表１〜表２に示す。
表１
反応条件！
表２
反応条件■
本（ｐｐｍ・−／ｄ−Ｈｒ）
表２
反応条件■
表２
反応条件■
上記表より明らかなように、実施例１−１２で得たいず
れの触媒も、参考例で得た触媒に比べて高いオゾン分解
率（％）及び苛酷条件下での耐久性を有している。
れの触媒も、参考例で得た触媒に比べて高いオゾン分解
率（％）及び苛酷条件下での耐久性を有している。
以上の試験結果より、本発明方法による触媒は、高いオ
ゾン分解性能を有するとともに苛酷条件下での耐久性を
有するものであることがわかる。
ゾン分解性能を有するとともに苛酷条件下での耐久性を
有するものであることがわかる。
〈発明の効果〉
本発明に係るオゾン分解触媒は、オゾンを効率良く除去
することができる優れた効果を有する。
することができる優れた効果を有する。
第１図は触媒活性試験のフローシートである。
（１） ・−−オゾン発生器
（２） −触媒層
（３）−オゾン分析計
第１図
Claims (1)
- バナジウム（Ｖ）、モリブデン（Ｍｏ）、ジルコニア（
Ｚｒ）、スズ（Ｓｎ）、ニオブ（Ｎｂ）及びタングステ
ン（Ｗ）の中から選ばれる少なくとも１種以上の金属の
酸化物と、チタン（Ｔｉ）及びマンガン（Ｍｎ）の中か
ら選ばれる少なくとも１種以上の金属の酸化物とを主成
分とすることを特徴とするオゾン分解用触媒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1322180A JPH03181332A (ja) | 1989-12-11 | 1989-12-11 | オゾン分解用触媒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1322180A JPH03181332A (ja) | 1989-12-11 | 1989-12-11 | オゾン分解用触媒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03181332A true JPH03181332A (ja) | 1991-08-07 |
Family
ID=18140839
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1322180A Pending JPH03181332A (ja) | 1989-12-11 | 1989-12-11 | オゾン分解用触媒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03181332A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20030095912A (ko) * | 2002-06-15 | 2003-12-24 | (주)하이엔텍 | 유해가스 제거용 촉매 및 그 제조방법 |
-
1989
- 1989-12-11 JP JP1322180A patent/JPH03181332A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20030095912A (ko) * | 2002-06-15 | 2003-12-24 | (주)하이엔텍 | 유해가스 제거용 촉매 및 그 제조방법 |
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