JPH06154601A - オゾン分解用触媒 - Google Patents
オゾン分解用触媒Info
- Publication number
- JPH06154601A JPH06154601A JP4351195A JP35119592A JPH06154601A JP H06154601 A JPH06154601 A JP H06154601A JP 4351195 A JP4351195 A JP 4351195A JP 35119592 A JP35119592 A JP 35119592A JP H06154601 A JPH06154601 A JP H06154601A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- catalyst
- ozone
- mno
- decomposition
- component
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
Landscapes
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】 第１成分としてＭｎ、Ｎｉの酸化物から選
ばれる少なくとも１種以上、第２成分としてＡｌの酸化
物から構成される触媒で、ガス温度が０〜４０℃、ガス
と触媒との接触が５〜７０ｍ２／ｍ３で使用
するオゾン分解用触媒を提供する。 【効果】 上記触媒は、オゾンを効率よく分解、除去
することができる、優れた効果を有する。
ばれる少なくとも１種以上、第２成分としてＡｌの酸化
物から構成される触媒で、ガス温度が０〜４０℃、ガス
と触媒との接触が５〜７０ｍ２／ｍ３で使用
するオゾン分解用触媒を提供する。 【効果】 上記触媒は、オゾンを効率よく分解、除去
することができる、優れた効果を有する。
Description
【産業上の利用分野】本発明は、気体等の中に含まれ
る、オゾンを分解除去するための触媒に関する。
る、オゾンを分解除去するための触媒に関する。
【従来の技術】従来、気体中に含まれる有害成分である
オゾンを除去する方法として、活性炭、ゼオライト等の
多孔質物質を用いる吸着法、ＭｎＯ２などの触媒を用い
る酸化分解法等が提案されている。
オゾンを除去する方法として、活性炭、ゼオライト等の
多孔質物質を用いる吸着法、ＭｎＯ２などの触媒を用い
る酸化分解法等が提案されている。
【発明が解決しようとする問題点】しかしながら、上記
従来のオゾンの除去方法はいずれも、充分に満足のいく
方法であるとは言い難い。すなわち、吸着法には、吸着
剤が吸着能力を発揮する期間が有限であるため、再生等
することを要し、除去装置のメンテナンスに多大の労力
及び費用が必要となるという問題がある。また、酸化分
解法には、上記のような問題は無いものの、オゾン分解
用触媒が経時的に活性が劣化するという問題があった。
本発明者らは、既にこれらの改善方法として種々の発明
を出願しているが、排ガス中に窒素酸化物あるいは低級
脂肪酸などの酸性物質が含有する場合、これらの方法に
よっても、この問題を充分に解決することが出来ないこ
とを見出した。尚、これら窒素酸化物は、無声放電など
のオゾンの発生方式において、空気を原料とした場合
に、不可避的に発生する。また低級脂肪酸は動物の汗あ
るいはアルコール、アルデヒド類のオゾン酸化により発
生する。本発明はこれらの問題を解決するためになされ
たものであって、その目的とするところは、排ガス中に
窒素酸化物や低級脂肪酸などの酸性物質が存在する場合
においても、オゾン分解活性に低下が見られない方法を
提供することにある。ところで、オゾン分解触媒の活性
低下の原因の主な原因について既に本発明者らが提案し
ている。それはオゾン分子の気相バルクへの脱離が触媒
種および反応条件によってオゾン分解反応に追随でき
ず、触媒中に酸素が蓄積するため反応生成系のバランス
が崩れることによるものである。オゾン分解において、
入口オゾン濃度（ｐｐｍ）と面積速度との積（以下、
「ＣＡ」という）が小さい穏やかな反応条件でオゾン分
解がなされる場合は、触媒の劣化も通常殆ど生じない
が、ＣＡが３０以上である苛酷な条件の場合は、性能劣
化が激しく起こる触媒が多いのはこうした例を示すもの
である。しかし活性低下はこれによるばかりでなく、ガ
ス中の共存成分の影響を大きく受けることが明らかにな
った。とりわけ窒素酸化物や低級脂肪酸などの酸性物質
が共存する場合、その濃度が微量の場合においてもそれ
がオゾン分解触媒に吸着され、場合によっては亜硝酸塩
あるいは硝酸塩もしくは低級脂肪酸塩などを生成するた
め活性点阻害もしくは活性点破壊が生ずるため活性が経
時的に変化することが明らかになった。本発明は、かか
る知見に基づきなされたものであってその目的は、窒素
酸化物あるいは低級脂肪酸などの酸性物質の共存下にお
いてもオゾン分解性能が低下しない方法を提供すること
にある。
従来のオゾンの除去方法はいずれも、充分に満足のいく
方法であるとは言い難い。すなわち、吸着法には、吸着
剤が吸着能力を発揮する期間が有限であるため、再生等
することを要し、除去装置のメンテナンスに多大の労力
及び費用が必要となるという問題がある。また、酸化分
解法には、上記のような問題は無いものの、オゾン分解
用触媒が経時的に活性が劣化するという問題があった。
本発明者らは、既にこれらの改善方法として種々の発明
を出願しているが、排ガス中に窒素酸化物あるいは低級
脂肪酸などの酸性物質が含有する場合、これらの方法に
よっても、この問題を充分に解決することが出来ないこ
とを見出した。尚、これら窒素酸化物は、無声放電など
のオゾンの発生方式において、空気を原料とした場合
に、不可避的に発生する。また低級脂肪酸は動物の汗あ
るいはアルコール、アルデヒド類のオゾン酸化により発
生する。本発明はこれらの問題を解決するためになされ
たものであって、その目的とするところは、排ガス中に
窒素酸化物や低級脂肪酸などの酸性物質が存在する場合
においても、オゾン分解活性に低下が見られない方法を
提供することにある。ところで、オゾン分解触媒の活性
低下の原因の主な原因について既に本発明者らが提案し
ている。それはオゾン分子の気相バルクへの脱離が触媒
種および反応条件によってオゾン分解反応に追随でき
ず、触媒中に酸素が蓄積するため反応生成系のバランス
が崩れることによるものである。オゾン分解において、
入口オゾン濃度（ｐｐｍ）と面積速度との積（以下、
「ＣＡ」という）が小さい穏やかな反応条件でオゾン分
解がなされる場合は、触媒の劣化も通常殆ど生じない
が、ＣＡが３０以上である苛酷な条件の場合は、性能劣
化が激しく起こる触媒が多いのはこうした例を示すもの
である。しかし活性低下はこれによるばかりでなく、ガ
ス中の共存成分の影響を大きく受けることが明らかにな
った。とりわけ窒素酸化物や低級脂肪酸などの酸性物質
が共存する場合、その濃度が微量の場合においてもそれ
がオゾン分解触媒に吸着され、場合によっては亜硝酸塩
あるいは硝酸塩もしくは低級脂肪酸塩などを生成するた
め活性点阻害もしくは活性点破壊が生ずるため活性が経
時的に変化することが明らかになった。本発明は、かか
る知見に基づきなされたものであってその目的は、窒素
酸化物あるいは低級脂肪酸などの酸性物質の共存下にお
いてもオゾン分解性能が低下しない方法を提供すること
にある。
【問題を解決するための手段】上記目的を達成するため
の本発明に係るオゾン分解用触媒は、第１成分としてＭ
ｎ、Ｎｉの酸化物から選ばれる少なくとも１種以上、第
２成分としてＡｌの酸化物から構成されることを特徴と
している。これらの触媒成分は公知の担体であるアルミ
ナ、チタニア、シリカ−チタニア、シリカ、ゼオライト
などに担持してもよい。とりわけ、耐酸性に優れたチタ
ニア、シリカ−チタニア、シリカ、ジルコニア、ゼオラ
イト担体に担持することによって長時間オゾン分解活性
を維持することができる。また触媒成分の担持率は通常
０．１〜５０ｗｔ％である。０．１ｗｔ％以下では充分
なオゾン分解能が得られず５０％以上では、細孔閉塞な
どによってオゾン分解能が低下するからである。本発明
に係る触媒の形状は特に限定されず、例えばハニカム
状、ペレット状、円柱状、板状、パイプ状等、種々の形
状のものを用いることができる。触媒は、含浸法、混練
法、共沈法、沈殿法、酸化物混合法等の既知の製法を適
宜選択して製造することが出来る。触媒の製造において
は、触媒に賦形性を与えるために成形助剤を添加した
り、機械強度等を向上させるために無機繊維等の補強
剤、有機バインダー等を適宜添加したりしてもよい。オ
ゾン分解の際の反応温度は、０〜４０℃が好ましく、１
０〜３０℃がより好ましい。０℃未満の場合、反応速度
が遅くなるからであり、４０℃を越えた場合、新たに昇
温のための熱エネルギーを必要とし不経済であるからで
ある。しかし、ガス温度が４０℃以上の場合これらの触
媒を用いることができるのは当然である。また、触媒と
反応ガスとの接触は、５〜７０の面積速度（ＡＶ；ａｒ
ｅａ ｖｅｌｏｃｉｔｙ）で行うことが好ましい。これ
は、面積速度が５未満であると触媒が多く必要になるか
らであり、面積速度が７０を越えると効率が低く所定の
分解率が得られないからである。ここで、面積速度と
は、空間速度（１／Ｈｒ）を単位容積当たりのガス接触
面積（ｍ２／ｍ３）で除去した値である。
の本発明に係るオゾン分解用触媒は、第１成分としてＭ
ｎ、Ｎｉの酸化物から選ばれる少なくとも１種以上、第
２成分としてＡｌの酸化物から構成されることを特徴と
している。これらの触媒成分は公知の担体であるアルミ
ナ、チタニア、シリカ−チタニア、シリカ、ゼオライト
などに担持してもよい。とりわけ、耐酸性に優れたチタ
ニア、シリカ−チタニア、シリカ、ジルコニア、ゼオラ
イト担体に担持することによって長時間オゾン分解活性
を維持することができる。また触媒成分の担持率は通常
０．１〜５０ｗｔ％である。０．１ｗｔ％以下では充分
なオゾン分解能が得られず５０％以上では、細孔閉塞な
どによってオゾン分解能が低下するからである。本発明
に係る触媒の形状は特に限定されず、例えばハニカム
状、ペレット状、円柱状、板状、パイプ状等、種々の形
状のものを用いることができる。触媒は、含浸法、混練
法、共沈法、沈殿法、酸化物混合法等の既知の製法を適
宜選択して製造することが出来る。触媒の製造において
は、触媒に賦形性を与えるために成形助剤を添加した
り、機械強度等を向上させるために無機繊維等の補強
剤、有機バインダー等を適宜添加したりしてもよい。オ
ゾン分解の際の反応温度は、０〜４０℃が好ましく、１
０〜３０℃がより好ましい。０℃未満の場合、反応速度
が遅くなるからであり、４０℃を越えた場合、新たに昇
温のための熱エネルギーを必要とし不経済であるからで
ある。しかし、ガス温度が４０℃以上の場合これらの触
媒を用いることができるのは当然である。また、触媒と
反応ガスとの接触は、５〜７０の面積速度（ＡＶ；ａｒ
ｅａ ｖｅｌｏｃｉｔｙ）で行うことが好ましい。これ
は、面積速度が５未満であると触媒が多く必要になるか
らであり、面積速度が７０を越えると効率が低く所定の
分解率が得られないからである。ここで、面積速度と
は、空間速度（１／Ｈｒ）を単位容積当たりのガス接触
面積（ｍ２／ｍ３）で除去した値である。
【実施例】以下、本発明を実施例に基づいて詳細に説明
する。但し本発明は、下記の実施例に限定されるもので
はない。Ａ．触媒の調製 実施例１ 比表面積４８ｍ２／ｇのＭｎＯ２１００ｇと比表面積１
５８ｍ２／ｇのＡｌ２Ｏ３１００ｇに水とさらにガラス
ビースーを加えて、３０分間撹拌混合してスラリーとし
た。このスラリーを空隙率８１％、ピッチ４．０ｍｍの
セラミックファイバ製のコルゲート状ハニカムに含浸さ
せて、ＭｎＯ２−Ａｌ２Ｏ３（重量比５０：５０）を担
持率１０１％で担持した二元触媒を得た。 実施例２ 実施例１において、ＭｎＯ２１００ｇにかえて、比表面
積１２７ｍ２／ｇのＮｉＯ１００ｇとする以外は、実施
例１と同様にしてＮｉＯ−Ａｌ２Ｏ３（重量比５０：５
０）を担持率１００％で担持した二元触媒を得た。 実施例３ 実施例１において、ＭｎＯ２１００ｇにかえて、ＭｎＯ
２４０ｇとし、Ａｌ２Ｏ３１００ｇにかえて、Ａｌ２Ｏ
３１６０ｇとする以外は、実施例１と同様にしてＭｎＯ
２−Ａｌ２Ｏ３（重量比２０：８０）を担持率９８％で
担持した二元触媒を得た。 実施例４ 実施例１において、ＭｎＯ２１００ｇにかえて、ＭｎＯ
２８０ｇとし、Ａｌ２Ｏ３１００ｇにかえて、Ａｌ２Ｏ
３１２０ｇとする以外は、実施例１と同様にしてＭｎＯ
２−Ａｌ２Ｏ３（重量比４０：６０）を担持率１００％
で担持した二元触媒を得た。 実施例５ 実施例１において、ＭｎＯ２１００ｇにかえて、ＭｎＯ
２１２０ｇとし、Ａｌ２Ｏ３１００ｇにかえて、Ａｌ２
Ｏ３８０ｇとする以外は、実施例１と同様にしてＭｎＯ
２−Ａｌ２Ｏ３（重量比６０：４０）を担持率１０１％
で担持した二元触媒を得た。 実施例６ 実施例１において、ＭｎＯ２１００ｇにかえて、ＭｎＯ
２１８０ｇとし、Ａｌ２Ｏ３１００ｇにかえて、Ａｌ２
Ｏ３２０ｇとする以外は、実施例１と同様にしてＭｎＯ
２−Ａｌ２Ｏ３（重量比９０：１０）を担持率１００％
で担持した二元触媒を得た。 実施例７ 実施例３において、ＭｎＯ２４０ｇにかえて、ＮｉＯ４
０ｇとする以外は、実施例３と同様にしてＮｉＯ−Ａｌ
２Ｏ３（重量比２０：８０）を担持率９８％で担持した
二元触媒を得た。 実施例８ 実施例４において、ＭｎＯ２８０ｇにかえて、ＮｉＯ８
０ｇとする以外は、実施例４と同様にしてＮｉＯ−Ａｌ
２Ｏ３（重量比４０：６０）を担持率１００％で担持し
た二元触媒を得た。 実施例９ 実施例５において、ＭｎＯ２１２０ｇにかえて、ＮｉＯ
１２０ｇとする以外は、実施例５と同様にしてＮｉＯ−
Ａｌ２Ｏ３（重量比６０：４０）を担持率９８％担持し
た二元触媒を得た。 実施例１０ 実施例６において、ＭｎＯ２１８０ｇにかえて、ＮｉＯ
１８０ｇとする以外は、実施例６と同様にしてＮｉＯ−
Ａｌ２Ｏ３（重量比９０：１０）を担持率１００％担持
した二元触媒を得た。 実施例１１ 比表面積４８ｍ２／ｇのＭｎＯ２５０ｇと比表面積１２
７ｍ２／ｇのＮｉＯ５０ｇと比表面積１５８ｍ２／ｇの
Ａｌ２Ｏ３１００ｇに水とさらにガラスビースーを加え
て、３０分間撹拌混合してスラリーとした。このスラリ
ーを空隙率８１％、ピッチ４．０ｍｍのセラミックファ
イバ製のコルゲート状ハニカムに含浸させて、ＭｎＯ２
−ＮｉＯ−Ａｌ２Ｏ３（重量比２５：２５：５０）を担
持率９８％で担持した三元触媒を得た。 実施例１２ 実施例１１において、ＭｎＯ２５０ｇにかえてＭｎＯ２
２０ｇ、ＮｉＯ５０ｇにかえてＮｉＯ２０ｇ、Ａｌ２Ｏ
３１００ｇにかえてＡｌ２Ｏ３１６０ｇとする以外は、
実施例１１と同様にしてＭｎＯ２−ＮｉＯ−Ａｌ２Ｏ３
（重量比１０：１０：８０）を担持率１０２％で担持し
た三元触媒を得た。 実施例１３ 実施例１１において、ＭｎＯ２５０ｇにかえてＭｎＯ２
９０ｇ、ＮｉＯ５０ｇにかえてＮｉＯ９０ｇ、Ａｌ２Ｏ
３１００ｇにかえてＡｌ２Ｏ３２０ｇとする以外は、実
施例１１と同様にしてＭｎＯ２−ＮｉＯ−Ａｌ２Ｏ
３（重量比４５：４５：１０）を担持率１０１％で担持
した三元触媒を得た。 比較例１ 実施例１において、ＭｎＯ２２００ｇとし、Ａｌ２Ｏ３
を添加しないこと以外は、実施例１と同様にしてＭｎＯ
２を担持率９７％で担持した一元触媒を得た。 比較例２ 実施例２において、ＮｉＯ２００ｇとし、Ａｌ２Ｏ３を
添加しないこと以外は、実施例１と同様にしてＮｉＯを
担持率９８％で担持した一元触媒を得た。 比較例３ 実施例１１において、ＭｎＯ２１００ｇ、ＮｉＯ１００
ｇとし、Ａｌ２Ｏ３を添加しないこと以外は、実施例１
１と同様にしてＭｎＯ２−ＮｉＯ（重量比５０：５０）
を担持率１０１％で担持した二元触媒を得た。
する。但し本発明は、下記の実施例に限定されるもので
はない。Ａ．触媒の調製 実施例１ 比表面積４８ｍ２／ｇのＭｎＯ２１００ｇと比表面積１
５８ｍ２／ｇのＡｌ２Ｏ３１００ｇに水とさらにガラス
ビースーを加えて、３０分間撹拌混合してスラリーとし
た。このスラリーを空隙率８１％、ピッチ４．０ｍｍの
セラミックファイバ製のコルゲート状ハニカムに含浸さ
せて、ＭｎＯ２−Ａｌ２Ｏ３（重量比５０：５０）を担
持率１０１％で担持した二元触媒を得た。 実施例２ 実施例１において、ＭｎＯ２１００ｇにかえて、比表面
積１２７ｍ２／ｇのＮｉＯ１００ｇとする以外は、実施
例１と同様にしてＮｉＯ−Ａｌ２Ｏ３（重量比５０：５
０）を担持率１００％で担持した二元触媒を得た。 実施例３ 実施例１において、ＭｎＯ２１００ｇにかえて、ＭｎＯ
２４０ｇとし、Ａｌ２Ｏ３１００ｇにかえて、Ａｌ２Ｏ
３１６０ｇとする以外は、実施例１と同様にしてＭｎＯ
２−Ａｌ２Ｏ３（重量比２０：８０）を担持率９８％で
担持した二元触媒を得た。 実施例４ 実施例１において、ＭｎＯ２１００ｇにかえて、ＭｎＯ
２８０ｇとし、Ａｌ２Ｏ３１００ｇにかえて、Ａｌ２Ｏ
３１２０ｇとする以外は、実施例１と同様にしてＭｎＯ
２−Ａｌ２Ｏ３（重量比４０：６０）を担持率１００％
で担持した二元触媒を得た。 実施例５ 実施例１において、ＭｎＯ２１００ｇにかえて、ＭｎＯ
２１２０ｇとし、Ａｌ２Ｏ３１００ｇにかえて、Ａｌ２
Ｏ３８０ｇとする以外は、実施例１と同様にしてＭｎＯ
２−Ａｌ２Ｏ３（重量比６０：４０）を担持率１０１％
で担持した二元触媒を得た。 実施例６ 実施例１において、ＭｎＯ２１００ｇにかえて、ＭｎＯ
２１８０ｇとし、Ａｌ２Ｏ３１００ｇにかえて、Ａｌ２
Ｏ３２０ｇとする以外は、実施例１と同様にしてＭｎＯ
２−Ａｌ２Ｏ３（重量比９０：１０）を担持率１００％
で担持した二元触媒を得た。 実施例７ 実施例３において、ＭｎＯ２４０ｇにかえて、ＮｉＯ４
０ｇとする以外は、実施例３と同様にしてＮｉＯ−Ａｌ
２Ｏ３（重量比２０：８０）を担持率９８％で担持した
二元触媒を得た。 実施例８ 実施例４において、ＭｎＯ２８０ｇにかえて、ＮｉＯ８
０ｇとする以外は、実施例４と同様にしてＮｉＯ−Ａｌ
２Ｏ３（重量比４０：６０）を担持率１００％で担持し
た二元触媒を得た。 実施例９ 実施例５において、ＭｎＯ２１２０ｇにかえて、ＮｉＯ
１２０ｇとする以外は、実施例５と同様にしてＮｉＯ−
Ａｌ２Ｏ３（重量比６０：４０）を担持率９８％担持し
た二元触媒を得た。 実施例１０ 実施例６において、ＭｎＯ２１８０ｇにかえて、ＮｉＯ
１８０ｇとする以外は、実施例６と同様にしてＮｉＯ−
Ａｌ２Ｏ３（重量比９０：１０）を担持率１００％担持
した二元触媒を得た。 実施例１１ 比表面積４８ｍ２／ｇのＭｎＯ２５０ｇと比表面積１２
７ｍ２／ｇのＮｉＯ５０ｇと比表面積１５８ｍ２／ｇの
Ａｌ２Ｏ３１００ｇに水とさらにガラスビースーを加え
て、３０分間撹拌混合してスラリーとした。このスラリ
ーを空隙率８１％、ピッチ４．０ｍｍのセラミックファ
イバ製のコルゲート状ハニカムに含浸させて、ＭｎＯ２
−ＮｉＯ−Ａｌ２Ｏ３（重量比２５：２５：５０）を担
持率９８％で担持した三元触媒を得た。 実施例１２ 実施例１１において、ＭｎＯ２５０ｇにかえてＭｎＯ２
２０ｇ、ＮｉＯ５０ｇにかえてＮｉＯ２０ｇ、Ａｌ２Ｏ
３１００ｇにかえてＡｌ２Ｏ３１６０ｇとする以外は、
実施例１１と同様にしてＭｎＯ２−ＮｉＯ−Ａｌ２Ｏ３
（重量比１０：１０：８０）を担持率１０２％で担持し
た三元触媒を得た。 実施例１３ 実施例１１において、ＭｎＯ２５０ｇにかえてＭｎＯ２
９０ｇ、ＮｉＯ５０ｇにかえてＮｉＯ９０ｇ、Ａｌ２Ｏ
３１００ｇにかえてＡｌ２Ｏ３２０ｇとする以外は、実
施例１１と同様にしてＭｎＯ２−ＮｉＯ−Ａｌ２Ｏ
３（重量比４５：４５：１０）を担持率１０１％で担持
した三元触媒を得た。 比較例１ 実施例１において、ＭｎＯ２２００ｇとし、Ａｌ２Ｏ３
を添加しないこと以外は、実施例１と同様にしてＭｎＯ
２を担持率９７％で担持した一元触媒を得た。 比較例２ 実施例２において、ＮｉＯ２００ｇとし、Ａｌ２Ｏ３を
添加しないこと以外は、実施例１と同様にしてＮｉＯを
担持率９８％で担持した一元触媒を得た。 比較例３ 実施例１１において、ＭｎＯ２１００ｇ、ＮｉＯ１００
ｇとし、Ａｌ２Ｏ３を添加しないこと以外は、実施例１
１と同様にしてＭｎＯ２−ＮｉＯ（重量比５０：５０）
を担持率１０１％で担持した二元触媒を得た。
【参考例】比表面積４８ｍ２／ｇのＭｎＯ２３０ｇと、
四塩化チタンとシリンゾルとの混合物（ＴｉＯ２：Ｓｉ
Ｏ２が１：１）７０ｇどを撹拌混合しつつ、アンモニア
ガスを吹き込んで中和反応を行い、スラリー状の沈殿物
を生成させた。得られた沈殿物を充分に水洗した後、温
度５００℃で３時間焼成、粉砕して比表面積１６２ｍ２
／ｇのＭｎＯ２−ＴｉＯ２−ＳｉＯ２パウダーを得た。
以後、実施例１と同様にして、ＳｉＯ２−ＭｎＯ２−Ｔ
ｉＯ２（重量比３５：３０：３５）を担持率９９％で担
持した三元触媒を得た。Ｂ．触媒活性試験 ＮＯｘ及び低級脂肪酸含有ガス耐久試験 上記実施例１〜１３、比較例１〜３及び参考例で得た触
媒について、第１図にそのフローシートを示すような試
験装置を用いて、下記反応条件で触媒活性試験を行っ
た。図において、（１）はオゾン発生器であり、該オゾ
ンを発生させ、窒素酸化物あるいは低級脂肪酸（実験に
おいては酪酸を用いた。）はＮＯ−Ｎ２ガスあるいは低
級脂肪酸−Ｎ２ガスをＮＯｘあるいは低級脂肪酸が所定
濃度となる様にオゾン発生器後流に加えた。このオゾン
及び窒素酸化物及び低級脂肪酸を含有するエアーを触媒
層（２）に導く。オゾン分解率（％）は、オゾン分析計
（３）にて測定される触媒層（２）の入口及び出口のお
けるオゾン濃度値より次式を用いて算出される。 （反応条件） ＳＶ：１００，０００Ｈｒ１ 入口オゾン濃度：１０ｐｐｍ 入口ＮＯｘ濃度：１ｐｐｍ 入口酪酸濃度：１ｐｐｍ 反応温度：２０℃ この反応条件下において、初期、１時間後経過、１０時
間経過後、１００時間経過後の各オゾン分解率を測定
し、各触媒の劣化を調へた。結果を表−１に示す。 上記表より明らかなように、実施例１〜１３で得たいず
れの触媒も、比較例１〜３及び参考例で得た触媒に比べ
てＮＯｘおよび低級脂肪酸共存下で高い耐久性を有して
いる。以上の試験結果より、本発明方法による触媒は、
高いオゾン分解性能を有するとともにＮＯｘおよびもし
くは低級脂肪酸共存下での高い耐久性を有するものであ
る。
四塩化チタンとシリンゾルとの混合物（ＴｉＯ２：Ｓｉ
Ｏ２が１：１）７０ｇどを撹拌混合しつつ、アンモニア
ガスを吹き込んで中和反応を行い、スラリー状の沈殿物
を生成させた。得られた沈殿物を充分に水洗した後、温
度５００℃で３時間焼成、粉砕して比表面積１６２ｍ２
／ｇのＭｎＯ２−ＴｉＯ２−ＳｉＯ２パウダーを得た。
以後、実施例１と同様にして、ＳｉＯ２−ＭｎＯ２−Ｔ
ｉＯ２（重量比３５：３０：３５）を担持率９９％で担
持した三元触媒を得た。Ｂ．触媒活性試験 ＮＯｘ及び低級脂肪酸含有ガス耐久試験 上記実施例１〜１３、比較例１〜３及び参考例で得た触
媒について、第１図にそのフローシートを示すような試
験装置を用いて、下記反応条件で触媒活性試験を行っ
た。図において、（１）はオゾン発生器であり、該オゾ
ンを発生させ、窒素酸化物あるいは低級脂肪酸（実験に
おいては酪酸を用いた。）はＮＯ−Ｎ２ガスあるいは低
級脂肪酸−Ｎ２ガスをＮＯｘあるいは低級脂肪酸が所定
濃度となる様にオゾン発生器後流に加えた。このオゾン
及び窒素酸化物及び低級脂肪酸を含有するエアーを触媒
層（２）に導く。オゾン分解率（％）は、オゾン分析計
（３）にて測定される触媒層（２）の入口及び出口のお
けるオゾン濃度値より次式を用いて算出される。 （反応条件） ＳＶ：１００，０００Ｈｒ１ 入口オゾン濃度：１０ｐｐｍ 入口ＮＯｘ濃度：１ｐｐｍ 入口酪酸濃度：１ｐｐｍ 反応温度：２０℃ この反応条件下において、初期、１時間後経過、１０時
間経過後、１００時間経過後の各オゾン分解率を測定
し、各触媒の劣化を調へた。結果を表−１に示す。 上記表より明らかなように、実施例１〜１３で得たいず
れの触媒も、比較例１〜３及び参考例で得た触媒に比べ
てＮＯｘおよび低級脂肪酸共存下で高い耐久性を有して
いる。以上の試験結果より、本発明方法による触媒は、
高いオゾン分解性能を有するとともにＮＯｘおよびもし
くは低級脂肪酸共存下での高い耐久性を有するものであ
る。
【発明の効果】本発明に係るオゾン分解触媒は、オゾン
を効率良く除去することができる優れた効果を有する。
を効率良く除去することができる優れた効果を有する。
第１図は触媒活性試験のフローシートである。 （１）……オゾン発生器 （２）……触媒層 （３）……オゾン分析計
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 江川 武嗣 大阪府堺市戎島町５丁１番地 堺化学工業 株式会社内 (72)発明者 吉田 公彦 大阪府堺市戎島町５丁１番地 堺化学工業 株式会社内
Claims (1)
- 第１成分としてＭｎ、Ｎｉの酸化物から選ばれる少なく
とも１種以上、第２成分としてＡｌの酸化物から構成さ
れることを特徴とするオゾン分解用触媒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4351195A JPH06154601A (ja) | 1992-11-16 | 1992-11-16 | オゾン分解用触媒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4351195A JPH06154601A (ja) | 1992-11-16 | 1992-11-16 | オゾン分解用触媒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06154601A true JPH06154601A (ja) | 1994-06-03 |
Family
ID=18415700
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4351195A Pending JPH06154601A (ja) | 1992-11-16 | 1992-11-16 | オゾン分解用触媒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06154601A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6066590A (en) * | 1995-09-26 | 2000-05-23 | Sued-Chemie Nissan Catalysts Inc. | Harmful gas removing agent |
| KR20160113047A (ko) | 2015-03-20 | 2016-09-28 | 가부시키가이샤 캬타라 | 고내구성 촉매용 바인더 조성물 |
-
1992
- 1992-11-16 JP JP4351195A patent/JPH06154601A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6066590A (en) * | 1995-09-26 | 2000-05-23 | Sued-Chemie Nissan Catalysts Inc. | Harmful gas removing agent |
| KR20160113047A (ko) | 2015-03-20 | 2016-09-28 | 가부시키가이샤 캬타라 | 고내구성 촉매용 바인더 조성물 |
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