JPH02218437A - オゾン分解用触媒 - Google Patents
オゾン分解用触媒Info
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- JPH02218437A JPH02218437A JP1041330A JP4133089A JPH02218437A JP H02218437 A JPH02218437 A JP H02218437A JP 1041330 A JP1041330 A JP 1041330A JP 4133089 A JP4133089 A JP 4133089A JP H02218437 A JPH02218437 A JP H02218437A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
Landscapes
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、気体等の中に含まれる、オゾンを分解除去す
るための触媒に間する。
るための触媒に間する。
〈従来の技術〉
従来、気体中に含まれる有害成分であるオゾンを除去す
る方法として、活性炭、ゼオライト等の多孔質物質を用
いる吸着法、ＭｎＯ２などの触媒を用いる酸化分解法等
が提案されている。
る方法として、活性炭、ゼオライト等の多孔質物質を用
いる吸着法、ＭｎＯ２などの触媒を用いる酸化分解法等
が提案されている。
〈発明が解決しようとする課題〉
しかしながら、上記従来のオゾンの除去方法はいずれも
、充分に満足のいく方法であるとは言い難い。
、充分に満足のいく方法であるとは言い難い。
すなわち、吸着法には、吸着剤が吸着能力を発揮する期
間が有限であるため、再生等することを要し、除去装置
のメンテナンスに多大の労力及び費用が必要となるとい
う問題がある。
間が有限であるため、再生等することを要し、除去装置
のメンテナンスに多大の労力及び費用が必要となるとい
う問題がある。
また、酸化分解法には、上記のような問題は無いものの
、従来のオゾン分解用触媒では、充分にオゾンを酸化分
解できないという問題があった。
、従来のオゾン分解用触媒では、充分にオゾンを酸化分
解できないという問題があった。
本発明は、従来のオゾン除去方法が有していたこれらの
問題を解決するためになされたものであって、その目的
とするところは、先ず第１に従来方法に比べてオゾンの
除去能力に優れるオゾン除去方法の確立を可能にするオ
ゾン分解用触媒を提供することにある。
問題を解決するためになされたものであって、その目的
とするところは、先ず第１に従来方法に比べてオゾンの
除去能力に優れるオゾン除去方法の確立を可能にするオ
ゾン分解用触媒を提供することにある。
ところで、各種オゾン分解用触媒について、耐久性試験
を行ったところ、オゾン濃度が高く、且つ、面積速度が
大きい苛酷な条件で用いた場合には、性能が著しく劣化
するものがあることが分かった。
を行ったところ、オゾン濃度が高く、且つ、面積速度が
大きい苛酷な条件で用いた場合には、性能が著しく劣化
するものがあることが分かった。
本発明は、又かかる知見に基づきなされたものであって
、その目的とするところは、第２にかかる苛酷な条件で
用いても劣化することの無いオゾン分解用触媒を提供す
ることにある。
、その目的とするところは、第２にかかる苛酷な条件で
用いても劣化することの無いオゾン分解用触媒を提供す
ることにある。
く問題を解決するための手段〉
上記目的を達成するための本発明に係るオゾン分解用触
媒は、（１）、アルカリ金属及びもしくはアルカリ土類
金属からなる群より選ばれる少なくとも１種以上の金属
酸化物と二酸化マンガンとを含有すること、（２）、ア
ルカリ金属及びもしくはアルカリ土類金属からなる群よ
り選ばれる少なくとも１種以上の金属酸化物と、二酸化
マンガン及び二酸化チタンとを含有すること、及び（ａ
）、（１）（２）の範囲においてさらにクレーを含有す
ることを特徴としている。これらの触媒としては、Ｎａ
＊０−ＭｎＯ２、Ｋ２Ｏ−ＭｎＯ２、ＭｇＯ−ＭｎＯ２
、ＣａＯ−Ｍｎ０２ｅｔｃを主成分とする二元触媒、及
びＮａｎｏ−ＭｎＯ２−Ｔｉ０２、Ｋ、０−ＭｎＯ２−
ＴｉＯ２、ＭｇＯ−Ｍｎ０２−ＴｉＯ２、ＣａＯ−Ｍｎ
０２−ＴｉＯ２、Ｎａ２０−Ｍｎ０２−クレー、Ｋ、０
−Ｍｎ０２−クレー、ＭｇＯ−Ｍｎ０２−クレー、Ｃａ
Ｏ−ＭｎＯ２−クレーｅｔｃを主成分とする三元触媒、
及びさらに、Ｎａ 、１０−Ｍｎ０２−Ｔ ｉ ＯＱ−
クレー、Ｋ２Ｏ−Ｍｎ０２−Ｔｉ０２−クレーＭｇＯ−
Ｍｎ０（、ＴｉＯ２−クレー、ＣａＯ−Ｍｎ０２−Ｔｉ
０２−クレーｅｔｃを主成分とする四元触媒が例示され
る。これらの触媒中のアルカリ金属、あるいはアルカリ
土類金属の好適な含有率は、酸化物重量比で０．５％〜
５％である。含有率が上記範囲以下では、この触媒の性
能は充分ではなく、又、含有率が上記範囲以上では、そ
の添加量に見合うだけの性能の向上はもたらされなかっ
た。又、上述した三及び四元触媒において、二酸化マン
ガンの含有率は、酸化物重量比で２０〜９０％であるこ
とが望ましい。二酸化マンガンの含有率が上記範囲以下
では、この触媒の性能は充分ではなく、又、二酸化マン
ガンの含有率が上記範囲以上では、その添加量に見合う
だけの性能の向上はもたらされなかった。
媒は、（１）、アルカリ金属及びもしくはアルカリ土類
金属からなる群より選ばれる少なくとも１種以上の金属
酸化物と二酸化マンガンとを含有すること、（２）、ア
ルカリ金属及びもしくはアルカリ土類金属からなる群よ
り選ばれる少なくとも１種以上の金属酸化物と、二酸化
マンガン及び二酸化チタンとを含有すること、及び（ａ
）、（１）（２）の範囲においてさらにクレーを含有す
ることを特徴としている。これらの触媒としては、Ｎａ
＊０−ＭｎＯ２、Ｋ２Ｏ−ＭｎＯ２、ＭｇＯ−ＭｎＯ２
、ＣａＯ−Ｍｎ０２ｅｔｃを主成分とする二元触媒、及
びＮａｎｏ−ＭｎＯ２−Ｔｉ０２、Ｋ、０−ＭｎＯ２−
ＴｉＯ２、ＭｇＯ−Ｍｎ０２−ＴｉＯ２、ＣａＯ−Ｍｎ
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−Ｍｎ０２−クレー、ＭｇＯ−Ｍｎ０２−クレー、Ｃａ
Ｏ−ＭｎＯ２−クレーｅｔｃを主成分とする三元触媒、
及びさらに、Ｎａ 、１０−Ｍｎ０２−Ｔ ｉ ＯＱ−
クレー、Ｋ２Ｏ−Ｍｎ０２−Ｔｉ０２−クレーＭｇＯ−
Ｍｎ０（、ＴｉＯ２−クレー、ＣａＯ−Ｍｎ０２−Ｔｉ
０２−クレーｅｔｃを主成分とする四元触媒が例示され
る。これらの触媒中のアルカリ金属、あるいはアルカリ
土類金属の好適な含有率は、酸化物重量比で０．５％〜
５％である。含有率が上記範囲以下では、この触媒の性
能は充分ではなく、又、含有率が上記範囲以上では、そ
の添加量に見合うだけの性能の向上はもたらされなかっ
た。又、上述した三及び四元触媒において、二酸化マン
ガンの含有率は、酸化物重量比で２０〜９０％であるこ
とが望ましい。二酸化マンガンの含有率が上記範囲以下
では、この触媒の性能は充分ではなく、又、二酸化マン
ガンの含有率が上記範囲以上では、その添加量に見合う
だけの性能の向上はもたらされなかった。
これらの触媒に用いられるクレーは、パイロフィライト
、タルク、雲母、緑泥石、モンモリロナイト、カオリン
、ハロイサイトなどの層状粘土鉱物であり木節粘土や蛙
目粘土などを例示することが出来る。
、タルク、雲母、緑泥石、モンモリロナイト、カオリン
、ハロイサイトなどの層状粘土鉱物であり木節粘土や蛙
目粘土などを例示することが出来る。
本発明に係る触媒の形状は特に限定されず、例えばハニ
カム状、ベレット状、円柱状、板状、バイブ状等、種々
の形状のものを用いることができる。
カム状、ベレット状、円柱状、板状、バイブ状等、種々
の形状のものを用いることができる。
触媒中の活性成分含有率は、５０％以上が好ましく、７
５％以上がより好ましい。
５％以上がより好ましい。
触媒は、含浸法、混練法、共沈法、沈殿法、酸化物混合
法等の既知の製法を適宜選択して製造することができる
。触媒の製造においては、触媒に賦形性を与えるために
成形助剤を添加したり、機械強度等を向上させるために
無機繊維等の補強剤、有機バインダー等を適宜添加した
りしてもよい。
法等の既知の製法を適宜選択して製造することができる
。触媒の製造においては、触媒に賦形性を与えるために
成形助剤を添加したり、機械強度等を向上させるために
無機繊維等の補強剤、有機バインダー等を適宜添加した
りしてもよい。
オゾン分解の際の反応温度は、０〜４０℃が好ましく、
１０〜３０℃がより好ましい、０℃未満の場合、反応速
度が遅くなるからであり、４０℃を越えた場合、新たに
昇温のための熱エネルギーを必要とし不経済であるから
である。
１０〜３０℃がより好ましい、０℃未満の場合、反応速
度が遅くなるからであり、４０℃を越えた場合、新たに
昇温のための熱エネルギーを必要とし不経済であるから
である。
また、触媒と反応ガスとの接触は、６〜７０の面積速度
（ＡＶ ； ａｒｅａｖｅｌｏｃｉｔｙ）で行うことが
好ましい、これは、面積速度が５未満であると触媒が多
く必要になるからであり、面積速度が７０を越えると効
率が低く所定の分解率が得られないからである。ここで
、面積速度とは、空間速度（１／Ｈｒ）を単位容積当た
りのガス接触面積（ｔ／／１１１’）で除去した値であ
る。
（ＡＶ ； ａｒｅａｖｅｌｏｃｉｔｙ）で行うことが
好ましい、これは、面積速度が５未満であると触媒が多
く必要になるからであり、面積速度が７０を越えると効
率が低く所定の分解率が得られないからである。ここで
、面積速度とは、空間速度（１／Ｈｒ）を単位容積当た
りのガス接触面積（ｔ／／１１１’）で除去した値であ
る。
ところで、オゾン分解において、人口オゾン濃度（ｐｐ
ａ ）と面積速度との積（以下、ｒｃＡＪという）が小
さい穏やかな反応条件でオゾン分解がなされる場合は、
触媒の劣化も通常殆ど生じないが、ＣＡが３０以上であ
る苛酷な条件の場合は、性能劣化が激しく起こる触媒が
多い。
ａ ）と面積速度との積（以下、ｒｃＡＪという）が小
さい穏やかな反応条件でオゾン分解がなされる場合は、
触媒の劣化も通常殆ど生じないが、ＣＡが３０以上であ
る苛酷な条件の場合は、性能劣化が激しく起こる触媒が
多い。
上述したような、本発明に係る触媒は、ＣＡが３０以上
である苛酷な条件下においても性能の劣化を示さない触
媒である。
である苛酷な条件下においても性能の劣化を示さない触
媒である。
〈実施例〉
以下、本発明を実施例に基づいて詳細に説明する。但し
本発明は、下記の実施例に限定されるものではない。
本発明は、下記の実施例に限定されるものではない。
八−触媒Ｑ門型
実施例１
比表面積４８ｔｒｌ”／ｇの二酸化マンガン５００ｇを
水１ｇＬ中に懸濁し、さらにこれにガラスピーズ２５０
ｇを加えて３０分間撹拌混合してスラリーを得た。この
スラリーを空隙率８１％、ピッチ４、０ａｉａのセラミ
ックスファイバー製のコルゲート状ハニカムに含浸させ
て、二酸化マンガンを担持率９９％で担持した触媒を得
た。この触媒の吸水率は４１．０％であった０次に、こ
れを３１゜５ｇＩＱ、のＮａＯＨ水溶液中に浸漬し、余
剰の液を除去し、常温で通風乾燥した後、さらに１００
℃で８時間乾燥し、Ｎａ２０−Ｍｎ０（重量比１：９９
）二元触媒を得た。
水１ｇＬ中に懸濁し、さらにこれにガラスピーズ２５０
ｇを加えて３０分間撹拌混合してスラリーを得た。この
スラリーを空隙率８１％、ピッチ４、０ａｉａのセラミ
ックスファイバー製のコルゲート状ハニカムに含浸させ
て、二酸化マンガンを担持率９９％で担持した触媒を得
た。この触媒の吸水率は４１．０％であった０次に、こ
れを３１゜５ｇＩＱ、のＮａＯＨ水溶液中に浸漬し、余
剰の液を除去し、常温で通風乾燥した後、さらに１００
℃で８時間乾燥し、Ｎａ２０−Ｍｎ０（重量比１：９９
）二元触媒を得た。
実施例２
実施例１において、ＮａＯＨ水溶液の濃度を９４．５ｇ
／１１とした以外は実施例１と全く同様にして、Ｎａ２
０−ＭｎＯ２（重量比２．９：９７８１）二元触媒を得
た。
／１１とした以外は実施例１と全く同様にして、Ｎａ２
０−ＭｎＯ２（重量比２．９：９７８１）二元触媒を得
た。
実施例３
実施例１において、ＮａＯＨ水溶液の濃度を１５７．５
ｇ／Ｑとした以外は実施例１と全く同様にして、Ｎａ
２０−Ｍｎ０ □（重量比４．８：９５．２）二元触媒
を得た。
ｇ／Ｑとした以外は実施例１と全く同様にして、Ｎａ
２０−Ｍｎ０ □（重量比４．８：９５．２）二元触媒
を得た。
実施例４
実施例１において、ＮａＯＨにかえて、２９゜１ｇ／見
のＫＯＨ水溶液中に浸漬した以外は実施例１と全く同様
にして、Ｋ２Ｏ−Ｍｎ０．（重量比１：９９）二元触媒
を得た。
のＫＯＨ水溶液中に浸漬した以外は実施例１と全く同様
にして、Ｋ２Ｏ−Ｍｎ０．（重量比１：９９）二元触媒
を得た。
実施例５
比表面積４８ｄ１ｇの二酸化マンガン５００ｇおよび酸
化マグネシウム５ｇを水ＩＱ中に懸濁し、さらにこれに
ガラスピーズ２５０ｇを加えて３０分間撹拌混合してス
ラリーを得た。このスラリーを空隙率８１％、ピッチ４
．０＋ｎｍのセラミックスファイバー製のコルゲート状
ハニカムに含浸させて、ＭｇＯ−Ｍｎ０ （重量比１：
９９）を担持率１０１％で担持した二元触媒を得た。
化マグネシウム５ｇを水ＩＱ中に懸濁し、さらにこれに
ガラスピーズ２５０ｇを加えて３０分間撹拌混合してス
ラリーを得た。このスラリーを空隙率８１％、ピッチ４
．０＋ｎｍのセラミックスファイバー製のコルゲート状
ハニカムに含浸させて、ＭｇＯ−Ｍｎ０ （重量比１：
９９）を担持率１０１％で担持した二元触媒を得た。
実施例６
実施例５において、酸化マグネシウム５ｇにかえて、酸
化カルシウム６ｇを用いる以外は、実施例５と全く同様
にして、ＣｕＯ−Ｍｎ０（重量比１：９９）を担持率１
００％で担持した二元触媒を得た。
化カルシウム６ｇを用いる以外は、実施例５と全く同様
にして、ＣｕＯ−Ｍｎ０（重量比１：９９）を担持率１
００％で担持した二元触媒を得た。
実施例７
比表面積４８ｒｌ／ｇの二酸化マンガン７０４ｇをチタ
ニアゾル（Ｔ ｉ Ｏ２含有量：１５０ｇ／免）１１７
３ｄに加え、さらにこれにガラスピーズ２５０ｇを加え
て３０分間撹拌混合してスラリーを得た。このスラリー
を空隙率８１％、ピッチ４゜０ＩｕＩのセラミックスフ
ァイバー製のコルゲート状ハニカムに含浸させて、Ｍｎ
Ｏ□−ＴｉＯ□（重量比８０：２０）を担持率９９％で
担持した触媒を得た。この触媒の吸水率は４６．０％で
あった。
ニアゾル（Ｔ ｉ Ｏ２含有量：１５０ｇ／免）１１７
３ｄに加え、さらにこれにガラスピーズ２５０ｇを加え
て３０分間撹拌混合してスラリーを得た。このスラリー
を空隙率８１％、ピッチ４゜０ＩｕＩのセラミックスフ
ァイバー製のコルゲート状ハニカムに含浸させて、Ｍｎ
Ｏ□−ＴｉＯ□（重量比８０：２０）を担持率９９％で
担持した触媒を得た。この触媒の吸水率は４６．０％で
あった。
次にこれを、２８．１ｇ／込のＮａＯＨ水溶液中に浸漬
し、余剰の液を除去し、常温で通風乾燥した後、さらに
１００℃で８時間乾燥し、Ｎａ２Ｎａ２０−Ｍｎ０２−
Ｔ （重量比１．０ニア９．２：１９．８）三元触媒を
得た。
し、余剰の液を除去し、常温で通風乾燥した後、さらに
１００℃で８時間乾燥し、Ｎａ２Ｎａ２０−Ｍｎ０２−
Ｔ （重量比１．０ニア９．２：１９．８）三元触媒を
得た。
実施例８
実施例７において、さらにＭｇ０８．８ｇを加え、触媒
をＮａＯＨ水溶液中に浸漬処理することを省略する以外
は実施例７に従い、ＭｇＯ−Ｍｎ０ＴｉＯＱ（重量比１
ニア９．２：１９．８）を担持率１００％で担持した三
元触媒を得た。
をＮａＯＨ水溶液中に浸漬処理することを省略する以外
は実施例７に従い、ＭｇＯ−Ｍｎ０ＴｉＯＱ（重量比１
ニア９．２：１９．８）を担持率１００％で担持した三
元触媒を得た。
実施例９
実施例７において、二酸化マンガンを５００ｇ、チタニ
アゾルを（Ｔｉ０２含有ｆｌ： １５０ｇ／Ｑ、）３３
３３ ｄとする以外は実施例７と同様にして、Ｍｎ０２
−ＴｉＯ２（重量比５０：５０）を担持率１０３％で担
持した触媒を得た。この触媒の吸水率は４８．０％であ
った０次にこれを、２６゜９ｇ／ＱのＮａＯＨ水溶液中
に浸漬し、以後実施例７と同様にして、Ｎａ２０−Ｍｎ
０２−Ｔｉ０３（重量比１ ：４９．５：４９．５）三
元触媒を得た。
アゾルを（Ｔｉ０２含有ｆｌ： １５０ｇ／Ｑ、）３３
３３ ｄとする以外は実施例７と同様にして、Ｍｎ０２
−ＴｉＯ２（重量比５０：５０）を担持率１０３％で担
持した触媒を得た。この触媒の吸水率は４８．０％であ
った０次にこれを、２６゜９ｇ／ＱのＮａＯＨ水溶液中
に浸漬し、以後実施例７と同様にして、Ｎａ２０−Ｍｎ
０２−Ｔｉ０３（重量比１ ：４９．５：４９．５）三
元触媒を得た。
実施例１０
実施例７において、二酸化マンガンを６４０ｇ。
チタニアゾル（Ｔｉ０２含有量：１５０ｇ／免）１０Ｂ
？ｄ、及びさらに本節粘土を２００ｇ加える以外は実施
例７と同様にして、Ｍｎ０２−ＴｉＯ９−クレー（重量
比６４：１６：２０）を担持率１００％で担持した触媒
を得た。この触媒の吸水率は４５％であった０次にこれ
を、２８．７ｇ／免のＮａＯＨ水溶液中に浸漬し以後実
施例７と同様にして、ＮａＱＯ−Ｍｎ０２−Ｔｉ０２−
クレー（重量比１．０：６３．４：１５．８：１９゜８
）三元触媒を得た。
？ｄ、及びさらに本節粘土を２００ｇ加える以外は実施
例７と同様にして、Ｍｎ０２−ＴｉＯ９−クレー（重量
比６４：１６：２０）を担持率１００％で担持した触媒
を得た。この触媒の吸水率は４５％であった０次にこれ
を、２８．７ｇ／免のＮａＯＨ水溶液中に浸漬し以後実
施例７と同様にして、ＮａＱＯ−Ｍｎ０２−Ｔｉ０２−
クレー（重量比１．０：６３．４：１５．８：１９゜８
）三元触媒を得た。
実施例１１
実施例１Ｏにおいて、さらにＭｇ０１０ｇを加え、触媒
をＮａＯＨ水溶液中に浸漬処理することを省略する以外
は実施例１０に従い、ＭｇＯ−Ｍｎ０２−Ｔｉ０２−ク
レー（ｍｌ量比１：６３．４：Ｉ５．８：１９．８）を
担持率９８％で担持した三元触媒を得た。
をＮａＯＨ水溶液中に浸漬処理することを省略する以外
は実施例１０に従い、ＭｇＯ−Ｍｎ０２−Ｔｉ０２−ク
レー（ｍｌ量比１：６３．４：Ｉ５．８：１９．８）を
担持率９８％で担持した三元触媒を得た。
実施例１２
実施例７において、二酸化マンガンを２５０ｇ。
チタニアゾル（Ｔｉ０２含有量：１５０ｇ／免）１６６
７ｄ、及びさらに木節粘土を５００ｇ加える以外は、実
施例７と同様にして、Ｍｎ０２−Ｔｉ０２−クレー（重
量比２５：２５：５０）を担持率９９％で担持した触媒
を得た。この触媒の吸水率は４３．０％であフた６次に
これを、３０゜Ｏｇ／免のＮａＯＨ水溶液中に浸漬し、
以後実施例７と同様にして、Ｎａ、０−Ｍｎ０９−Ｔｉ
Ｏ２−クレー（重量比１ ：２４．８：２４．８：４９
６４）三元触媒を得た。
７ｄ、及びさらに木節粘土を５００ｇ加える以外は、実
施例７と同様にして、Ｍｎ０２−Ｔｉ０２−クレー（重
量比２５：２５：５０）を担持率９９％で担持した触媒
を得た。この触媒の吸水率は４３．０％であフた６次に
これを、３０゜Ｏｇ／免のＮａＯＨ水溶液中に浸漬し、
以後実施例７と同様にして、Ｎａ、０−Ｍｎ０９−Ｔｉ
Ｏ２−クレー（重量比１ ：２４．８：２４．８：４９
６４）三元触媒を得た。
実施例１３
実施例１２において、さらにＭｇ０１０ｇを加え、触媒
をＮａＯＨ水溶液中に浸漬処理することを省略する以外
は実施例１２に従い、ＭｇＯ−Ｍｎｏ、２−Ｔｊｏｌ−
クレー（重量比１：２４．８：２４．８：４９．４）を
担持率１００％で担持した三元触媒を得た。
をＮａＯＨ水溶液中に浸漬処理することを省略する以外
は実施例１２に従い、ＭｇＯ−Ｍｎｏ、２−Ｔｊｏｌ−
クレー（重量比１：２４．８：２４．８：４９．４）を
担持率１００％で担持した三元触媒を得た。
比較例】
実施例１において、触媒をＮａＯＨ水溶液中に浸漬処理
をせずして、ＭｎＯ２を担持率９９％で担持した触媒を
得た。
をせずして、ＭｎＯ２を担持率９９％で担持した触媒を
得た。
比較例２
実施例７において、触媒をＮａＯＨ水溶液中に浸漬処理
をせずして、Ｍｎ０Ｑ−Ｔｉ０２ （重量比８０：２０
）を担持率９９％で担持した二元触媒を得た。
をせずして、Ｍｎ０Ｑ−Ｔｉ０２ （重量比８０：２０
）を担持率９９％で担持した二元触媒を得た。
比較例３
実施例９において、触媒をＮａＯＨ水溶液中に浸漬処理
をせずして、Ｍｎ０２−ＴｉＯ２（重量比５０：５０）
を担持率１０３％で担持した二元触媒を得た。
をせずして、Ｍｎ０２−ＴｉＯ２（重量比５０：５０）
を担持率１０３％で担持した二元触媒を得た。
比較例４
実施例１Ｏにおいて、触媒をＮａＯＨ水溶液中に浸漬処
理をせずして、Ｍｎ０２−Ｔｉ０２−クレー（重量比８
４：１６：２０）を担持率１０３％で担持した三元触媒
を得た。
理をせずして、Ｍｎ０２−Ｔｉ０２−クレー（重量比８
４：１６：２０）を担持率１０３％で担持した三元触媒
を得た。
比較例６
実施例１２において、触媒をＮａＯＨ水溶液中に浸漬処
理をせずして、ＭｎＯ２−ＴｉＯ３−クレー（重量比２
５：２５：５０）を担持率９９％で担持した三元触媒を
得た。
理をせずして、ＭｎＯ２−ＴｉＯ３−クレー（重量比２
５：２５：５０）を担持率９９％で担持した三元触媒を
得た。
参考例
比表面積４８ｔ／／ｇの二酸化マンガン３００ｇと、四
塩化チタン（Ｔｉ０２含有量：２７．２ｗｔ％ａｓＴｉ
０２）１２８７ｇ、シリカゾル（Ｓｉ０２含有量：２０
ｗｔ％ａｓｓｉｏ２）１７５０ｇ及び水を５見加え撹拌
混合しつつ、アンモニアガスを吹込んで中和反応を行い
スラリー状の沈殿物を生成させた。得られた沈殿物を充
分に水洗した後、温度５００℃で３時間焼成して冷却後
０゜５１φのスクリーンを有するサンプルミルにて粉砕
し、比表面積１６２ｄ１ｇの三元酸化物を得た。
塩化チタン（Ｔｉ０２含有量：２７．２ｗｔ％ａｓＴｉ
０２）１２８７ｇ、シリカゾル（Ｓｉ０２含有量：２０
ｗｔ％ａｓｓｉｏ２）１７５０ｇ及び水を５見加え撹拌
混合しつつ、アンモニアガスを吹込んで中和反応を行い
スラリー状の沈殿物を生成させた。得られた沈殿物を充
分に水洗した後、温度５００℃で３時間焼成して冷却後
０゜５１φのスクリーンを有するサンプルミルにて粉砕
し、比表面積１６２ｄ１ｇの三元酸化物を得た。
次にこの粉砕物５００ｇを水１４中に懸濁し、さらにこ
れにガラスピーズ２５０ｇを加えて３０分間撹拌混合し
てスラリーを得た。このスラリーを空隙率８１％、ピッ
チ４．０＋ｗ＋のセラミックスファイバー製のコルゲー
ト状ハニカムに含浸させて、Ｍｎ０２−ＴｉＯ２−Ｓｉ
０２ （重量比３０：３５：３５）を担持率１００％で
担持した三元触媒を得た。
れにガラスピーズ２５０ｇを加えて３０分間撹拌混合し
てスラリーを得た。このスラリーを空隙率８１％、ピッ
チ４．０＋ｗ＋のセラミックスファイバー製のコルゲー
ト状ハニカムに含浸させて、Ｍｎ０２−ＴｉＯ２−Ｓｉ
０２ （重量比３０：３５：３５）を担持率１００％で
担持した三元触媒を得た。
旦−触媒活性試験
上記実施例１〜１３、比較例１〜５及び参考例で得た各
触媒について、第１図にそのフローシートを示すような
試験装置を用いて、下記反応条件で触媒活性試験を行っ
た。図において、（１）はオゾン発生器であり、該オゾ
ンを発生させ、このオゾン含有エアーを触媒層（２）に
導く、オゾン分解率（％）は、オゾン分析計（ａ）にて
測定される触媒層（２）の人口及び出口におけるオゾン
濃度値より次式を用いて算出される。
触媒について、第１図にそのフローシートを示すような
試験装置を用いて、下記反応条件で触媒活性試験を行っ
た。図において、（１）はオゾン発生器であり、該オゾ
ンを発生させ、このオゾン含有エアーを触媒層（２）に
導く、オゾン分解率（％）は、オゾン分析計（ａ）にて
測定される触媒層（２）の人口及び出口におけるオゾン
濃度値より次式を用いて算出される。
オゾン分解率（％）＝
（反応条件 ■）
面積速度：２５ｔｒ？／ｎＩ″φＨｒ
入ロオゾン濃度：０．２ｐｐｍ
反応温度＝２０℃
（反応条件 ■）
反応温度２０℃において、ＣＡが１Ｏ１３０，５０又は
７０となるように入口オゾン濃度及び面積速度を種々変
化させて、初期、１時間経過後、２時間経過後の各オゾ
ン分解率を測定し、各触媒の劣化を調べた。
７０となるように入口オゾン濃度及び面積速度を種々変
化させて、初期、１時間経過後、２時間経過後の各オゾ
ン分解率を測定し、各触媒の劣化を調べた。
上記試験結果を表１〜表２に示す。
（以下、余白）
反応条件！
表２ 反応条件■
本（ρ−・ｄ／ｌｌφＨｒ）
表２
反応条件■
表２
反応条件■
表２
反応条件■
表２
反応条件■
反応条件■
上記表より明らかなように、実施例１〜１３で得たいず
れの触媒も、比較例１〜５及び参考例で得た触媒に比べ
て高いオゾン分解率（％）及び苛酷条件下での耐久性を
有している。
れの触媒も、比較例１〜５及び参考例で得た触媒に比べ
て高いオゾン分解率（％）及び苛酷条件下での耐久性を
有している。
以上の試験結果より、本発明方法による触媒は、高いオ
ゾン分解性能を有するとともに苛酷条件下での耐久性を
有するものであることがわかる。
ゾン分解性能を有するとともに苛酷条件下での耐久性を
有するものであることがわかる。
〈発明の効果〉
本発明に係るオゾン分解触媒は、オゾンを効率良く除去
することができる優れた効果を有する。
することができる優れた効果を有する。
第１図は触媒活性試験のフローシートである。
（１） −−−−オゾン発生器
（２） −触媒層
（ａ）−−オゾン分析計
Claims (2)
- （１）アルカリ金属及びもしくはアルカリ土類金属から
なる群より選ばれる少なくとも１ 種以上の金属酸化物と、二酸化マンガンと を含有することを特徴とするオゾン分解用 触媒。 - （２）アルカリ金属及びもしくはアルカリ土類金属から
なる群より選ばれる少なくとも１ 種以上の金属酸化物と、二酸化マンガン及 び二酸化チタンとを含有することを特徴と するオゾン分解用触媒。 （ａ）特許請求（１）（２）の範囲において、さらにク
レーを含有することを特徴とする オゾン分解用触媒。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1041330A JPH02218437A (ja) | 1989-02-21 | 1989-02-21 | オゾン分解用触媒 |
| EP92101927A EP0487506A1 (en) | 1988-11-28 | 1989-11-28 | Catalyst and method for ozone decomposition |
| DE89312309T DE68909376T2 (de) | 1988-11-28 | 1989-11-28 | Katalysator und Verfahren zur Ozon-Zerlegung. |
| EP89312309A EP0371740B1 (en) | 1988-11-28 | 1989-11-28 | Catalyst and method for ozone decomposition |
| US07/838,822 US5221649A (en) | 1988-11-28 | 1992-02-21 | Catalysts and methods for ozone decomposition |
| US07/865,649 US5232886A (en) | 1988-11-28 | 1992-04-10 | Catalysts and methods for ozone decomposition |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1041330A JPH02218437A (ja) | 1989-02-21 | 1989-02-21 | オゾン分解用触媒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02218437A true JPH02218437A (ja) | 1990-08-31 |
Family
ID=12605507
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1041330A Pending JPH02218437A (ja) | 1988-11-28 | 1989-02-21 | オゾン分解用触媒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02218437A (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5387972A (en) * | 1977-01-12 | 1978-08-02 | Takeda Chem Ind Ltd | Ozone removing method |
| JPS62201648A (ja) * | 1986-03-03 | 1987-09-05 | Nippon Shokubai Kagaku Kogyo Co Ltd | オゾン分解触媒 |
| JPS63267439A (ja) * | 1987-04-24 | 1988-11-04 | Nippon Shokubai Kagaku Kogyo Co Ltd | オゾン分解用触媒 |
-
1989
- 1989-02-21 JP JP1041330A patent/JPH02218437A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5387972A (en) * | 1977-01-12 | 1978-08-02 | Takeda Chem Ind Ltd | Ozone removing method |
| JPS62201648A (ja) * | 1986-03-03 | 1987-09-05 | Nippon Shokubai Kagaku Kogyo Co Ltd | オゾン分解触媒 |
| JPS63267439A (ja) * | 1987-04-24 | 1988-11-04 | Nippon Shokubai Kagaku Kogyo Co Ltd | オゾン分解用触媒 |
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