JPH0320447A - 鉄基軟磁性鋼材 - Google Patents
鉄基軟磁性鋼材Info
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- JPH0320447A JPH0320447A JP1155026A JP15502689A JPH0320447A JP H0320447 A JPH0320447 A JP H0320447A JP 1155026 A JP1155026 A JP 1155026A JP 15502689 A JP15502689 A JP 15502689A JP H0320447 A JPH0320447 A JP H0320447A
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、電磁石磁芯材料、磁気遮蔽材科など高い直流
磁化特性を要求される鉄基軟磁性鋼材に関するものであ
る。
磁化特性を要求される鉄基軟磁性鋼材に関するものであ
る。
直流電磁石鉄芯材料、或いは近年特に進歩・普及のめざ
ましい医療機器や各種物理機器、電子部品および機器等
の磁気遮蔽材料として、比較的安価に得られる軟鉄や純
鉄および非常に高価なパーマロイ或いはスーパーマロイ
が使用されている。ところで、軟鉄や純鉄の１ Ｏｅに
おける磁束密度（以下Ｂ１値）は概ね３０００〜１１０
００ Ｇ程度あり、これらはＭＨＩ（核磁気共鳴による
断層像撮影診断装置）の磁気遮蔽等、数ガウス程度まで
の磁気遮蔽材料として、或いは電磁石鉄芯用材料として
使用されている。
ましい医療機器や各種物理機器、電子部品および機器等
の磁気遮蔽材料として、比較的安価に得られる軟鉄や純
鉄および非常に高価なパーマロイ或いはスーパーマロイ
が使用されている。ところで、軟鉄や純鉄の１ Ｏｅに
おける磁束密度（以下Ｂ１値）は概ね３０００〜１１０
００ Ｇ程度あり、これらはＭＨＩ（核磁気共鳴による
断層像撮影診断装置）の磁気遮蔽等、数ガウス程度まで
の磁気遮蔽材料として、或いは電磁石鉄芯用材料として
使用されている。
直流磁化特性が重要となる用途のうち、磁気遮蔽を例と
して従来技術の問題点を示す。すなわち，現在．ＭＲＩ
の磁気遮蔽には比較的安価で且つ飽和磁化の高い純鉄が
使用されているが、軟鉄，純鉄を対象とする電磁軟鉄を
規定するＪＩＳ規格のうち最も厳しい特性を要求する０
種（具体的にＪＩＳ Ｃ２５０４ ＳＵＹＰＯ）ですら
Ｂ１値の下限値を８０００ Ｇと規定しており、この特
性では地磁気程度の磁気遮蔽は困難であり，しかも数Ｇ
程度以下の磁気遮蔽を行うための遮蔽システムの重厚化
をもたらしている。より良い遮蔽を行うための遮蔽材料
として，パーマロイ或いはスーパーマロイ等のＦｅ −
Ｎｉ合金を使用する場合もあるが、これらの材料は地
磁気程度以下の遮蔽が可能である反面、非常に高価であ
り、また、飽和磁化が純鉄と比べて１７３〜２／３と低
く、したがって高磁界を遮蔽するにあたっては肉厚を極
端に増やさなければならない等の欠点もあり、いずれに
しても大量に使用することは経済的に困難である． これらのことを踏まえて，純鉄系材料の持つ高飽和磁化
を損なうことなく、透磁率を高める検討が既にいくつか
なされている。例えば、特公昭６３−４５４４３号、特
開昭６２−７７４２０号、或いは日本金属学会第２３巻
第５号（１９８４年発行）ｌｉ′極厚電磁鋼板の間発』
に示されている方法はいずれもフェライト結晶粒の粗大
化に伴う透磁率向上を狙ったものであるが、これらの技
術は、対象が比較的板厚の薄い熱延板に限定される技術
であったり、或いは本発明のように、さらに厳しい直流
磁化特性を評価するｏ．５Ｏｅにおける磁束密度（以下
Ｂ０．，値）で１ １０００Ｇ以上を達或することがで
きない技術であり、いずれにせよ優れた直流磁化特性を
得るための技術として十分なものではない。
して従来技術の問題点を示す。すなわち，現在．ＭＲＩ
の磁気遮蔽には比較的安価で且つ飽和磁化の高い純鉄が
使用されているが、軟鉄，純鉄を対象とする電磁軟鉄を
規定するＪＩＳ規格のうち最も厳しい特性を要求する０
種（具体的にＪＩＳ Ｃ２５０４ ＳＵＹＰＯ）ですら
Ｂ１値の下限値を８０００ Ｇと規定しており、この特
性では地磁気程度の磁気遮蔽は困難であり，しかも数Ｇ
程度以下の磁気遮蔽を行うための遮蔽システムの重厚化
をもたらしている。より良い遮蔽を行うための遮蔽材料
として，パーマロイ或いはスーパーマロイ等のＦｅ −
Ｎｉ合金を使用する場合もあるが、これらの材料は地
磁気程度以下の遮蔽が可能である反面、非常に高価であ
り、また、飽和磁化が純鉄と比べて１７３〜２／３と低
く、したがって高磁界を遮蔽するにあたっては肉厚を極
端に増やさなければならない等の欠点もあり、いずれに
しても大量に使用することは経済的に困難である． これらのことを踏まえて，純鉄系材料の持つ高飽和磁化
を損なうことなく、透磁率を高める検討が既にいくつか
なされている。例えば、特公昭６３−４５４４３号、特
開昭６２−７７４２０号、或いは日本金属学会第２３巻
第５号（１９８４年発行）ｌｉ′極厚電磁鋼板の間発』
に示されている方法はいずれもフェライト結晶粒の粗大
化に伴う透磁率向上を狙ったものであるが、これらの技
術は、対象が比較的板厚の薄い熱延板に限定される技術
であったり、或いは本発明のように、さらに厳しい直流
磁化特性を評価するｏ．５Ｏｅにおける磁束密度（以下
Ｂ０．，値）で１ １０００Ｇ以上を達或することがで
きない技術であり、いずれにせよ優れた直流磁化特性を
得るための技術として十分なものではない。
このように現状では、飽和磁化が高く，且つ地磁気程度
に相当する低い磁場で高い磁束密度を示す、つまり透磁
率が高い材料は提供されていない．本発明の目的は、こ
のような材料を提供することにある。
に相当する低い磁場で高い磁束密度を示す、つまり透磁
率が高い材料は提供されていない．本発明の目的は、こ
のような材料を提供することにある。
上述した問題点を解決するため、本発明者らはまず，直
流磁場用軟磁性材料の基本である工業用純鉄の検討を行
ってその欠点を明らかにし、さらに特性改善を図るべく
検討を行い、以下の知見を得た。
流磁場用軟磁性材料の基本である工業用純鉄の検討を行
ってその欠点を明らかにし、さらに特性改善を図るべく
検討を行い、以下の知見を得た。
すなわち、高透磁率を得るという観点から，脚を添加す
ることにより，■効果的な脱酸が可能となって酸素量お
よび酸化物系介在物の低減に伴う透磁率向上につながる
ばかりでなく、透磁率に悪影響を及ぼす固溶ＮをＡＩＩ
Ｎ粒子の形或により低減できること、■また，ある必要
量添加することにより、微細分散しているＡＩＮ粒子の
凝集化を図ることが可能となり、ＡｆｉＮ粒子そのもの
の悪影響を極力低く抑え得ると同時に、格子歪を取り除
く手段である焼鈍によりフェライト結晶粒の粗粒化を著
しく促進する効果も得られ、いずれも透磁率向上に有効
であること、■特に、０．５％を超えて添加することに
より、変態温度を著しく高め，若しくはフェライト単相
とすることが可能となり、したがって変態による歪が導
入されることな＜９００℃を超える温度で焼鈍を行うこ
とも可能となること、そして，この焼鈍は効果的な格子
歪の除去とフェライト結晶粒の粗大化をもたらし、固溶
Ａｌ１そのものの透磁率向上効果も考えられるが、これ
らの相乗効果により極めて優れた透磁率を得ることにつ
ながること、■また，必要に応じてＴｉを適量添加する
ことにより、これらが固溶Ｎを優先的に固定して特性向
上に寄与し、特に敢えてＮ含有量を減ずる努力を要しな
くて済むこと、また材料の飽和磁化を高く保つという観
点から，■２．５％を超えるＡｔの添加は避けるべきで
あり、さらに、■Ｃ．Ｎ含有量が多′いと変態温度の低
下もしくは必要なＡｌｌ添加量の増大に加えて、固溶Ｃ
， Ｎの増加による格子歪の増大または炭化物、窒化物
の生或等により特性を劣化させることがあるので、これ
らを避けるための、Ｃ， Ｎ量の上限が存在すること，
を見い出し、本発明を完威させたものである。
ることにより，■効果的な脱酸が可能となって酸素量お
よび酸化物系介在物の低減に伴う透磁率向上につながる
ばかりでなく、透磁率に悪影響を及ぼす固溶ＮをＡＩＩ
Ｎ粒子の形或により低減できること、■また，ある必要
量添加することにより、微細分散しているＡＩＮ粒子の
凝集化を図ることが可能となり、ＡｆｉＮ粒子そのもの
の悪影響を極力低く抑え得ると同時に、格子歪を取り除
く手段である焼鈍によりフェライト結晶粒の粗粒化を著
しく促進する効果も得られ、いずれも透磁率向上に有効
であること、■特に、０．５％を超えて添加することに
より、変態温度を著しく高め，若しくはフェライト単相
とすることが可能となり、したがって変態による歪が導
入されることな＜９００℃を超える温度で焼鈍を行うこ
とも可能となること、そして，この焼鈍は効果的な格子
歪の除去とフェライト結晶粒の粗大化をもたらし、固溶
Ａｌ１そのものの透磁率向上効果も考えられるが、これ
らの相乗効果により極めて優れた透磁率を得ることにつ
ながること、■また，必要に応じてＴｉを適量添加する
ことにより、これらが固溶Ｎを優先的に固定して特性向
上に寄与し、特に敢えてＮ含有量を減ずる努力を要しな
くて済むこと、また材料の飽和磁化を高く保つという観
点から，■２．５％を超えるＡｔの添加は避けるべきで
あり、さらに、■Ｃ．Ｎ含有量が多′いと変態温度の低
下もしくは必要なＡｌｌ添加量の増大に加えて、固溶Ｃ
， Ｎの増加による格子歪の増大または炭化物、窒化物
の生或等により特性を劣化させることがあるので、これ
らを避けるための、Ｃ， Ｎ量の上限が存在すること，
を見い出し、本発明を完威させたものである。
すなわち本願第１の発明は、重量％で、ハ：０．５〜２
．５％、Ｓｉ ： １．０％以下、Ｃ十Ｎ ： ０．０
０７％以下、Ｍｎ ： ０．５％以下、酸素： ０，０
０５％以下、残部Ｆｅおよび不可避不純物の組或からな
り、且つ、フェライト結晶粒径が０．５ｍｍｎ以上であ
り、格子歪を十分取り除いた状態で０．５ Ｏｅにおけ
る磁束密度値１１０００Ｇ以上、２５Ｏｅにおける磁束
密度値１５５００ Ｇ以上、保磁力０．４ Ｏｅ以下を
示すことを特徴とする鉄基軟磁性鋼材を提供するもので
ある。
．５％、Ｓｉ ： １．０％以下、Ｃ十Ｎ ： ０．０
０７％以下、Ｍｎ ： ０．５％以下、酸素： ０，０
０５％以下、残部Ｆｅおよび不可避不純物の組或からな
り、且つ、フェライト結晶粒径が０．５ｍｍｎ以上であ
り、格子歪を十分取り除いた状態で０．５ Ｏｅにおけ
る磁束密度値１１０００Ｇ以上、２５Ｏｅにおける磁束
密度値１５５００ Ｇ以上、保磁力０．４ Ｏｅ以下を
示すことを特徴とする鉄基軟磁性鋼材を提供するもので
ある。
また、本願第２の発明は、ＡＱ ： ０．５〜２．５％
、Ｓｉ：１．０％以下、Ｃ＋Ｎ ： ０．０１４％以下
、Ｍｎ ： ０．５％以下，酸素： ０．００５％以下
， Ｔｉ ： ０．００５〜１．０％、残部Ｆｅおよび
不可避不純物の組或からなり、且つ、フェライト結晶粒
径が０．５箇以上であり、格子歪を十分取り除いた状態
で０．５Ｏｅにおける磁束密度値１１０００ Ｇ以上、
２５Ｏｅにおける磁束密度値１５５００ Ｇ以上、保磁
力０．４ ０ｓ以下を示すことを特徴とする鉄基軟磁性
鋼材を提供するものである． 以下本発明における組或の限定理由について説明する。
、Ｓｉ：１．０％以下、Ｃ＋Ｎ ： ０．０１４％以下
、Ｍｎ ： ０．５％以下，酸素： ０．００５％以下
， Ｔｉ ： ０．００５〜１．０％、残部Ｆｅおよび
不可避不純物の組或からなり、且つ、フェライト結晶粒
径が０．５箇以上であり、格子歪を十分取り除いた状態
で０．５Ｏｅにおける磁束密度値１１０００ Ｇ以上、
２５Ｏｅにおける磁束密度値１５５００ Ｇ以上、保磁
力０．４ ０ｓ以下を示すことを特徴とする鉄基軟磁性
鋼材を提供するものである． 以下本発明における組或の限定理由について説明する。
ＣおよびＮは優れた直流磁化特性を確保するためにも可
能な限り低減することが望ましいが、工業的に製造する
うえで極限的な低減は困難であり、結果的に極端なコス
ト高を招く．また、ＡＱ添加により変態温度を高めるた
めにも、Ｃ， Ｎ添加量を低く抑えないとＡｆｉの必要
添加量が多くなってしまうおそれがあり、これは結果的
に飽和磁化を低下することにつながり、本発明の意図に
反する。第ｌ図は１０００〜１１００℃の通常の条件で
焼鈍することにより格子歪を除去した後、直流磁化特性
の変化を１３ｏ．ｓ値の変化として捉え、Ｃ＋Ｎ量の影
響を検討したものである．これによれば、良好な特性を
得るためにはＣ＋Ｎ量を０．００７％以下とする必要が
あることが判る．このため本発明ではＣ＋Ｎ ： ０．
００７％以下とする． 本発明では、後述するように強力な窒化物生戒元素であ
るＴｉを必要に応じて添加する。Ｔｉは敢えてコスト高
につながるＮ量の厳しい上限規定を行うことなく、上述
したＮの弊害を減ずることを目的として添加するもので
あり、したがってこの場合にはＣ＋Ｎ量の上限を０．０
１４％とする。
能な限り低減することが望ましいが、工業的に製造する
うえで極限的な低減は困難であり、結果的に極端なコス
ト高を招く．また、ＡＱ添加により変態温度を高めるた
めにも、Ｃ， Ｎ添加量を低く抑えないとＡｆｉの必要
添加量が多くなってしまうおそれがあり、これは結果的
に飽和磁化を低下することにつながり、本発明の意図に
反する。第ｌ図は１０００〜１１００℃の通常の条件で
焼鈍することにより格子歪を除去した後、直流磁化特性
の変化を１３ｏ．ｓ値の変化として捉え、Ｃ＋Ｎ量の影
響を検討したものである．これによれば、良好な特性を
得るためにはＣ＋Ｎ量を０．００７％以下とする必要が
あることが判る．このため本発明ではＣ＋Ｎ ： ０．
００７％以下とする． 本発明では、後述するように強力な窒化物生戒元素であ
るＴｉを必要に応じて添加する。Ｔｉは敢えてコスト高
につながるＮ量の厳しい上限規定を行うことなく、上述
したＮの弊害を減ずることを目的として添加するもので
あり、したがってこの場合にはＣ＋Ｎ量の上限を０．０
１４％とする。
Ｓｉは透磁率向上に寄与するが、本発明ではＡｌｌ添加
により適当な焼鈍の後０．５ｍ以上の粗大なフェライト
結晶粒を得ることができるので、むしろ敢えて多量に添
加することによる飽和磁化の低下、コスト高を懸念して
その上限を１．０％とした。
により適当な焼鈍の後０．５ｍ以上の粗大なフェライト
結晶粒を得ることができるので、むしろ敢えて多量に添
加することによる飽和磁化の低下、コスト高を懸念して
その上限を１．０％とした。
旧は直流磁化特性を劣化させる元素であるため低減すこ
とが望ましいが、極端な低減はコスト高およびＮ含有量
の増加を招く．また、Ｓを固定することにより熱間脆性
を防止する効果もあることから、Ｍｎ／Ｓが１０を下回
らない範囲で． Ｏ．ＳＯ％を上限に含有しても良い．
Ａｎは上述したように本発明の要となる添加元素であり
、固溶Ｎの固定およびＡＩＮ粒子の凝集化、変態温度の
上昇をもたらし、フェライト域を拡大させることによっ
て、焼鈍によるフェライト結晶粒の粗大化および格子歪
の低減を達威し、さらには固溶Ａ２自身の直流磁化特性
向上効果も考えられ、本発明においては優れた直流磁化
特性を得るために添加しなくてはならない元素である．
第２図に示すように，このＡｌｌの効果はＳｏｌ！．Ａ
ｌの状態で０．５％以上添加すことにより得られるが、
一方，２．５％を超えて添加すると飽和磁化の低下によ
りもたらされるＢ．値の低下を招き好ましくないので、
Ａｌｌの添加量範囲はＳｏｌ．Ａ＋ｌの状態で０．５〜
２．５％とした。
とが望ましいが、極端な低減はコスト高およびＮ含有量
の増加を招く．また、Ｓを固定することにより熱間脆性
を防止する効果もあることから、Ｍｎ／Ｓが１０を下回
らない範囲で． Ｏ．ＳＯ％を上限に含有しても良い．
Ａｎは上述したように本発明の要となる添加元素であり
、固溶Ｎの固定およびＡＩＮ粒子の凝集化、変態温度の
上昇をもたらし、フェライト域を拡大させることによっ
て、焼鈍によるフェライト結晶粒の粗大化および格子歪
の低減を達威し、さらには固溶Ａ２自身の直流磁化特性
向上効果も考えられ、本発明においては優れた直流磁化
特性を得るために添加しなくてはならない元素である．
第２図に示すように，このＡｌｌの効果はＳｏｌ！．Ａ
ｌの状態で０．５％以上添加すことにより得られるが、
一方，２．５％を超えて添加すると飽和磁化の低下によ
りもたらされるＢ．値の低下を招き好ましくないので、
Ａｌｌの添加量範囲はＳｏｌ．Ａ＋ｌの状態で０．５〜
２．５％とした。
Ｔｉは上述したように強力な窒化物生成元素であり、０
．００５〜１．０％の範囲で添加することにより、Ｎ含
有量が十分に低減されていないつまり安価な素材におい
ても、固溶Ｎの固定効果により直流磁化特性を著しく損
なうことを回避することができる。また，Ｎ含有量が比
較的低い場合は、窒化物粒子の生或量も少なく直流磁化
特性の若干の向上をも期待することができる．一方、上
記上限値を超えて添加すると直流磁化特性の劣化をもた
らす。
．００５〜１．０％の範囲で添加することにより、Ｎ含
有量が十分に低減されていないつまり安価な素材におい
ても、固溶Ｎの固定効果により直流磁化特性を著しく損
なうことを回避することができる。また，Ｎ含有量が比
較的低い場合は、窒化物粒子の生或量も少なく直流磁化
特性の若干の向上をも期待することができる．一方、上
記上限値を超えて添加すると直流磁化特性の劣化をもた
らす。
以上のように本発明により化学成分を限定すことにより
、Ｂ．．，値およびＬｓ値の高い、すなわち直流磁界で
の軟磁気特性に優れた鋼材を得ることができる． 以上のような本発明の対象とする鋼材は、熱間加工鋼材
、冷間または温間加工鋼材を含み、また鋼材の種類とし
て、厚板、薄板、条材（形鋼等）、鍛造材等を含むもの
である。
、Ｂ．．，値およびＬｓ値の高い、すなわち直流磁界で
の軟磁気特性に優れた鋼材を得ることができる． 以上のような本発明の対象とする鋼材は、熱間加工鋼材
、冷間または温間加工鋼材を含み、また鋼材の種類とし
て、厚板、薄板、条材（形鋼等）、鍛造材等を含むもの
である。
以上のような本発明の鋼材は、鋳片を熱間加工する方法
、鋳片をそのまま温間または冷間加工する方法，熱間加
工後冷間または温間加工する方法、直圧熱延する方法、
これらの方法の加工間で焼鈍（通常４５０℃以上）を行
う方法等、種々の方法により製造することができるが、
いずれの場合でも最終焼鈍が施される．この最終焼鈍は
通常９００℃以上、好ましくは１０００〜ｌ３００℃の
温度で実施される． 〔実施例〕 第１表は本発明および比較例に用いた鋼の化？或分を示
したものである． 鋼Ｂ−Ｇ．Ｊ．Ｌ，Ｎ−Ｔ、■〜Ｘ，Ｚが本発明の組成
に適合するものであり、鋼Ａ．Ｈ、Ｉ．Ｋ．Ｍ，Ｕ．Ｙ
，ａは比較鋼種である。第２表は第１表に示した鋼を溶
製後、厚さ１１０ｓｍの錆塊となし、これを１２００℃
加熱による熱間圧延により板厚１５ｍに或形し，焼鈍後
，直流磁化特性を測定した結果をまとめたものである。
、鋳片をそのまま温間または冷間加工する方法，熱間加
工後冷間または温間加工する方法、直圧熱延する方法、
これらの方法の加工間で焼鈍（通常４５０℃以上）を行
う方法等、種々の方法により製造することができるが、
いずれの場合でも最終焼鈍が施される．この最終焼鈍は
通常９００℃以上、好ましくは１０００〜ｌ３００℃の
温度で実施される． 〔実施例〕 第１表は本発明および比較例に用いた鋼の化？或分を示
したものである． 鋼Ｂ−Ｇ．Ｊ．Ｌ，Ｎ−Ｔ、■〜Ｘ，Ｚが本発明の組成
に適合するものであり、鋼Ａ．Ｈ、Ｉ．Ｋ．Ｍ，Ｕ．Ｙ
，ａは比較鋼種である。第２表は第１表に示した鋼を溶
製後、厚さ１１０ｓｍの錆塊となし、これを１２００℃
加熱による熱間圧延により板厚１５ｍに或形し，焼鈍後
，直流磁化特性を測定した結果をまとめたものである。
なお、焼鈍は加熱保持時間が１〜３時間、冷却速度が約
１００℃／ｈｒ〜５００℃／ｈｒという通常の条件で行
った。
１００℃／ｈｒ〜５００℃／ｈｒという通常の条件で行
った。
第２表において、Ｈａ １〜９、Ｎａ２１はＳｏｎ．Ａ
ｌｌ量の影響を調べたものである。なおＮａ２１は純鉄
の比較例である。第２図はこれらの結果をまとめたもの
である。
ｌｌ量の影響を調べたものである。なおＮａ２１は純鉄
の比較例である。第２図はこれらの結果をまとめたもの
である。
＆１０〜１３、＆２５はＣ＋Ｎ量の影響を調べたもので
あり、第１図はこれらの結果に＆４の結果を加えて整理
したものである．これによれば，Ｔｉ無添加ではＣ＋Ｎ
量が０．００７％を超えるとＢ■値の劣化が認められる
． ＆１４〜１６はＫｎ量の影響を調べたもので、Ｍｎ量の
増加に伴い直流磁化特性の劣化傾向が認められるが、０
．５％を超えない範囲であれば，良好な特性を確保し得
るものと推定される。
あり、第１図はこれらの結果に＆４の結果を加えて整理
したものである．これによれば，Ｔｉ無添加ではＣ＋Ｎ
量が０．００７％を超えるとＢ■値の劣化が認められる
． ＆１４〜１６はＫｎ量の影響を調べたもので、Ｍｎ量の
増加に伴い直流磁化特性の劣化傾向が認められるが、０
．５％を超えない範囲であれば，良好な特性を確保し得
るものと推定される。
Ｎａ １ ７〜２０はＳｉ量の影響を調べたものであり
、Ｓｉ量の増加に伴い飽和磁化の低下による磁束密度（
Ｂ−．Ｓ値，Ｂ，値，Ｂ２，値）の低下が認められるが
、依然良好な特性は確保されている。
、Ｓｉ量の増加に伴い飽和磁化の低下による磁束密度（
Ｂ−．Ｓ値，Ｂ，値，Ｂ２，値）の低下が認められるが
、依然良好な特性は確保されている。
また、Ｓｉの添加はＡｌと同様に鋼材の固有抵抗を増加
させることが周知であるので、冷間圧延等により薄板と
し，交流磁場で用いる軟磁性鋼材に適用させる場合、鉄
損を減少させる効果を期待できる． ＮＱ２ ２〜２４、Ｎα２６、Ｈａ ２ ７はＴｉ添加
の影響を調べたものであり、Ｔｉ添加によりＮの固定が
図られ、良好な特性が認められる。特に、４２３はＮＱ
ＩＩ（比較例）に相当鋼にＴｉを添加した本発明例、ま
たＮｏ ２ ６はＮａ２５（比較例）に相当する鋼にＴ
ｉを添加した本発明例であり、いずれもＣ十Ｎ＞０．０
０７％であるにもかかわらず、Ｔｉにより十分なＮの固
定がなされ，Ｈｕｌｌ、＆２５の比較例と比べて大幅な
特性改善が認められる． また．第３表は第１表中のいくつかの鋼について、熱間
圧延後、冷間圧延により薄板となし、通常の焼鈍の後、
第２表の実施例と同様に直流磁化特性を調べた結果を示
すものである。なお、これらの本発明例および比較例に
示した冷間圧延材の冷間圧下量は５０〜８０％である。
させることが周知であるので、冷間圧延等により薄板と
し，交流磁場で用いる軟磁性鋼材に適用させる場合、鉄
損を減少させる効果を期待できる． ＮＱ２ ２〜２４、Ｎα２６、Ｈａ ２ ７はＴｉ添加
の影響を調べたものであり、Ｔｉ添加によりＮの固定が
図られ、良好な特性が認められる。特に、４２３はＮＱ
ＩＩ（比較例）に相当鋼にＴｉを添加した本発明例、ま
たＮｏ ２ ６はＮａ２５（比較例）に相当する鋼にＴ
ｉを添加した本発明例であり、いずれもＣ十Ｎ＞０．０
０７％であるにもかかわらず、Ｔｉにより十分なＮの固
定がなされ，Ｈｕｌｌ、＆２５の比較例と比べて大幅な
特性改善が認められる． また．第３表は第１表中のいくつかの鋼について、熱間
圧延後、冷間圧延により薄板となし、通常の焼鈍の後、
第２表の実施例と同様に直流磁化特性を調べた結果を示
すものである。なお、これらの本発明例および比較例に
示した冷間圧延材の冷間圧下量は５０〜８０％である。
第３表中、Ｎα１、Ｎα２は鋼Ｕによる比較例である．
一方，Ｎα３〜６は本発明の実施例である．これらの本
発明例はＮα１．Ｎα２の比較例と比べて良好な直流磁
化特性を示している。
一方，Ｎα３〜６は本発明の実施例である．これらの本
発明例はＮα１．Ｎα２の比較例と比べて良好な直流磁
化特性を示している。
以上のように、本発明による軟磁性鋼材は優れた直流磁
化特性を有しており，このため極めて弱い磁界でも容易
に磁化させることができ、高機能鉄芯材料或いは高機能
磁気遮蔽材料等として極めて有用なものである。
化特性を有しており，このため極めて弱い磁界でも容易
に磁化させることができ、高機能鉄芯材料或いは高機能
磁気遮蔽材料等として極めて有用なものである。
第１図はＣ＋Ｎ含有量と直流磁化特性（ Ｂｏ．ｓ値）
との関係を示した図、第２図はＳｏｌｌ．Ａｎ添加量と
直流磁化特性（Ｂ，，，値、ａ２Ｓ値）との関係を示し
た図である。 Ｓｔｙｌ，．ＡＩ （Ｗｔｃ／′．） 手続補正書（自劃 補正内容 平或２年７月２０日 ｌ．事件の表示 平或１年特許願第１５５０２６号 ２．発明の名称 鉄基軟磁性鋼材 ３．補正をする者 事件との関係 特許出願人（４１２）
日本鋼管株式会社 ４．代理人 ５．補正の対象 １．本願明細書中、第８頁１０行目を以下のように訂正
する． 「発明の意図に反する．第２図は１０００〜１１００℃
」２．本願明細書中、第１０頁５行目を以下のように訂
正する． 『ない元素である．第１図に示すように，この」３．本
願明細書中、第１２頁１４行目を以下のように訂正する
． 「は純鉄の比較例である．第１図はこれらの結果」 ４．本願明細書中、第ｌ２頁１７行目を以下のように訂
正する． 「べたものであり，第２図はこれらの結果にＮｏ．４」 ５．本願明細書中、第１８頁８行目から１ｌ行目までを
以下のように訂正する． ｒ第１図はＳｏｌ．ＡＩ添゛加量と直流磁化特性（Ｂｏ
．ｓ値，ＢＳＳ値）とめ関係を示した図、第２図はＣ＋
Ｎ含有量と直流磁化特性（８．４値）との関係を示した
図である．』 平成２年９月 ６日
との関係を示した図、第２図はＳｏｌｌ．Ａｎ添加量と
直流磁化特性（Ｂ，，，値、ａ２Ｓ値）との関係を示し
た図である。 Ｓｔｙｌ，．ＡＩ （Ｗｔｃ／′．） 手続補正書（自劃 補正内容 平或２年７月２０日 ｌ．事件の表示 平或１年特許願第１５５０２６号 ２．発明の名称 鉄基軟磁性鋼材 ３．補正をする者 事件との関係 特許出願人（４１２）
日本鋼管株式会社 ４．代理人 ５．補正の対象 １．本願明細書中、第８頁１０行目を以下のように訂正
する． 「発明の意図に反する．第２図は１０００〜１１００℃
」２．本願明細書中、第１０頁５行目を以下のように訂
正する． 『ない元素である．第１図に示すように，この」３．本
願明細書中、第１２頁１４行目を以下のように訂正する
． 「は純鉄の比較例である．第１図はこれらの結果」 ４．本願明細書中、第ｌ２頁１７行目を以下のように訂
正する． 「べたものであり，第２図はこれらの結果にＮｏ．４」 ５．本願明細書中、第１８頁８行目から１ｌ行目までを
以下のように訂正する． ｒ第１図はＳｏｌ．ＡＩ添゛加量と直流磁化特性（Ｂｏ
．ｓ値，ＢＳＳ値）とめ関係を示した図、第２図はＣ＋
Ｎ含有量と直流磁化特性（８．４値）との関係を示した
図である．』 平成２年９月 ６日
Claims (2)
- （１）重量％で、Ａｌ：０．５〜２．５％、Ｓｉ：１．
０％以下、Ｃ＋Ｎ：０．００７％以下、Ｍｎ：０．５％
以下、酸素：０．００５％以下、残部Ｆｅおよび不可避
不純物の組成からなり、且つ、フェライト結晶粒径が０
．５ｍｍ以上であり、格子歪を十分取り除いた状態で０
．５Ｏｅにおける磁束密度値１１０００Ｇ以上、２５Ｏ
ｅにおける磁束密度値１５５００Ｇ以上、保磁力０．４
Ｏｅ以下を示すことを特徴とする鉄基軟磁性鋼材。 - （２）重量％で、Ａｌ：０．５〜２．５％、Ｓｉ：１．
０％以下、Ｃ＋Ｎ：０．０１４％以下、Ｍｎ：０．５％
以下、酸素：０．００５％以下、Ｔｉ：０．００５〜１
．０％、残部Ｆｅおよび不可避不純物の組成からなり、
且つ、フェライト結晶粒径が０．５ｍｍ以上であり、格
子歪を十分取り除いた状態で０．５Ｏｅにおける磁束密
度値１１０００Ｇ以上、２５Ｏｅにおける磁束密度値１
５５００Ｇ以上、保磁力０．４Ｏｅ以下を示すことを特
徴とする鉄基軟磁性鋼材。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1155026A JP2679258B2 (ja) | 1989-06-17 | 1989-06-17 | 鉄基軟磁性鋼材 |
| KR1019910700178A KR970004566B1 (ko) | 1989-06-17 | 1989-12-08 | 철기연자성강재 |
| EP90900342A EP0429651B1 (en) | 1989-06-17 | 1989-12-08 | Iron base, soft magnetic steel material |
| DE68913544T DE68913544T2 (de) | 1989-06-17 | 1989-12-08 | Weiches magnetisches stahlmaterial mit eisenbasis. |
| PCT/JP1989/001232 WO1990016076A1 (en) | 1989-06-17 | 1989-12-08 | Iron base, soft magnetic steel material |
| CN89109231A CN1026597C (zh) | 1989-06-17 | 1989-12-08 | 铁基软磁性钢材 |
| CA002020464A CA2020464A1 (en) | 1989-06-17 | 1990-06-18 | Soft magnetic steel materials of iron base |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1155026A JP2679258B2 (ja) | 1989-06-17 | 1989-06-17 | 鉄基軟磁性鋼材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0320447A true JPH0320447A (ja) | 1991-01-29 |
| JP2679258B2 JP2679258B2 (ja) | 1997-11-19 |
Family
ID=15597047
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1155026A Expired - Fee Related JP2679258B2 (ja) | 1989-06-17 | 1989-06-17 | 鉄基軟磁性鋼材 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
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| JP (1) | JP2679258B2 (ja) |
| KR (1) | KR970004566B1 (ja) |
| CN (1) | CN1026597C (ja) |
| CA (1) | CA2020464A1 (ja) |
| DE (1) | DE68913544T2 (ja) |
| WO (1) | WO1990016076A1 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04265580A (ja) * | 1991-02-20 | 1992-09-21 | Fujitsu Ltd | 磁気ディスク装置 |
| JPH04333519A (ja) * | 1991-05-09 | 1992-11-20 | Nippon Steel Corp | 良電磁厚板の製造法 |
| JPH04333520A (ja) * | 1991-05-09 | 1992-11-20 | Nippon Steel Corp | 良電磁厚板の製造方法 |
| JPH0770715A (ja) * | 1993-09-01 | 1995-03-14 | Nkk Corp | 耐歪み性に優れた軟磁性鋼材およびその製造方法 |
| JPH0790505A (ja) * | 1993-09-27 | 1995-04-04 | Nkk Corp | 軟磁性鋼材およびその製造方法 |
| US5411605A (en) * | 1991-10-14 | 1995-05-02 | Nkk Corporation | Soft magnetic steel material having excellent DC magnetization properties and corrosion resistance and a method of manufacturing the same |
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|---|---|---|---|---|
| CN100334246C (zh) * | 2004-05-28 | 2007-08-29 | 宝山钢铁股份有限公司 | 防伪造币钢及其生产方法 |
| CN103789609A (zh) * | 2014-02-13 | 2014-05-14 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种电磁纯铁制造方法 |
| CN104294150B (zh) * | 2014-10-30 | 2016-05-18 | 武汉钢铁(集团)公司 | 屏蔽线用钢及其生产方法 |
| KR101977507B1 (ko) * | 2017-12-22 | 2019-05-10 | 주식회사 포스코 | 자기장 차폐용 강판 및 그 제조방법 |
Citations (2)
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|---|---|---|---|---|
| JPS60207418A (ja) * | 1984-03-30 | 1985-10-19 | 株式会社東芝 | 主回路の保護装置 |
| JPS60208417A (ja) * | 1984-03-30 | 1985-10-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高透磁率熱間圧延鉄板の製造方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60208418A (ja) * | 1984-03-30 | 1985-10-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高透磁率構造部材用厚鋼板の製造方法 |
-
1989
- 1989-06-17 JP JP1155026A patent/JP2679258B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1989-12-08 EP EP90900342A patent/EP0429651B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-12-08 WO PCT/JP1989/001232 patent/WO1990016076A1/ja active IP Right Grant
- 1989-12-08 KR KR1019910700178A patent/KR970004566B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1989-12-08 DE DE68913544T patent/DE68913544T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1989-12-08 CN CN89109231A patent/CN1026597C/zh not_active Expired - Fee Related
-
1990
- 1990-06-18 CA CA002020464A patent/CA2020464A1/en not_active Abandoned
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60207418A (ja) * | 1984-03-30 | 1985-10-19 | 株式会社東芝 | 主回路の保護装置 |
| JPS60208417A (ja) * | 1984-03-30 | 1985-10-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高透磁率熱間圧延鉄板の製造方法 |
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| JPH04333519A (ja) * | 1991-05-09 | 1992-11-20 | Nippon Steel Corp | 良電磁厚板の製造法 |
| JPH04333520A (ja) * | 1991-05-09 | 1992-11-20 | Nippon Steel Corp | 良電磁厚板の製造方法 |
| JP2503124B2 (ja) * | 1991-05-09 | 1996-06-05 | 新日本製鐵株式会社 | 良電磁厚板の製造法 |
| US5411605A (en) * | 1991-10-14 | 1995-05-02 | Nkk Corporation | Soft magnetic steel material having excellent DC magnetization properties and corrosion resistance and a method of manufacturing the same |
| DE4293604C2 (de) * | 1991-10-14 | 1997-04-03 | Nippon Kokan Kk | Weichmagnetisches Stahlmaterial und Verfahren zu seiner Herstellung |
| JPH0770715A (ja) * | 1993-09-01 | 1995-03-14 | Nkk Corp | 耐歪み性に優れた軟磁性鋼材およびその製造方法 |
| JPH0790505A (ja) * | 1993-09-27 | 1995-04-04 | Nkk Corp | 軟磁性鋼材およびその製造方法 |
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| Publication number | Publication date |
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| CN1026597C (zh) | 1994-11-16 |
| KR920700458A (ko) | 1992-02-19 |
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| EP0429651B1 (en) | 1994-03-02 |
| DE68913544T2 (de) | 1994-07-21 |
| CA2020464A1 (en) | 1990-12-18 |
| EP0429651A4 (en) | 1991-12-04 |
| DE68913544D1 (de) | 1994-04-07 |
| CN1048237A (zh) | 1991-01-02 |
| WO1990016076A1 (en) | 1990-12-27 |
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