JPH0319185B2 - - Google Patents
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- JPH0319185B2 JPH0319185B2 JP57028220A JP2822082A JPH0319185B2 JP H0319185 B2 JPH0319185 B2 JP H0319185B2 JP 57028220 A JP57028220 A JP 57028220A JP 2822082 A JP2822082 A JP 2822082A JP H0319185 B2 JPH0319185 B2 JP H0319185B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/515—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics
- C04B35/56—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on carbides or oxycarbides
- C04B35/563—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on carbides or oxycarbides based on boron carbide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C1/05—Mixtures of metal powder with non-metallic powder
- C22C1/058—Mixtures of metal powder with non-metallic powder by reaction sintering (i.e. gasless reaction starting from a mixture of solid metal compounds)
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は炭化硼素に基づく高密度、高強度耐火
焼結体に係る。本発明はそうした材料の非加圧焼
結方法に関連している。
焼結体に係る。本発明はそうした材料の非加圧焼
結方法に関連している。
出願人が知る限りでは下記の公表物が本発明に
最も関連性の高いものである。
最も関連性の高いものである。
米国特許出願
●1973441 1934年９月11日 K.モーア他
●3765300 1973年10月16 K.M.テーラー他
●4081284 1978年３月28日 S.プロチヤスカ
●4104062 1978年８月１日 G.Q.ウイーバー
その他の公表物
●ランゲ他：“Sintering Kinetics of Pure and
Doped Boron Carbide（純粋な及びドープされ
た炭化硼素焼結の力学）”、1979年６月18〜20
日、インジアナ州、サウス・ベンドのノートル
ダム大学で開催された「焼結及び関連する現
象」の第５回国際会議議事録 本発明が関係するタイプの耐火物の製造に関し
て三つの基本的な方法が存在する。即ち、第一
に、粉末状耐火物に熱と圧力とを同時に適用する
ホツトプレス法、第二に、ある種の形態の炭素を
通常含有する生耐火材料の予備成形体を加熱し、
珪素を含浸する珪素化法（siliconizing）、第三
に、最初に室温で生耐火材料をプレスして成形
し、それから大気圧下、高温による熱処理を行な
う古典的焼結法である。
Doped Boron Carbide（純粋な及びドープされ
た炭化硼素焼結の力学）”、1979年６月18〜20
日、インジアナ州、サウス・ベンドのノートル
ダム大学で開催された「焼結及び関連する現
象」の第５回国際会議議事録 本発明が関係するタイプの耐火物の製造に関し
て三つの基本的な方法が存在する。即ち、第一
に、粉末状耐火物に熱と圧力とを同時に適用する
ホツトプレス法、第二に、ある種の形態の炭素を
通常含有する生耐火材料の予備成形体を加熱し、
珪素を含浸する珪素化法（siliconizing）、第三
に、最初に室温で生耐火材料をプレスして成形
し、それから大気圧下、高温による熱処理を行な
う古典的焼結法である。
第三の方法の例は米国特許第1973441号にモー
ア他によつて教示されている。モーア他に依れ
ば、一種又は二種以上の炭化物（例えば炭化珪
素）とニツケル、コバルト、鉄又はクロムのよう
な金属を含有する炭化硼素を予備成形後、約2200
〜2300℃の温度で焼結する。粉体の配合は金属と
共に炭化硼素75％と残部25％を成す第二の炭化物
とである。記載された配合物のうちの一つからは
炭化硼素87％、炭化珪素11％、鉄２％より成る焼
結体が得られる。最終製品の密度については何も
ふれられていない。本発明はモーアが教示した金
属のどれをも使用しないがアルミニウムを使用す
る。
ア他によつて教示されている。モーア他に依れ
ば、一種又は二種以上の炭化物（例えば炭化珪
素）とニツケル、コバルト、鉄又はクロムのよう
な金属を含有する炭化硼素を予備成形後、約2200
〜2300℃の温度で焼結する。粉体の配合は金属と
共に炭化硼素75％と残部25％を成す第二の炭化物
とである。記載された配合物のうちの一つからは
炭化硼素87％、炭化珪素11％、鉄２％より成る焼
結体が得られる。最終製品の密度については何も
ふれられていない。本発明はモーアが教示した金
属のどれをも使用しないがアルミニウムを使用す
る。
もう一つの常温プレス−焼結法はランゲ他の公
表物に教示されている。ランゲ他は２〜５ミクロ
ンと0.03ミクロンの炭化硼素粉体の混合物にいろ
いろな量のいくつかの異なる添加物、即ち、フツ
化アルミニウム、ニツケル、鉄又は銅を添加して
いる。炭化硼素粉体と添加物は、仮の（一時的
な）バインダーを含め、一緒にブレンドされてい
る。成形用粉体は最初にペレツト状にプレス成形
後再粉砕し、それから所望の試料にすべてプレス
成形されている（すべてのプレス成形は室温で行
なわれている）。それから試料は大気圧下のアル
ゴン中で焼成し、焼結されている。そのいずれも
ランゲ他が使用しなかつた実質的量の炭化珪素と
金属アルミニウムとを本発明では使用する点にお
いて、本発明はランゲ他の発明と相違する。
表物に教示されている。ランゲ他は２〜５ミクロ
ンと0.03ミクロンの炭化硼素粉体の混合物にいろ
いろな量のいくつかの異なる添加物、即ち、フツ
化アルミニウム、ニツケル、鉄又は銅を添加して
いる。炭化硼素粉体と添加物は、仮の（一時的
な）バインダーを含め、一緒にブレンドされてい
る。成形用粉体は最初にペレツト状にプレス成形
後再粉砕し、それから所望の試料にすべてプレス
成形されている（すべてのプレス成形は室温で行
なわれている）。それから試料は大気圧下のアル
ゴン中で焼成し、焼結されている。そのいずれも
ランゲ他が使用しなかつた実質的量の炭化珪素と
金属アルミニウムとを本発明では使用する点にお
いて、本発明はランゲ他の発明と相違する。
さらにもう一つの従来技術による常温プレス−
焼結法はプロチエスカ他の特許のものである。そ
れに依ると、炭化珪素70〜90％に、市販級炭化硼
素10〜30％と少量の仮バインダーとをブレンドし
ている。この混合物は所望の形状に成形し、不活
性雰囲気中、2200℃にて焼成される。得られる焼
結体は理論密度の少なくとも85％の密度を有し、
99％の高さの密度を有することも可能である。非
常に重要なことは、プロチヤスカ他は第４欄第66
〜68行目において、30重量％より多い量の炭化硼
素では少なくとも85％の密度を持つ製品がもたら
されないと記述している。これと対照して、本発
明では60〜98重量％の炭化硼素量で94％及びそれ
以上の密度が達成される。
焼結法はプロチエスカ他の特許のものである。そ
れに依ると、炭化珪素70〜90％に、市販級炭化硼
素10〜30％と少量の仮バインダーとをブレンドし
ている。この混合物は所望の形状に成形し、不活
性雰囲気中、2200℃にて焼成される。得られる焼
結体は理論密度の少なくとも85％の密度を有し、
99％の高さの密度を有することも可能である。非
常に重要なことは、プロチヤスカ他は第４欄第66
〜68行目において、30重量％より多い量の炭化硼
素では少なくとも85％の密度を持つ製品がもたら
されないと記述している。これと対照して、本発
明では60〜98重量％の炭化硼素量で94％及びそれ
以上の密度が達成される。
本発明と比較して、米国特許第4104062号は炭
化硼素から高密度の耐火物成形体を成形するホツ
トプレス法の例である。炭化硼素70〜90重量％と
アルミニウム３〜30重量％のブレンド（少量の仮
有機バインダを含む）を最初に慣用の鋼製モール
ドにて室温でプレスすることによつて成形する。
次に予備成形体をグラフアイト製ホツトプレス用
モールドに入れ、500〜1000psiの圧力、1800〜
2300℃の温度でプレスする。得られる成形体の密
度は2.5〜2.54ｇ／c.c.である。出願人らによる本
発明は、炭化珪素と、超高密度の耐火物成形体を
製造する常温プレス−焼結法とを利用する点にお
いて、この特許と異なる。
化硼素から高密度の耐火物成形体を成形するホツ
トプレス法の例である。炭化硼素70〜90重量％と
アルミニウム３〜30重量％のブレンド（少量の仮
有機バインダを含む）を最初に慣用の鋼製モール
ドにて室温でプレスすることによつて成形する。
次に予備成形体をグラフアイト製ホツトプレス用
モールドに入れ、500〜1000psiの圧力、1800〜
2300℃の温度でプレスする。得られる成形体の密
度は2.5〜2.54ｇ／c.c.である。出願人らによる本
発明は、炭化珪素と、超高密度の耐火物成形体を
製造する常温プレス−焼結法とを利用する点にお
いて、この特許と異なる。
所謂珪素化法（siliconizing process）はテー
ラー他の特許によつて例示される。その方法で
は、最初に、仮バインダを含む炭素を含んでいる
ことが好ましい炭化硼素粉体を、プレス、鋳込等
の手段で所望の形状に成形する。それから、その
成形体を金属珪素と接触させて置き、例えば1600
℃に加熱し、それにより、珪素を溶融させ、炭化
硼素成形体に含浸させる。得られる製品は50〜80
％の炭化硼素、10〜45％の炭化珪素、そして３〜
35％の自由な珪素から成る。このタイプの製品は
本発明の製品のように真の意味で焼結された製品
ではない。
ラー他の特許によつて例示される。その方法で
は、最初に、仮バインダを含む炭素を含んでいる
ことが好ましい炭化硼素粉体を、プレス、鋳込等
の手段で所望の形状に成形する。それから、その
成形体を金属珪素と接触させて置き、例えば1600
℃に加熱し、それにより、珪素を溶融させ、炭化
硼素成形体に含浸させる。得られる製品は50〜80
％の炭化硼素、10〜45％の炭化珪素、そして３〜
35％の自由な珪素から成る。このタイプの製品は
本発明の製品のように真の意味で焼結された製品
ではない。
本発明は、常温プレス後非加圧焼結することに
よつて形成され、かつ理論密度の少なくとも85％
の密度、好ましくは理論密度の少なくとも94％の
密度を有する、炭化硼素質耐火組成物にある。
よつて形成され、かつ理論密度の少なくとも85％
の密度、好ましくは理論密度の少なくとも94％の
密度を有する、炭化硼素質耐火組成物にある。
窒化珪素、硼素や珪素の炭化物、のような共有
結合の無機化合物は熱と圧力との同時適用なしで
焼結させることは非常に困難である。全く理論的
な提供なしで、本発明は新規な組成物の固有の性
質によつてこの問題を克服するものである。
結合の無機化合物は熱と圧力との同時適用なしで
焼結させることは非常に困難である。全く理論的
な提供なしで、本発明は新規な組成物の固有の性
質によつてこの問題を克服するものである。
60〜98重量％の炭化硼素粉体と２〜40重量％の
炭化珪素粉末とのブレンド（原料粉末粒度は共に
高々25μｍ）を冷間成形し、2200℃付近で焼成す
ると、真の焼結が起こり、焼結体は非常に高密度
に、即ち、理論密度の少なくとも85％、好ましく
は理論密度の少なくとも94％の密度まで収縮す
る。なお、得られる焼結体中の粒子の粒径は充分
に焼結しても100μｍより大きいことはまずない
であろう。フツ化アルミニウム、ニツケル、銅及
び鉄の添加物0.75〜10％を含む炭化硼素の緻密化
（前出のランゲ他参照）を説明するためにいろい
ろな理論が提出された。ランゲ他によれば、炭化
珪素や炭化硼素のような共有結合の固体を単独で
又は種々の焼結助剤と混合して焼結させる場合、
いくつかの現象がその緻密化のための役割を果し
ている。緻密化は粒界エネルギー、点欠陥の発
生、移行に関係すると言われている。同様に、炭
化硼素の焼結は二つの早期段階、一つの中間段
階、そして一つの後期段階より成り、そのいずれ
も異なる輸送メカニズムが関係すると言われても
いる。これらの理論は本発明に適用できるかもし
れないが、適用できないかもしれない。
炭化珪素粉末とのブレンド（原料粉末粒度は共に
高々25μｍ）を冷間成形し、2200℃付近で焼成す
ると、真の焼結が起こり、焼結体は非常に高密度
に、即ち、理論密度の少なくとも85％、好ましく
は理論密度の少なくとも94％の密度まで収縮す
る。なお、得られる焼結体中の粒子の粒径は充分
に焼結しても100μｍより大きいことはまずない
であろう。フツ化アルミニウム、ニツケル、銅及
び鉄の添加物0.75〜10％を含む炭化硼素の緻密化
（前出のランゲ他参照）を説明するためにいろい
ろな理論が提出された。ランゲ他によれば、炭化
珪素や炭化硼素のような共有結合の固体を単独で
又は種々の焼結助剤と混合して焼結させる場合、
いくつかの現象がその緻密化のための役割を果し
ている。緻密化は粒界エネルギー、点欠陥の発
生、移行に関係すると言われている。同様に、炭
化硼素の焼結は二つの早期段階、一つの中間段
階、そして一つの後期段階より成り、そのいずれ
も異なる輸送メカニズムが関係すると言われても
いる。これらの理論は本発明に適用できるかもし
れないが、適用できないかもしれない。
本発明の組成変数は前記のように比較的に広
い。しかしながら、好ましい組成は炭化硼素87重
量％、炭化珪素10重量％、アルミニウム３重量％
の付近である。この後者の類の組成物は適当な条
件下では2.41ｇ／cm2又はそれ以上の密度（これは
理論密度の少なくとも94％に相当する）に焼結す
る。
い。しかしながら、好ましい組成は炭化硼素87重
量％、炭化珪素10重量％、アルミニウム３重量％
の付近である。この後者の類の組成物は適当な条
件下では2.41ｇ／cm2又はそれ以上の密度（これは
理論密度の少なくとも94％に相当する）に焼結す
る。
最適の密度が達成されるべき場合には、成分粉
体の粒径を考慮しなければならない。粒径分布は
最密のものが得られるように選択する。これは当
業者には周知であり、本発明の何らの要旨を成す
ものではない。非常に適当な粒径の組合せは平均
粒径で炭化硼素約９ミクロンそして炭化珪素約
2.5ミクロンである。アルミニウムは、炭化硼素
と炭化珪素とを、アルミニウム製粉砕用ボールを
用いるアルミニウム製粉砕機で粉砕すること、に
より添加することが好ましい。しかしながら、ア
ルミニウムを粉体として添加し、イソプロピルア
ルコールなどの不活性な粉砕媒中にて他の二種類
の粉体と一緒に粉砕してもよい。その粉体はそれ
から乾燥して粉体媒を除去する。
体の粒径を考慮しなければならない。粒径分布は
最密のものが得られるように選択する。これは当
業者には周知であり、本発明の何らの要旨を成す
ものではない。非常に適当な粒径の組合せは平均
粒径で炭化硼素約９ミクロンそして炭化珪素約
2.5ミクロンである。アルミニウムは、炭化硼素
と炭化珪素とを、アルミニウム製粉砕用ボールを
用いるアルミニウム製粉砕機で粉砕すること、に
より添加することが好ましい。しかしながら、ア
ルミニウムを粉体として添加し、イソプロピルア
ルコールなどの不活性な粉砕媒中にて他の二種類
の粉体と一緒に粉砕してもよい。その粉体はそれ
から乾燥して粉体媒を除去する。
粉体を一度完全に混合したら、その混合物に仮
バインダを少量添加する。すべての慣用の仮バイ
ンダ、例えば３重量％のメチルセルロース１％溶
液を用いることができる。
バインダを少量添加する。すべての慣用の仮バイ
ンダ、例えば３重量％のメチルセルロース１％溶
液を用いることができる。
次に仮バインダを含有する粉体を慣用の鋼製モ
ールドに入れ、室温にて使用する装置で可能な限
りに高い密度までプレスする。典型的には3000〜
6000psiの圧力を使用する。常温プレスした成形
体をさらに緻密化するために、それはモールドか
ら取り出し、等圧的にプレスする。等圧的に適用
する圧力は装置が耐えうる限り高くすることがで
き、望ましい圧力は30000psiである。物品の冷間
成形後、仮バインダから溶剤を除去するために乾
燥することが好ましく、メチルセルロース溶液の
場合には70℃が効果的な乾燥温度である。圧密体
をさらに緻密化し、焼結するために、グラフアイ
ト製誘導加熱炉にて1800〜2300℃で焼成する。炭
化硼素及び（又は）炭化硼素の化学的劣化を避け
るために、焼成はそれらの物質に対し1800〜2300
℃の温度で比較的不活性である雰囲気にて遂行す
る。好ましい焼成雰囲気はアルゴンである。
ールドに入れ、室温にて使用する装置で可能な限
りに高い密度までプレスする。典型的には3000〜
6000psiの圧力を使用する。常温プレスした成形
体をさらに緻密化するために、それはモールドか
ら取り出し、等圧的にプレスする。等圧的に適用
する圧力は装置が耐えうる限り高くすることがで
き、望ましい圧力は30000psiである。物品の冷間
成形後、仮バインダから溶剤を除去するために乾
燥することが好ましく、メチルセルロース溶液の
場合には70℃が効果的な乾燥温度である。圧密体
をさらに緻密化し、焼結するために、グラフアイ
ト製誘導加熱炉にて1800〜2300℃で焼成する。炭
化硼素及び（又は）炭化硼素の化学的劣化を避け
るために、焼成はそれらの物質に対し1800〜2300
℃の温度で比較的不活性である雰囲気にて遂行す
る。好ましい焼成雰囲気はアルゴンである。
以下に好ましい態様例について説明する。
例 １
直径0.5インチのアルミニウム製ボールを装填
したアルミニウム内張りのボールミルに平均粒径
約９ミクロンの炭化硼素270グラムと平均粒径約
2.5ミクロンの炭化珪素30グラムとを装入し、イ
ソプロピルアルコール500c.c.を粉砕用ジヤー（容
器）に入れた。粉砕用ジヤー及びボールは両方と
も高純度のアルミニウムで構成されている。混合
物は夜通し粉砕し、粉砕用ジヤーから取り出し、
70℃で16時間乾燥した。炭化硼素と炭化珪素の混
合物は３重量％のアルミニウムを捕捉していた。
したアルミニウム内張りのボールミルに平均粒径
約９ミクロンの炭化硼素270グラムと平均粒径約
2.5ミクロンの炭化珪素30グラムとを装入し、イ
ソプロピルアルコール500c.c.を粉砕用ジヤー（容
器）に入れた。粉砕用ジヤー及びボールは両方と
も高純度のアルミニウムで構成されている。混合
物は夜通し粉砕し、粉砕用ジヤーから取り出し、
70℃で16時間乾燥した。炭化硼素と炭化珪素の混
合物は３重量％のアルミニウムを捕捉していた。
約３重量％のメチルセルロース１％溶液を仮バ
インダとして働かせるために粉体混合物にブレン
ドする。鋼製モールドを用いて3000〜6000psiの
圧力にて、２インチ×２インチ×3/8インチの片
を４個プレスした。その直ぐ後その試片を
30000psiで等圧的にプレスし、それから70℃で夜
通し乾燥した。それから、慣用のグラフアイト製
誘導加熱炉でアルゴン雰囲気中、2150℃の温度に
て焼成した。こうして得られた試片は、重量損失
２〜３％、線径収縮10〜14％を示した。焼成後密
度は、2.40〜2.42ｇ／cm2又は理論密度の約94％で
あつた。
インダとして働かせるために粉体混合物にブレン
ドする。鋼製モールドを用いて3000〜6000psiの
圧力にて、２インチ×２インチ×3/8インチの片
を４個プレスした。その直ぐ後その試片を
30000psiで等圧的にプレスし、それから70℃で夜
通し乾燥した。それから、慣用のグラフアイト製
誘導加熱炉でアルゴン雰囲気中、2150℃の温度に
て焼成した。こうして得られた試片は、重量損失
２〜３％、線径収縮10〜14％を示した。焼成後密
度は、2.40〜2.42ｇ／cm2又は理論密度の約94％で
あつた。
例 ２
炭化タングステン製ボールミルを装填した炭化
タングステン製ボールミルに平均粒径約９ミクロ
ンの炭化硼素210グラムと平均粒径約2.5ミクロン
の炭化珪素90グラムを装入し、イソプロピルアル
コール500c.c.を粉砕用ジヤーに添加した。混合物
を夜通し粉砕し、粉砕用ジヤーから取り出し、70
℃で16時間乾燥した。炭化硼素と炭化珪素との混
合物は少量の測定されない量の炭化タングステン
を捕捉していた。
タングステン製ボールミルに平均粒径約９ミクロ
ンの炭化硼素210グラムと平均粒径約2.5ミクロン
の炭化珪素90グラムを装入し、イソプロピルアル
コール500c.c.を粉砕用ジヤーに添加した。混合物
を夜通し粉砕し、粉砕用ジヤーから取り出し、70
℃で16時間乾燥した。炭化硼素と炭化珪素との混
合物は少量の測定されない量の炭化タングステン
を捕捉していた。
約３重量％のメチルセルロース１％溶液を仮の
バインダとして働かせるために粉体混合物に添加
した。例１におけるようにして数個の２インチ×
２インチ×3/8インチの棒状体をプレス成形し、
70℃で夜通し乾燥した。それから、グラフアイト
製誘導加熱炉にて0.5気圧のアルゴン雰囲気中、
2050℃の温度に、そしてその温度に10分間保持し
て焼成した。得られた試片は約６％の線形収縮を
示し、約2.44ｇ／c.c.の密度を有した。
バインダとして働かせるために粉体混合物に添加
した。例１におけるようにして数個の２インチ×
２インチ×3/8インチの棒状体をプレス成形し、
70℃で夜通し乾燥した。それから、グラフアイト
製誘導加熱炉にて0.5気圧のアルゴン雰囲気中、
2050℃の温度に、そしてその温度に10分間保持し
て焼成した。得られた試片は約６％の線形収縮を
示し、約2.44ｇ／c.c.の密度を有した。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 60〜98重量％の炭化硼素粉末と40〜２重量％
の炭化珪素粉末と10重量％以下のアルミニウムを
混合、焼結して得られ、理論密度の少なくとも85
％の密度を有することを特徴とする高密度耐摩耗
性耐火焼結体。 ２ 前記炭化硼素粉末の平均粒径が約９ミクロ
ン、前記炭化珪素粉末の平均粒径が約2.5ミクロ
ンであり、前記耐火焼結体の密度が理論密度の少
なくとも94％である特許請求の範囲第１項記載の
耐火焼結体。 ３ 前記炭化硼素が約87重量％存在し、前記炭化
硼素が約10重量％存在し、アルミニウムが約３重
量％存在し、前記耐火焼結体の密度が約2.41ｇ／
cm3である特許請求の範囲第１項記載の耐火焼結
体。
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/237,831 US4320204A (en) | 1981-02-25 | 1981-02-25 | Sintered high density boron carbide |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57156372A JPS57156372A (en) | 1982-09-27 |
| JPH0319185B2 true JPH0319185B2 (ja) | 1991-03-14 |
Family
ID=22895386
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57028220A Granted JPS57156372A (en) | 1981-02-25 | 1982-02-25 | Sintered high density silicon carbide |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4320204A (ja) |
| JP (1) | JPS57156372A (ja) |
| AU (1) | AU550353B2 (ja) |
| CA (1) | CA1184572A (ja) |
| DE (1) | DE3205877A1 (ja) |
| FR (1) | FR2500439B1 (ja) |
| GB (1) | GB2093481B (ja) |
| SE (1) | SE454271B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007230787A (ja) * | 2006-02-27 | 2007-09-13 | Kyocera Corp | 炭化硼素質焼結体およびこれを用いた防護部材 |
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| DE3519710A1 (de) * | 1985-06-01 | 1986-12-04 | Kernforschungszentrum Karlsruhe Gmbh, 7500 Karlsruhe | Formkoerper mit hoher haerte und hoher zaehigkeit fuer die bearbeitung von metallen, hartmetallen, keramiken und glaesern |
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1982
- 1982-01-13 CA CA000394050A patent/CA1184572A/en not_active Expired
- 1982-02-11 AU AU80394/82A patent/AU550353B2/en not_active Ceased
- 1982-02-18 GB GB8204819A patent/GB2093481B/en not_active Expired
- 1982-02-18 DE DE19823205877 patent/DE3205877A1/de active Granted
- 1982-02-24 FR FR8203026A patent/FR2500439B1/fr not_active Expired
- 1982-02-24 SE SE8201152A patent/SE454271B/sv not_active IP Right Cessation
- 1982-02-25 JP JP57028220A patent/JPS57156372A/ja active Granted
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| AU550353B2 (en) | 1986-03-20 |
| CA1184572A (en) | 1985-03-26 |
| GB2093481B (en) | 1984-08-01 |
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| GB2093481A (en) | 1982-09-02 |
| AU8039482A (en) | 1982-09-02 |
| FR2500439B1 (fr) | 1986-10-10 |
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