JP2525432B2 - 常圧焼結窒化硼素系成形体 - Google Patents
常圧焼結窒化硼素系成形体Info
- Publication number
- JP2525432B2 JP2525432B2 JP62286484A JP28648487A JP2525432B2 JP 2525432 B2 JP2525432 B2 JP 2525432B2 JP 62286484 A JP62286484 A JP 62286484A JP 28648487 A JP28648487 A JP 28648487A JP 2525432 B2 JP2525432 B2 JP 2525432B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- powder
- weight
- parts
- molding
- silicate glass
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C14/00—Glass compositions containing a non-glass component, e.g. compositions containing fibres, filaments, whiskers, platelets, or the like, dispersed in a glass matrix
- C03C14/004—Glass compositions containing a non-glass component, e.g. compositions containing fibres, filaments, whiskers, platelets, or the like, dispersed in a glass matrix the non-glass component being in the form of particles or flakes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C2214/00—Nature of the non-vitreous component
- C03C2214/04—Particles; Flakes
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ＜産業上の利用分野＞ 本発明は、常圧焼結窒化硼素系成形体に関する。
＜従来の技術＞ 窒化硼素（BN）は、電気絶縁性、熱伝導性、耐食性、
耐熱衝撃性、潤滑性等の優れた特性を有する一方、機械
加工の容易な数少ないセラミックスである。このため上
記諸特性が要求される金属溶融用の各種容器をはじめ、
電気絶縁材料、高温伝熱材料等に広く利用されている。
耐熱衝撃性、潤滑性等の優れた特性を有する一方、機械
加工の容易な数少ないセラミックスである。このため上
記諸特性が要求される金属溶融用の各種容器をはじめ、
電気絶縁材料、高温伝熱材料等に広く利用されている。
BN焼結体は、BNが難焼結性であるので一般には、ポッ
トプレス（加圧焼結）法によって作られている。それ
は、1500〜2300℃にて100kg/cm2を超える圧力をかけて
実施するものであるため、大型形状品は得られず、ま
た、複雑形状品の製法には適さない等の問題があった。
しかも、現在市販されているBN成形体は、一旦、円柱状
にホットプレスされた焼結体を機械加工して最終製品形
状に仕上げる方法がとられているので高価格となる。
トプレス（加圧焼結）法によって作られている。それ
は、1500〜2300℃にて100kg/cm2を超える圧力をかけて
実施するものであるため、大型形状品は得られず、ま
た、複雑形状品の製法には適さない等の問題があった。
しかも、現在市販されているBN成形体は、一旦、円柱状
にホットプレスされた焼結体を機械加工して最終製品形
状に仕上げる方法がとられているので高価格となる。
以上のような問題を解決するため各種の常圧焼結法が
試みられているが、現在までのところ、BNの特性を発揮
できるBN焼結体は得られていない。例えば、特開昭61−
132563号公報では、高圧でラバープレス成形し、得られ
た予備成形体を黒鉛モールドに挿入して自由膨張を制限
する下での焼結が試みられているが、密度・強度が低い
上、生産能率が悪く、大型形状品が得られない問題があ
る。そのため、電気絶縁性、熱伝導性、耐食性、耐熱衝
撃性等のBN本来の優れた特性を有し、安価に、容易にか
つ効率良く製造できる常圧焼結BN成形体の提供が望まれ
ていた。
試みられているが、現在までのところ、BNの特性を発揮
できるBN焼結体は得られていない。例えば、特開昭61−
132563号公報では、高圧でラバープレス成形し、得られ
た予備成形体を黒鉛モールドに挿入して自由膨張を制限
する下での焼結が試みられているが、密度・強度が低い
上、生産能率が悪く、大型形状品が得られない問題があ
る。そのため、電気絶縁性、熱伝導性、耐食性、耐熱衝
撃性等のBN本来の優れた特性を有し、安価に、容易にか
つ効率良く製造できる常圧焼結BN成形体の提供が望まれ
ていた。
＜発明が解決しようとする問題点＞ 本発明は、BN焼結体の形状制約と生産性を改善し、従
来得られなかった高密度、高強度でかつ耐摩耗性、耐熱
衝撃性、耐食性の良好な常圧焼結BN系成形体を提供する
ことを目的とするものである。
来得られなかった高密度、高強度でかつ耐摩耗性、耐熱
衝撃性、耐食性の良好な常圧焼結BN系成形体を提供する
ことを目的とするものである。
＜問題点を解決するための手段＞ すなわち、本発明は、BN70〜15重量％、Al2O3 5〜75
重量％、高ケイ酸ガラス10〜80重量％からなる相対密度
が55％以上の常圧焼結BN系成形体である。
重量％、高ケイ酸ガラス10〜80重量％からなる相対密度
が55％以上の常圧焼結BN系成形体である。
以下本発明を詳細に説明する。
本発明で用いるBN粉末は、市販品で良いが望ましくは
結晶性の高い六方晶のBN粉末である。この粉末は予備成
形時の可塑変形性に優れているため高密度の予備成形体
が得られ易い。
結晶性の高い六方晶のBN粉末である。この粉末は予備成
形時の可塑変形性に優れているため高密度の予備成形体
が得られ易い。
Al2O3粉末は、市販品で良いが望ましくは純度99.0％
以上、平均粒子径１μｍ以下のものである。Al2O3の粒
度はBN粉末と同等あるいはそれよりも微細粒ほど焼結体
密度及び強度が向上するので好ましい。
以上、平均粒子径１μｍ以下のものである。Al2O3の粒
度はBN粉末と同等あるいはそれよりも微細粒ほど焼結体
密度及び強度が向上するので好ましい。
次に、本発明でいう高ケイ酸ガラスとは、シリカ粒子
の表面が酸化硼素の膜で被覆された状態の硼ケイ酸ガラ
スを意味する。このものは、例えば超微粒状態のSiO2に
硼酸又は酸化硼素をB2O3として２〜10重量％添加し800
〜1300℃程度の温度範囲で焼成することによって得られ
た焼結体を粉砕し、再び上記温度範囲で焼成し、粉砕す
るという操作を繰り返すことによって得ることができ
る。通常の硼ケイ酸ガラスを構成成分として含有させる
場合よりもとくに優れた耐水性を示し、その結果、電気
特性、耐熱衝撃性に優れた焼結体となる。
の表面が酸化硼素の膜で被覆された状態の硼ケイ酸ガラ
スを意味する。このものは、例えば超微粒状態のSiO2に
硼酸又は酸化硼素をB2O3として２〜10重量％添加し800
〜1300℃程度の温度範囲で焼成することによって得られ
た焼結体を粉砕し、再び上記温度範囲で焼成し、粉砕す
るという操作を繰り返すことによって得ることができ
る。通常の硼ケイ酸ガラスを構成成分として含有させる
場合よりもとくに優れた耐水性を示し、その結果、電気
特性、耐熱衝撃性に優れた焼結体となる。
本発明の常圧焼結BN系成形体は、以上のBN粉末、Al2O
3粉末及び特殊に合成された高ケイ酸ガラスを最終製品
組成になるように混合しその混合物を5ton/cm2以上の圧
力にて成形した後焼成する方法、及び比表面積を入手し
たそれの２倍以上になるまで微粉砕してなるBN粉末にAl
2O3粉末と高ケイ酸ガラスを混合するか又はBNとAl2O3と
高ケイ酸ガラスの混合物を比表面積が元の２倍以上にな
るまで破断、せん断、磨砕等の粉砕をした後2ton/cm2以
上の圧力で成形した後焼成する方法によって製造するこ
とができる。
3粉末及び特殊に合成された高ケイ酸ガラスを最終製品
組成になるように混合しその混合物を5ton/cm2以上の圧
力にて成形した後焼成する方法、及び比表面積を入手し
たそれの２倍以上になるまで微粉砕してなるBN粉末にAl
2O3粉末と高ケイ酸ガラスを混合するか又はBNとAl2O3と
高ケイ酸ガラスの混合物を比表面積が元の２倍以上にな
るまで破断、せん断、磨砕等の粉砕をした後2ton/cm2以
上の圧力で成形した後焼成する方法によって製造するこ
とができる。
成形装置としては、金型成形機、冷間等方圧成形機
（CIP）等の通常の成形機を用いることができる。結晶
性の高い六方晶のBN粉末あるいは非晶質のBN粉末をその
まま用いる時の成形圧力は、5ton/cm2以上好ましくは7t
on/cm2以上である。5ton/cm2未満の成形圧力では、相対
密度55％以上の常圧焼結BN系成形体を得ることが困難と
なる。一方、微粉砕したBN粉末あるいは、入手した原料
を混合・粉砕した微粉末を用いる時の成形圧力は、2ton
/cm2以上で上記と同様の効果が得られる。この時の粉砕
装置としては、ボールミル、振動ボールミル、アトライ
ター、ライカイ機等の通常の粉砕機を用いことができ
る。なお、粉砕は、元の粉末の非表面積の２倍以上好ま
しくは10倍以上になるまで行う。２倍未満の粉砕では相
対密度55％以上の常圧焼結BN系成形体を得ることが困難
となる。
（CIP）等の通常の成形機を用いることができる。結晶
性の高い六方晶のBN粉末あるいは非晶質のBN粉末をその
まま用いる時の成形圧力は、5ton/cm2以上好ましくは7t
on/cm2以上である。5ton/cm2未満の成形圧力では、相対
密度55％以上の常圧焼結BN系成形体を得ることが困難と
なる。一方、微粉砕したBN粉末あるいは、入手した原料
を混合・粉砕した微粉末を用いる時の成形圧力は、2ton
/cm2以上で上記と同様の効果が得られる。この時の粉砕
装置としては、ボールミル、振動ボールミル、アトライ
ター、ライカイ機等の通常の粉砕機を用いことができ
る。なお、粉砕は、元の粉末の非表面積の２倍以上好ま
しくは10倍以上になるまで行う。２倍未満の粉砕では相
対密度55％以上の常圧焼結BN系成形体を得ることが困難
となる。
粉砕を行う場合、それを酸化雰囲気で行うと硼素酸化
物の生成がみられ、そのまま焼成すると焼結体中に遊離
の酸化硼素が存在する状態となり耐湿性及び熱伝導率の
低下をきたすばかりでなく、焼結体にクラックが発生す
る。この場合、生成した硼素酸化物を除去する処理を行
うことにより本発明品を得る原料として使用できる。硼
素酸化物を除去する方法としては、メタノール、エタノ
ール、グリセリン等のアルコール類による処理である。
具体的には、アルコールを含んだスラリーの加熱あるい
は、アルコールによる洗浄・濾過である。粉砕を硼素酸
化物が生成しないように例えばN2、Ar等の非酸化性雰囲
気で行えば上記の硼素酸化物を除去する工夫は必ずしも
必要でない。
物の生成がみられ、そのまま焼成すると焼結体中に遊離
の酸化硼素が存在する状態となり耐湿性及び熱伝導率の
低下をきたすばかりでなく、焼結体にクラックが発生す
る。この場合、生成した硼素酸化物を除去する処理を行
うことにより本発明品を得る原料として使用できる。硼
素酸化物を除去する方法としては、メタノール、エタノ
ール、グリセリン等のアルコール類による処理である。
具体的には、アルコールを含んだスラリーの加熱あるい
は、アルコールによる洗浄・濾過である。粉砕を硼素酸
化物が生成しないように例えばN2、Ar等の非酸化性雰囲
気で行えば上記の硼素酸化物を除去する工夫は必ずしも
必要でない。
上記した方法により粉砕を行ったものは、高圧成形を
することなく相対密度55％以上の常圧焼結BN系成形体を
得ることができる。これは、結晶の格子不整及び部分的
な非晶質化が進むと同時に新たに形成された粒子面が現
われ所謂メカノケミカル効果により活性化された粉末に
なったためと考えられる。高強度の常圧焼結BN系成形体
を得るには、成形圧力を高くして予備成形体密度をでき
るだけ高くすることが望ましい。
することなく相対密度55％以上の常圧焼結BN系成形体を
得ることができる。これは、結晶の格子不整及び部分的
な非晶質化が進むと同時に新たに形成された粒子面が現
われ所謂メカノケミカル効果により活性化された粉末に
なったためと考えられる。高強度の常圧焼結BN系成形体
を得るには、成形圧力を高くして予備成形体密度をでき
るだけ高くすることが望ましい。
焼成は、1200〜1800℃の非酸化性雰囲気で行う。焼成
温度が1200℃未満では、BN粒同志及びBN粒とAl2O3、高
ケイ酸ガラスが直接結合しにくいので高強度の常圧焼結
BN系成形体が得られない。一方、1800℃を超えるとAl2O
3、高ケイ酸ガラスが熱分解・蒸発を起し本来の添加剤
としての作用を失う。望ましくは、特に高強度の常圧焼
結BN系成形体が得られる1400〜1600℃での非酸化性雰囲
気である。非酸化性雰囲気としてはHe,Ar,N2等の不活性
雰囲気が適当である。焼成装置としては、タンマン炉、
抵抗加熱炉、高周波炉等が用いられる。
温度が1200℃未満では、BN粒同志及びBN粒とAl2O3、高
ケイ酸ガラスが直接結合しにくいので高強度の常圧焼結
BN系成形体が得られない。一方、1800℃を超えるとAl2O
3、高ケイ酸ガラスが熱分解・蒸発を起し本来の添加剤
としての作用を失う。望ましくは、特に高強度の常圧焼
結BN系成形体が得られる1400〜1600℃での非酸化性雰囲
気である。非酸化性雰囲気としてはHe,Ar,N2等の不活性
雰囲気が適当である。焼成装置としては、タンマン炉、
抵抗加熱炉、高周波炉等が用いられる。
以上のようにして製造された本発明の常圧焼結BN系成
形体は、BN70〜15重量％、Al2O35〜75重量％、高ケイ酸
ガラス10〜80重量％を含有する。Al2O3が75重量％を超
えると相対的にBNの含有量が減少しBNの特性が発揮され
ない。一方、Al2O3が５重量％未満になると酸化生成し
たB2O3を固定する能力が小さくなり高強度の焼結体とは
ならない。高ケイ酸ガラスが80重量％を超えると熱伝導
性、電気絶縁性等のBNの優れた特性が著しく低下する。
特に成形体の使用温度が上昇するとこの傾向は、一層激
しくなる。なお高ケイ酸ガラスはＸ線により同定でき
る。また、以上のようにして製造された本発明の常圧焼
結BN系成形体の焼結体密度は、相対密度で55％以上とな
る。相対密度が55％未満では気孔が多く緻密でないた
め、曲げ強さ、耐熱衝撃性、耐摩耗性、耐食性が向上せ
ずブレークリング、連鋳用ノズル等の用途には適さな
い。
形体は、BN70〜15重量％、Al2O35〜75重量％、高ケイ酸
ガラス10〜80重量％を含有する。Al2O3が75重量％を超
えると相対的にBNの含有量が減少しBNの特性が発揮され
ない。一方、Al2O3が５重量％未満になると酸化生成し
たB2O3を固定する能力が小さくなり高強度の焼結体とは
ならない。高ケイ酸ガラスが80重量％を超えると熱伝導
性、電気絶縁性等のBNの優れた特性が著しく低下する。
特に成形体の使用温度が上昇するとこの傾向は、一層激
しくなる。なお高ケイ酸ガラスはＸ線により同定でき
る。また、以上のようにして製造された本発明の常圧焼
結BN系成形体の焼結体密度は、相対密度で55％以上とな
る。相対密度が55％未満では気孔が多く緻密でないた
め、曲げ強さ、耐熱衝撃性、耐摩耗性、耐食性が向上せ
ずブレークリング、連鋳用ノズル等の用途には適さな
い。
＜実施例＞ 以下本発明を実施例並びに比較例をもってさらに具体
的に説明するが、本発明にこれらに限定されるものでは
ない。
的に説明するが、本発明にこれらに限定されるものでは
ない。
実施例１ 市販のBN粉末（六方晶、純度99.0％、比表面積6m2/
g）60重量部にAl2O3粉末（純度99％、比表面積8m2/g）2
0重量部、高ケイ酸ガラス（アエロジルとして市販され
ている乾式法ホワイトカーボン90％に高純度B2O3を10％
添加して空気中で1100℃２時間加熱して得られたものを
ボールミルで粉砕して自作した。平均粒子径３μｍ、比
表面積8m2/g）20重量部添加した後振動ボールミルにて
混合し、成形用混合粉末を得た。次にこの混合粉末を5t
on/cm2の圧力で冷間等方圧成形して得られた予備成形体
を前記BN粉末の入った黒鉛容器中に埋め込み高周波炉に
て1600℃、60分間、N2雰囲気下で焼成した。得られた焼
結体の相対密度、曲げ強さ、ショアー硬度の測定結果を
表に示す。
g）60重量部にAl2O3粉末（純度99％、比表面積8m2/g）2
0重量部、高ケイ酸ガラス（アエロジルとして市販され
ている乾式法ホワイトカーボン90％に高純度B2O3を10％
添加して空気中で1100℃２時間加熱して得られたものを
ボールミルで粉砕して自作した。平均粒子径３μｍ、比
表面積8m2/g）20重量部添加した後振動ボールミルにて
混合し、成形用混合粉末を得た。次にこの混合粉末を5t
on/cm2の圧力で冷間等方圧成形して得られた予備成形体
を前記BN粉末の入った黒鉛容器中に埋め込み高周波炉に
て1600℃、60分間、N2雰囲気下で焼成した。得られた焼
結体の相対密度、曲げ強さ、ショアー硬度の測定結果を
表に示す。
実施例２ 実施例１で得た成形用混合粉末を用い成形圧力を7ton
/cm2としたこと以外は実施例１と同様の方法にて実施し
た。
/cm2としたこと以外は実施例１と同様の方法にて実施し
た。
実施例３ BN粉末50重量部、Al2O3 40重量部、高ケイ酸ガラス10
重量部を添加・混合して成形用混合粉末を得、この混合
粉末を用い、焼成温度を1400℃としたこと以外は実施例
１と同様の方法により実施した。
重量部を添加・混合して成形用混合粉末を得、この混合
粉末を用い、焼成温度を1400℃としたこと以外は実施例
１と同様の方法により実施した。
実施例４ 硼酸とメラミンとを1:1の重量比率で混合しアンモニ
アガス気流中にて1200℃、４時間、加熱処理してBN純度
90％、比表面積50m2/gのBN粉末を得た。この粉末をＸ線
回折した結果、非晶質BNであることが判った。この粉末
40重量部、Al2O3 40重量部、高ケイ酸ガラス20重量部を
添加・混合し成形用混合粉末を得た。この混合粉末を用
い、成形圧力を7ton/cm2及び焼成温度を1400℃としたこ
と以外は実施例１と同様の方法にて実施した。
アガス気流中にて1200℃、４時間、加熱処理してBN純度
90％、比表面積50m2/gのBN粉末を得た。この粉末をＸ線
回折した結果、非晶質BNであることが判った。この粉末
40重量部、Al2O3 40重量部、高ケイ酸ガラス20重量部を
添加・混合し成形用混合粉末を得た。この混合粉末を用
い、成形圧力を7ton/cm2及び焼成温度を1400℃としたこ
と以外は実施例１と同様の方法にて実施した。
実施例５ 実施例１で用いたBN粉末をライカイ機で比表面積が60
m2/gになるまで大気中にて粉砕した後、メタノールで洗
浄乾燥しBN微粉末を得た。比表面積は、BET法にて測定
した。この粉末50重量部にAl2O3 25重量部、高ケイ酸ガ
ラス25重量部を添加した後ボールミルにて混合し成形用
混合粉末を得た。次に該混合粉末を金型に充填し2ton/c
m2の圧力で一軸加圧成形した。この予備成形体を用いた
こと以外は実施例１と同様の方法にて実施した。
m2/gになるまで大気中にて粉砕した後、メタノールで洗
浄乾燥しBN微粉末を得た。比表面積は、BET法にて測定
した。この粉末50重量部にAl2O3 25重量部、高ケイ酸ガ
ラス25重量部を添加した後ボールミルにて混合し成形用
混合粉末を得た。次に該混合粉末を金型に充填し2ton/c
m2の圧力で一軸加圧成形した。この予備成形体を用いた
こと以外は実施例１と同様の方法にて実施した。
実施例６ 実施例５で得た微粉末40重量部にAl2O3 20重量部、高
ケイ酸ガラス40重量部を添加・混合して成形用混合粉末
を得た。この混合粉末を用い、焼成温度を1400℃とした
こと以外は、実施例１と同様の方法にて実施した。
ケイ酸ガラス40重量部を添加・混合して成形用混合粉末
を得た。この混合粉末を用い、焼成温度を1400℃とした
こと以外は、実施例１と同様の方法にて実施した。
実施例７ 実施例１で用いたBN粉末をアトライターで比表面積が
70m2/gになるまでN2雰囲気下にて粉砕しBN微粉末を得
た。この粉末を用いたこと以外は、実施例５と同様の方
法にて実施した。
70m2/gになるまでN2雰囲気下にて粉砕しBN微粉末を得
た。この粉末を用いたこと以外は、実施例５と同様の方
法にて実施した。
実施例８ 実施例１で用いたBN粉末40重量部にAl2O3 30重量部、
高ケイ酸ガラス30重量部を添加した後、ライカイ機で比
表面積が60m2/gになるまで大気中にて粉砕した後、メタ
ノールで洗浄乾燥し成形用混合粉末を得た。
高ケイ酸ガラス30重量部を添加した後、ライカイ機で比
表面積が60m2/gになるまで大気中にて粉砕した後、メタ
ノールで洗浄乾燥し成形用混合粉末を得た。
この混合粉末を用いたこと以外は、実施例５と同様の
方法にて実施した。
方法にて実施した。
実施例９ 実施例８で得た成形用の粉末を用いたこと以外は、実
施例１と同様の方法にて実施した。
施例１と同様の方法にて実施した。
実施例10 実施例１で用いたBN粉末20重量部にAl2O3 60重量部、
高ケイ酸ガラス20重量部を添加した後、アトライターで
比表面積が70m2/gになるまでN2雰囲気下にて粉砕し成形
用混合粉末を得た。この混合粉末を用いたこと以外は実
施例５と同様の方法にて実施した。
高ケイ酸ガラス20重量部を添加した後、アトライターで
比表面積が70m2/gになるまでN2雰囲気下にて粉砕し成形
用混合粉末を得た。この混合粉末を用いたこと以外は実
施例５と同様の方法にて実施した。
実施例11 実施例１で用いたBN粉末20重量部にAl2O3 20重量部、
高ケイ酸ガラス60重量部添加した後、アトライターで比
表面積が70m2/gになるまでN2雰囲気下にて粉砕し成形用
混合粉末を得た。この混合粉末を用いたこと以外は実施
例５と同様の方法にて実施した。
高ケイ酸ガラス60重量部添加した後、アトライターで比
表面積が70m2/gになるまでN2雰囲気下にて粉砕し成形用
混合粉末を得た。この混合粉末を用いたこと以外は実施
例５と同様の方法にて実施した。
比較例１ 実施例１で用いたBN粉末をそのまま成形用の粉末とし
て用いた以外は実施例１と同様の方法にて実施した。
て用いた以外は実施例１と同様の方法にて実施した。
比較例２ 実施例３で得た成形用混合粉末を用い、成形圧力を2t
on/cm2としたこと以外は実施例１と同様の方法にて実施
した。
on/cm2としたこと以外は実施例１と同様の方法にて実施
した。
比較例３ 実施例１で用いたBN粉末40重量部にAl2O3 40重量部、
高ケイ酸ガラス20重量部添加した後ボールミルで混合し
成形用混合粉末を得た。この混合粉末を用いたこと以外
は実施例５と同様の方法にて実施した。
高ケイ酸ガラス20重量部添加した後ボールミルで混合し
成形用混合粉末を得た。この混合粉末を用いたこと以外
は実施例５と同様の方法にて実施した。
比較例４ 実施例１で用いたBN粉末10重量部にAl2O3 50重量部、
高ケイ酸ガラス40重量部添加した後ボールミルで混合し
成形用混合粉末を得た。この混合粉末を用いたこと以外
は、実施例１と同様の方法にて実施した。
高ケイ酸ガラス40重量部添加した後ボールミルで混合し
成形用混合粉末を得た。この混合粉末を用いたこと以外
は、実施例１と同様の方法にて実施した。
尚、表に記載したBN焼結体の各物性測定は、次の方法
により行った。
により行った。
（１） 相対密度；焼結体の方法より体積を求め、その
重量より密度を求めた後、相対密度（％）＝密度（g/cm
3）／理論密度（g/cm3）×100の式にて算出した。
重量より密度を求めた後、相対密度（％）＝密度（g/cm
3）／理論密度（g/cm3）×100の式にて算出した。
（２） 常温曲げ強さ;JIS R 1601に準拠して測定し
た。
た。
（３） ショアー硬度;JIS Z 2246に準拠して測定し
た。
た。
（４） 耐熱衝撃性；焼結体より15mm×45mm×5mmの試
料を切り出し、1500℃に急熱後10分間保持し急冷するサ
イクルを繰り返した際に、クラックが発生したサイクル
回数 ＜発明の効果＞ 本発明の常圧焼結BN系成形体は、密度が高く、高強度
であり、形状制約を受けることがない。
料を切り出し、1500℃に急熱後10分間保持し急冷するサ
イクルを繰り返した際に、クラックが発生したサイクル
回数 ＜発明の効果＞ 本発明の常圧焼結BN系成形体は、密度が高く、高強度
であり、形状制約を受けることがない。
Claims (1)
- 【請求項１】BN70〜15重量％、Al2O3 5〜75重量％、高
ケイ酸ガラス10〜80重量％からなり相対密度が55％以上
であることを特徴とする常圧焼結窒化硼素系成形体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62286484A JP2525432B2 (ja) | 1987-11-14 | 1987-11-14 | 常圧焼結窒化硼素系成形体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62286484A JP2525432B2 (ja) | 1987-11-14 | 1987-11-14 | 常圧焼結窒化硼素系成形体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01131066A JPH01131066A (ja) | 1989-05-23 |
| JP2525432B2 true JP2525432B2 (ja) | 1996-08-21 |
Family
ID=17704996
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62286484A Expired - Fee Related JP2525432B2 (ja) | 1987-11-14 | 1987-11-14 | 常圧焼結窒化硼素系成形体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2525432B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2821748B2 (ja) * | 1988-08-04 | 1998-11-05 | 株式会社香蘭社 | 耐溶損性に優れたｂｎ系常圧焼結セラミック |
| US5389587A (en) * | 1988-11-10 | 1995-02-14 | Kabushiki Kaisha Kouransha | BN-group ceramics having excellent resistance to loss by dissolving |
| EP0396779B1 (en) * | 1988-11-10 | 1995-06-28 | Kabushiki Kaisha Kouransha | Boron nitride ceramic having excellent resistance against fusing damage |
| JPH0328171A (ja) * | 1989-06-23 | 1991-02-06 | Nec Corp | セラミック複合材料 |
| US7494635B2 (en) | 2003-08-21 | 2009-02-24 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Boron nitride agglomerated powder |
| FR2968298B1 (fr) * | 2010-12-06 | 2015-11-13 | Centre Nat Rech Scient | Procede d'obtention d'un materiau vitreux et optiquement transparent dans l'infrarouge, et dispositif optique comprenant un tel materiau. |
-
1987
- 1987-11-14 JP JP62286484A patent/JP2525432B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01131066A (ja) | 1989-05-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0231031B2 (ja) | ||
| EP0344372A1 (en) | Hexagonal silicon carbide platelets and preforms and methods for making and using same | |
| IE46282B1 (en) | Silicon carbide powder compositions | |
| JPS6132274B2 (ja) | ||
| JPH0812440A (ja) | 窒化ホウ素含有材料およびその製造方法 | |
| CA1272581A (en) | Nitriding silicon powder articles using high temperature and pressure dwells | |
| US4332755A (en) | Sintered silicon carbide - aluminum nitride articles and method of making such articles | |
| JPS62100412A (ja) | アルミナ−ジルコニア複合粉体の製造方法 | |
| JPH0617270B2 (ja) | 窒化硼素常圧焼結体 | |
| JP2525432B2 (ja) | 常圧焼結窒化硼素系成形体 | |
| JPH0428645B2 (ja) | ||
| JP2999486B2 (ja) | マシナブルセラミックスの製造方法 | |
| JP2614875B2 (ja) | 高温耐食性焼結材料の製造方法 | |
| JP2614874B2 (ja) | 常圧焼結窒化硼素成形体 | |
| KR102555662B1 (ko) | 질화규소 소결체의 제조방법 및 이에 따라 제조된 질화규소 소결체 | |
| JPH0312316A (ja) | 窒化ホウ素粉末及びその焼結体 | |
| JPS632913B2 (ja) | ||
| JPH01131069A (ja) | 複合常圧焼結成形体 | |
| JPS5891065A (ja) | 炭化珪素質セラミツクス焼結体の製造法 | |
| JPH0253388B2 (ja) | ||
| JPH01179763A (ja) | 窒化ホウ素と窒化ケイ素の複合焼結体の製造方法 | |
| JPH01131062A (ja) | 複合常圧焼結成形体 | |
| JPH075379B2 (ja) | 溶鋼用耐火物の製造方法 | |
| JPS6141872B2 (ja) | ||
| JPH0512299B2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |