JPH01131062A - 複合常圧焼結成形体 - Google Patents
複合常圧焼結成形体Info
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- JPH01131062A JPH01131062A JP62286488A JP28648887A JPH01131062A JP H01131062 A JPH01131062 A JP H01131062A JP 62286488 A JP62286488 A JP 62286488A JP 28648887 A JP28648887 A JP 28648887A JP H01131062 A JPH01131062 A JP H01131062A
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Classifications
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/515—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics
- C04B35/58—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides
- C04B35/584—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides based on silicon nitride
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C04B35/583—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides based on boron nitride
- C04B35/5831—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides based on boron nitride based on cubic boron nitrides or Wurtzitic boron nitrides, including crystal structure transformation of powder
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、窒化硼素〜窒化珪素複合常圧焼結成形体に関
するものである。
するものである。
〈従来の技術〉
近年、各種のセラミックスが産業用の材料部品等に多く
使用されるようになってきた。これは、セラミックスの
持っｉれた耐熱性、耐食性及び機械的強度等によるもの
である。最近、これらセラミックスの中で窒化硼素（Ｂ
Ｎ）、窒化珪素（ＳｉｚＮａ４）及び焼結助剤からなる
複合材が開発されている。ＢＨにＳｉ、Ｎ４を複合させ
る理由は、ＢＮの持つ耐食性、耐熱衝撃性にＳｉ３Ｎ４
を加えることにより耐摩耗及び機械的強を向上させ、ブ
レークリング、浸漬ノズル等の用途に供することを主目
的としたものである。しかしながら、従来のＢＮ−３ｊ
、ｌＮ４系複合材は、焼結助剤を用いるためＢＮが有す
る耐食性、耐熱衝撃性及びＳ ｉ ３Ｎ ａが有する耐
摩耗性、機械的強度等の特性が得られず、特に高温下に
おける曲げ強さが著しく低下する欠点があった。また、
このような焼結体を得るに当っては、焼結助剤を用いる
常圧焼結法（特開昭６２−７２５６８号公報）や１６０
０〜１８００’ｃの温度で１００〜２００ｋｇ／ｃｆの
圧力をかけるホットプレス法（特開昭６１−７７３２３
号公報）が知られている。前者は、焼結助剤を使用する
ためＢ Ｎ 、 Ｓ ｉ 、ｌＮ ａの持つ本来の特性
が得られず、後者は、大型形状品、複雑形状品が得られ
ず生産性が悪いという欠点があった。これらの理由で、
耐摩耗性、耐食性、機械的強度及び耐熱衝撃性に優れた
ＢＮ−Ｓｉ３Ｎ４複合常圧焼結成形体の提供が望まれて
いた。
使用されるようになってきた。これは、セラミックスの
持っｉれた耐熱性、耐食性及び機械的強度等によるもの
である。最近、これらセラミックスの中で窒化硼素（Ｂ
Ｎ）、窒化珪素（ＳｉｚＮａ４）及び焼結助剤からなる
複合材が開発されている。ＢＨにＳｉ、Ｎ４を複合させ
る理由は、ＢＮの持つ耐食性、耐熱衝撃性にＳｉ３Ｎ４
を加えることにより耐摩耗及び機械的強を向上させ、ブ
レークリング、浸漬ノズル等の用途に供することを主目
的としたものである。しかしながら、従来のＢＮ−３ｊ
、ｌＮ４系複合材は、焼結助剤を用いるためＢＮが有す
る耐食性、耐熱衝撃性及びＳ ｉ ３Ｎ ａが有する耐
摩耗性、機械的強度等の特性が得られず、特に高温下に
おける曲げ強さが著しく低下する欠点があった。また、
このような焼結体を得るに当っては、焼結助剤を用いる
常圧焼結法（特開昭６２−７２５６８号公報）や１６０
０〜１８００’ｃの温度で１００〜２００ｋｇ／ｃｆの
圧力をかけるホットプレス法（特開昭６１−７７３２３
号公報）が知られている。前者は、焼結助剤を使用する
ためＢ Ｎ 、 Ｓ ｉ 、ｌＮ ａの持つ本来の特性
が得られず、後者は、大型形状品、複雑形状品が得られ
ず生産性が悪いという欠点があった。これらの理由で、
耐摩耗性、耐食性、機械的強度及び耐熱衝撃性に優れた
ＢＮ−Ｓｉ３Ｎ４複合常圧焼結成形体の提供が望まれて
いた。
〈発明が解決しようとする問題点〉
本発明は、このようなりＮ−３ｉ３Ｎａ系複合焼粘体の
形状制約と生産性を改善し従来得られなかった耐摩耗性
、耐熱衝撃性の良好なりＮ−５ｉ３１”Ｊ４複合常圧焼
結成形体を提供することを目的とするものである。
形状制約と生産性を改善し従来得られなかった耐摩耗性
、耐熱衝撃性の良好なりＮ−５ｉ３１”Ｊ４複合常圧焼
結成形体を提供することを目的とするものである。
〈問題点を解決するための手段〉
すなわち、本発明は、５ｉ３Ｎ４５ ６０重量％、ＢＮ
９５〜４０重量％含有してなる相対密度が７０％以上の
ＢＮ−Ｓｉ３Ｎ４複合常圧焼結成形体である。
９５〜４０重量％含有してなる相対密度が７０％以上の
ＢＮ−Ｓｉ３Ｎ４複合常圧焼結成形体である。
以下本発明の詳細な説明する。
本発明のＢＮ−Ｓｉ３Ｎ４複合常圧焼結成形体において
、Ｓ ｉ ３ Ｎ ４が５重量％未満では、相対的にＢ
Ｎ含有量が多くなり耐熱衝撃性が向上する反面、耐摩耗
性及び曲げ強さが低下する。一方、Ｓ ｉ ３Ｎ ａが
６０重量％を超えると耐摩耗性及び曲げ強さが向上する
反面、相対的にＢＮ含有量が少なくなり耐熱衝撃性及び
機械加工性が低下する。
、Ｓ ｉ ３ Ｎ ４が５重量％未満では、相対的にＢ
Ｎ含有量が多くなり耐熱衝撃性が向上する反面、耐摩耗
性及び曲げ強さが低下する。一方、Ｓ ｉ ３Ｎ ａが
６０重量％を超えると耐摩耗性及び曲げ強さが向上する
反面、相対的にＢＮ含有量が少なくなり耐熱衝撃性及び
機械加工性が低下する。
焼結体密度は、相対密度で７０％以上である。
相対密度が７０％未満の焼結体では、気孔が多く緻密で
ないため曲げ強さ耐摩耗性及び耐熱衝撃性が向上せず、
高温構造部材、ブレークリング等の用途には適さない。
ないため曲げ強さ耐摩耗性及び耐熱衝撃性が向上せず、
高温構造部材、ブレークリング等の用途には適さない。
特に相対密度が８０％以上のものは、曲げ強さ、耐摩耗
性、耐熱衝撃性が著しく向上するため高度な耐摩耗性、
耐熱衝撃性が要求される分野での利用が期待される。
性、耐熱衝撃性が著しく向上するため高度な耐摩耗性、
耐熱衝撃性が要求される分野での利用が期待される。
本発明で用いる原料粉末について説明すると、ＢＮ粉末
は市販品が使用できるが、特に結晶性の高い六方晶のＢ
Ｎ粉末が良い。結晶性の高い六方晶のＢＮ粉末は、予備
成形時の可塑変形性に優れているために高密度の予備成
形体が得られ易い。
は市販品が使用できるが、特に結晶性の高い六方晶のＢ
Ｎ粉末が良い。結晶性の高い六方晶のＢＮ粉末は、予備
成形時の可塑変形性に優れているために高密度の予備成
形体が得られ易い。
また、Ｓｉ３Ｎ４粉末は市販品で良いが、望ましくは純
度９９％以上、平均粒子径ｔ４μｍ以下である。Ｓ ｉ
３ Ｎ ａの粒度が、ＢＮ粉末と同等あるいは微細粒
はど焼結体密度及び強度が向上する。
度９９％以上、平均粒子径ｔ４μｍ以下である。Ｓ ｉ
３ Ｎ ａの粒度が、ＢＮ粉末と同等あるいは微細粒
はど焼結体密度及び強度が向上する。
上記原料を混合するに当っては、最終製品組成となるよ
うにＢＮとＳ ｉ ３ Ｎ ４を振動ボールミル等で混
合する方法、比表面積が入手時のそれの２倍以上になる
まで微粉砕したＢＮとＳ ｉ ３ Ｎ ａをボールミル
等で混合する方法、あるいはＢＮとＳＬ＋Ｎｎの混合物
をアトライター等で比表面積が元の２倍以上になるよう
に微粉砕する方法が用いられる。
うにＢＮとＳ ｉ ３ Ｎ ４を振動ボールミル等で混
合する方法、比表面積が入手時のそれの２倍以上になる
まで微粉砕したＢＮとＳ ｉ ３ Ｎ ａをボールミル
等で混合する方法、あるいはＢＮとＳＬ＋Ｎｎの混合物
をアトライター等で比表面積が元の２倍以上になるよう
に微粉砕する方法が用いられる。
これらの粉末を成形するに当っては、一般に良く知られ
ている金型成形機、冷間等方圧成形機（ＣＩ Ｐ）等の
公知の成形機を用いることができる。成形圧力について
は、結晶性の高い六方晶のＢＮ粉末あるいは非晶質のＢ
Ｎ粉末をそのまま用いるときは、５ｔｏｎ／ｃ＋Ｊ以上
好ましくは７ｔｏｎ／ｄ以上である。５ｔｏｎ／ｃＪ未
滴の成形圧力では、相対密度７０％以上の常圧焼結体を
得ることが困難となる。一方、微粉砕したＢＮ粉末ある
いはＢＮとＳ ｉ ３ Ｎ ａを混合した後微粉砕した
粉末を用いるときは、２ｔｏｎ／−以上で前記と同様の
効果が得られる。
ている金型成形機、冷間等方圧成形機（ＣＩ Ｐ）等の
公知の成形機を用いることができる。成形圧力について
は、結晶性の高い六方晶のＢＮ粉末あるいは非晶質のＢ
Ｎ粉末をそのまま用いるときは、５ｔｏｎ／ｃ＋Ｊ以上
好ましくは７ｔｏｎ／ｄ以上である。５ｔｏｎ／ｃＪ未
滴の成形圧力では、相対密度７０％以上の常圧焼結体を
得ることが困難となる。一方、微粉砕したＢＮ粉末ある
いはＢＮとＳ ｉ ３ Ｎ ａを混合した後微粉砕した
粉末を用いるときは、２ｔｏｎ／−以上で前記と同様の
効果が得られる。
粉砕装置としては、一般に良く知られているボールミル
、振動ボールミル、アトライター、ライカイ機等の通常
の粉砕機を用いることができる。
、振動ボールミル、アトライター、ライカイ機等の通常
の粉砕機を用いることができる。
粉砕を行う場合は、元の粉末の比表面積の２倍以上好ま
しくは１０倍以上になるまで行う。２倍未満の粉砕では
、相対密度７０％以上の常圧焼結体を得ることが困難と
なる。
しくは１０倍以上になるまで行う。２倍未満の粉砕では
、相対密度７０％以上の常圧焼結体を得ることが困難と
なる。
粉砕を行う場合、それを酸化性雰囲気で行うと酸化物の
生成がみられそのまま焼成すると高温強度、耐熱衝撃性
が著しく低下するばかりでなく、焼結体にクランクが発
生する。従って酸化物が生成しないような例えばＡｒ
、Ｎ２等の非酸化性雰囲気下で行う必要がある。粉砕を
行ったものは、高強度でなおかつ耐摩耗性、耐熱衝撃性
に優れた常圧焼結体を得るこができる理由は、結晶の格
子不整及び部分的な非晶質化が進むと同時に新たに形成
された粒子面が現われ所謂メカノケミカル効果により活
性化された粉末が得られたためと考えられる。
生成がみられそのまま焼成すると高温強度、耐熱衝撃性
が著しく低下するばかりでなく、焼結体にクランクが発
生する。従って酸化物が生成しないような例えばＡｒ
、Ｎ２等の非酸化性雰囲気下で行う必要がある。粉砕を
行ったものは、高強度でなおかつ耐摩耗性、耐熱衝撃性
に優れた常圧焼結体を得るこができる理由は、結晶の格
子不整及び部分的な非晶質化が進むと同時に新たに形成
された粒子面が現われ所謂メカノケミカル効果により活
性化された粉末が得られたためと考えられる。
焼成は、１２００〜１８００℃の非酸化性雰囲気で行う
。焼成温度が１２００℃未満では、ＢＮ粒同志及びＢＮ
粒とＳｉ、Ｎ、粒が直接結合しにくいので高強度の常圧
焼結体が得られない。また、１８００℃を超えるとＳｉ
３Ｎ４が熱分解を起こし、その本来の性質を失う。特に
高い耐摩耗性、耐熱衝撃性の焼結体を得るには１３００
〜１６００℃の非酸化性雰囲気下で焼成することが好ま
しい。
。焼成温度が１２００℃未満では、ＢＮ粒同志及びＢＮ
粒とＳｉ、Ｎ、粒が直接結合しにくいので高強度の常圧
焼結体が得られない。また、１８００℃を超えるとＳｉ
３Ｎ４が熱分解を起こし、その本来の性質を失う。特に
高い耐摩耗性、耐熱衝撃性の焼結体を得るには１３００
〜１６００℃の非酸化性雰囲気下で焼成することが好ま
しい。
非酸化性雰囲気としては、Ｈｅ 、Ａｒ 、ＮＺ等の不
活性雰囲気かまたは真空中であるが、望ましくは、ＢＮ
、Ｓｉ３Ｎ＜の分解を抑制する効果のあるＮ２雰囲気が
好ましい。酸化雰囲気で焼成すると耐食性、耐熱衝撃性
、耐摩耗性が著しく低下するばかりでなく焼結体にクラ
ンクが発生する。焼成装置としては、タンマン炉、高周
波炉、抵抗加熱炉が用いられる。
活性雰囲気かまたは真空中であるが、望ましくは、ＢＮ
、Ｓｉ３Ｎ＜の分解を抑制する効果のあるＮ２雰囲気が
好ましい。酸化雰囲気で焼成すると耐食性、耐熱衝撃性
、耐摩耗性が著しく低下するばかりでなく焼結体にクラ
ンクが発生する。焼成装置としては、タンマン炉、高周
波炉、抵抗加熱炉が用いられる。
〈実施例〉
以下本発明を実施例並びに比較例をもってさらに具体的
説明するが、本発明は何らこれらに限定されるものでは
ない。
説明するが、本発明は何らこれらに限定されるものでは
ない。
実施例Ｉ
ＢＮ粉末（六方晶、純度９９％、比表面積６Ｍ／ｇ）４
ｏ重量部に５ｉ３Ｎａ粉末（純度９９％、比表面積１０
ｎ？／ｇ）６０重量部を添加した後、振動ボールミルに
て混合し、成形用混合粉末を得た。この混合粉末を５
ｔｏｓ” ／ ｃｉの圧力で冷間等方圧成形した後、そ
れを前記ＢＮ粉の入った黒鉛容器中に埋め込み高周波炉
にて１７００℃、６０分間、Ｎ２雰囲気下で焼成した。
ｏ重量部に５ｉ３Ｎａ粉末（純度９９％、比表面積１０
ｎ？／ｇ）６０重量部を添加した後、振動ボールミルに
て混合し、成形用混合粉末を得た。この混合粉末を５
ｔｏｓ” ／ ｃｉの圧力で冷間等方圧成形した後、そ
れを前記ＢＮ粉の入った黒鉛容器中に埋め込み高周波炉
にて１７００℃、６０分間、Ｎ２雰囲気下で焼成した。
得られた焼結体の組成、相対密度、曲げ強さ、ショアー
硬度、耐熱衝撃性の測定結果を表に示す。
硬度、耐熱衝撃性の測定結果を表に示す。
実施例２
実施例１で得た成形用混合粉末を用い、成形圧力を７ｔ
ｏｎ／ｃＪ及び焼成温度を１４００℃としたこと以外は
実施例１と同様の方法にて実施した。
ｏｎ／ｃＪ及び焼成温度を１４００℃としたこと以外は
実施例１と同様の方法にて実施した。
失旌奥立
硼酸とメラミンとを１：１の重量比率で混合しそれをア
ンモニアガス気流中にて１２００°Ｃ１４時間、加熱処
理してＢＮ純度９０％、比表面積５０％／ｇのＢＮ粉末
を得た。この粉末をＸ線回折した結果、非晶質ＢＮであ
ることが判った。この粉末６０重量部にＳ ｉ ３Ｎ
４粉末４０重量部を添加した後ボールミルにて混合し成
形用混合粉末を得た。この混合粉末を用い焼成温度を１
６００℃としたこと以外は実施例１と同様の方法にて実
施した。
ンモニアガス気流中にて１２００°Ｃ１４時間、加熱処
理してＢＮ純度９０％、比表面積５０％／ｇのＢＮ粉末
を得た。この粉末をＸ線回折した結果、非晶質ＢＮであ
ることが判った。この粉末６０重量部にＳ ｉ ３Ｎ
４粉末４０重量部を添加した後ボールミルにて混合し成
形用混合粉末を得た。この混合粉末を用い焼成温度を１
６００℃としたこと以外は実施例１と同様の方法にて実
施した。
去１１津１
実施例１で用いたＢＮ粉末をアトライターで比表面積が
５０ｍ／ＨになるまでＮ２雰囲気下にて粉砕しＢＮ微粉
末を得た。比表面積の測定は、ＢＥＴ法にて測定した。
５０ｍ／ＨになるまでＮ２雰囲気下にて粉砕しＢＮ微粉
末を得た。比表面積の測定は、ＢＥＴ法にて測定した。
この粉末８０重量部に５ｉｓＮ４粉末２０重量部添加し
た後ボールミルにて混合し成形用混合粉末を得た。
た後ボールミルにて混合し成形用混合粉末を得た。
この混合粉末を用いたこと以外は実施例１と同様の方法
にて実施した。
にて実施した。
尖旌桝上
実施例４で得た成形用混合粉を用い、これを２ｔｏｎ／
ｃｎの金型成形で行ったこと以外は実施例１と同様の方
法にて実施した。
ｃｎの金型成形で行ったこと以外は実施例１と同様の方
法にて実施した。
実施例６
実施例１で用いたＢＮ粉末９０重量部にＳ ｉ ３ Ｎ
４粉末１０重量部を添加した後、アトライターで比表
面積が６Ｏｎｆ／ｇになるまでＡｒ雰囲気下にて粉砕し
成形用混合粉末を得た。この混合粉末を用いたこと以外
は実施例１と同様の方法にて実施した。
４粉末１０重量部を添加した後、アトライターで比表
面積が６Ｏｎｆ／ｇになるまでＡｒ雰囲気下にて粉砕し
成形用混合粉末を得た。この混合粉末を用いたこと以外
は実施例１と同様の方法にて実施した。
実施例７
実施例６で得た成形用混合粉末を用いこれを２ｔｏｎ
／ｃａの金型で行ったこと以外は実施例１と同様の方法
にて実施した。
／ｃａの金型で行ったこと以外は実施例１と同様の方法
にて実施した。
ル較孤上
実施例１で用いたＢＮ粉末９７重量部にＳｉ：＋Ｎ４粉
末３重量部を添加した後振動ボールミルにて混合し、成
形用混合粉末を得た。この混合粉末を用い、２ｔｏ外／
ｄの金型成形を行ったこと以外は実施例１と同様の方法
にて実施した。
末３重量部を添加した後振動ボールミルにて混合し、成
形用混合粉末を得た。この混合粉末を用い、２ｔｏ外／
ｄの金型成形を行ったこと以外は実施例１と同様の方法
にて実施した。
比較例２
実施例１で用いたＢＮ粉末５０重量部に５ｉ３Ｎ４粉末
４７．５重量部及びＭｇ０２．５重量部添加した後、振
動ボールミルにて混合し成形用混合粉末を得た。
４７．５重量部及びＭｇ０２．５重量部添加した後、振
動ボールミルにて混合し成形用混合粉末を得た。
この混合粉末を用い成形圧力を５ ｔｏｌｌ）／ ｃｒ
ａとしたこと以外は実施例１と同様の方法にて実施した
。
ａとしたこと以外は実施例１と同様の方法にて実施した
。
比較例３
実施例１で用いた５ｉ３Ｎ４粉末６５重量部にＢＮ粉末
３５重量部を添加した後、振動ボールミルにて混合し、
成形用混合粉末を得た。この混合粉末を用い、２ ｔｏ
ｎ ／ ｃＪの金型成形を行ったこと以外は実施例１と
同様の方法にて実施した。
３５重量部を添加した後、振動ボールミルにて混合し、
成形用混合粉末を得た。この混合粉末を用い、２ ｔｏ
ｎ ／ ｃＪの金型成形を行ったこと以外は実施例１と
同様の方法にて実施した。
尚、表に記載した各物性の測定は次の方法によった。
（１１相対密度−焼結体の寸法により体積を求め、その
重量から密度を求めた後、相対密度（％）−密度（ｇ／
ｃｆｆｌ） ／理論密度（ｇ／ｃＪ） ｘ １００の式
で算出した。
重量から密度を求めた後、相対密度（％）−密度（ｇ／
ｃｆｆｌ） ／理論密度（ｇ／ｃＪ） ｘ １００の式
で算出した。
（２）常温曲げ強さ−ＪＩＳ Ｒ１６０１に準拠して
測定した。
測定した。
（３） ショアー硬度−ＪＩＳ Ｚ２２４６に準拠
して測定した。
して測定した。
（４）耐熱衝撃性−焼結体より切出した試料を一定温度
に加熱保持した後、この試料を２０℃の水中に急冷投入
して熱衝撃を加え、急冷後の試料の曲げ強さを測定して
急激な曲げ強さの低下がおき始める臨界温度差へＴを求
め耐熱衝撃性とした。
に加熱保持した後、この試料を２０℃の水中に急冷投入
して熱衝撃を加え、急冷後の試料の曲げ強さを測定して
急激な曲げ強さの低下がおき始める臨界温度差へＴを求
め耐熱衝撃性とした。
〈発明の効果〉
本発明によるＢＮ−３ｉ３Ｎ４複合常圧焼結成形体は、
耐摩耗性、曲げ強さ、耐熱衝撃性に優れているためにブ
レークリング、浸漬ノズル等の用途に利用できる。
耐摩耗性、曲げ強さ、耐熱衝撃性に優れているためにブ
レークリング、浸漬ノズル等の用途に利用できる。
特許出願人 電気化学工業株式会社
Claims (1)
- Ｓｉ＿３Ｎ＿４５〜６０重量％、ＢＮ９５〜４０重量
％を含有してなる相対密度が７０％以上の窒化硼素−窒
化珪素複合常圧焼結成形体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62286488A JPH01131062A (ja) | 1987-11-14 | 1987-11-14 | 複合常圧焼結成形体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62286488A JPH01131062A (ja) | 1987-11-14 | 1987-11-14 | 複合常圧焼結成形体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01131062A true JPH01131062A (ja) | 1989-05-23 |
Family
ID=17705050
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62286488A Pending JPH01131062A (ja) | 1987-11-14 | 1987-11-14 | 複合常圧焼結成形体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01131062A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0244067A (ja) * | 1988-08-04 | 1990-02-14 | Koransha Co Ltd | 耐溶損性に優れたｂｎ系常圧焼結セラミック |
| JPH02255571A (ja) * | 1989-03-29 | 1990-10-16 | Shin Etsu Chem Co Ltd | 易加工性セラミックス |
| JPH03106558A (ja) * | 1989-09-20 | 1991-05-07 | Honda Motor Co Ltd | 鋳造用ノズル部材の製造方法 |
| US7914886B2 (en) | 2003-08-21 | 2011-03-29 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Structural component comprising boron nitride agglomerated powder |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5493011A (en) * | 1977-12-29 | 1979-07-23 | Denki Kagaku Kogyo Kk | Composite material |
| JPS56120575A (en) * | 1980-02-23 | 1981-09-21 | Nippon Kokan Kk | Silicon nitride boron nitride composite sintered body and manufacture |
| JPS57205377A (en) * | 1981-06-09 | 1982-12-16 | Toshiba Ceramics Co | Nitride refractories |
| JPS61182710A (ja) * | 1985-02-08 | 1986-08-15 | Toshiba Chem Corp | 多層回路基板の内層基準穴穿孔装置 |
-
1987
- 1987-11-14 JP JP62286488A patent/JPH01131062A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5493011A (en) * | 1977-12-29 | 1979-07-23 | Denki Kagaku Kogyo Kk | Composite material |
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| JPH0585504B2 (ja) * | 1989-03-29 | 1993-12-07 | Shinetsu Chem Ind Co | |
| JPH03106558A (ja) * | 1989-09-20 | 1991-05-07 | Honda Motor Co Ltd | 鋳造用ノズル部材の製造方法 |
| US7914886B2 (en) | 2003-08-21 | 2011-03-29 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Structural component comprising boron nitride agglomerated powder |
| US8169767B2 (en) | 2003-08-21 | 2012-05-01 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Boron nitride agglomerated powder and devices comprising the powder |
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